Девятиэтажный трехсекционный жилой дом из сборно-монолитного железобетона

Тип работы:
Дипломная
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Девятиэтажный трехсекционный жилой дом из сборно-монолитного железобетона

Реферат

жилой дом чертеж архитектурный

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ, КАЧЕСТВО, КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА, ОХРАНА ТРУДА

Объектом разработки является «Девятиэтажный жилой дом из сборно-монолитного железобетона».

Цель проекта — расчет конструкций жилого дома, составление рабочих и архитектурных чертежей, разработка технологической карты, обоснование стоимости строительств.

В процессе проектирования выполнены следующие разработки: — рабочие чертежи монолитной железобетонной стены, монолитного фундамента, предварительно-напряженной плиты перекрытия

— архитектурные чертежи фасадов, планов первого и типового этажей, разрез по лестничной клетке

— технологическая карта на возведение монолитных железобетонных стен

Элементом практической значимости полученных результатов является вывод о постановке рабочей арматуры только по конструктивным требованиям.

Студент-дипломник подтверждает, что приведенный в дипломном проекте расчетно-аналитический материал объективно отражает состояние разрабатываемого объекта, все заимствованные из литературных и других источников теоретические и методологические положения и концепции сопровождаются ссылками на их авторов.

Введение

С начала прошлого века бетон прочно занимает место основного строительного материала и, несмотря на появление новых эффективных материалов и конструкций, сохранит свое ведущее положение и в обозримом будущем

Бетонные и железобетонные конструкции применяют в гражданском и сельскохозяйственном строительстве; в транспортном строительстве для метрополитенов, туннелей и мостов; в строительстве корпусов промышленного назначения.

Такое широкое распространение в строительстве железобетон получил благодаря его многим положительным качествам: долговечность, огнестойкость, стойкость против атмосферных воздействий, высокой сопротивляемости статической и динамической нагрузкам, малых эксплуатационных расходов на содержание зданий и сооружений и др.

По способу возведения различают: железобетонные конструкции сборные, изготовляемые преимущественно на заводах стройиндустрии и затем монтируемые на строительных площадках; сборно-монолитные, в которых рационально сочетается использование сборных железобетонных элементов заводского изготовления и монолитных частей.

В настоящее время сборные железобетонные конструкции в наибольшей степени отвечают требованиям индустриализации строительства, но стоит отметить, что и монолитный бетон с каждым годом получает все большее развитие.

Монолитный бетон и железобетон, как правило, экономичнее сборного в подземных частях зданий и сооружений, для фундаментов под технологическое оборудование, в конструкциях массивных стен, в дорожном и гидротехническом строительстве. В последнее время монолитный бетон все чаще применяют в жилых и общественных каркасных зданиях. Основное преимущество его применения — свободная планировка помещения.

Основным направлением экономического и социального развития РБ является задача капитального строительства, заключающегося в создании и ускоренном обновлении основных фондов народного хозяйства, предназначенных для развития общественного производства на основе научно-технического прогресса.

В общем объеме капитальных вложений строительно-монтажные работы составляют около 50…60%, а стоимость материалов, конструкций и изделий — свыше половины стоимости строительно-монтажных работ. Отсюда вытекает важность проблемы проектирования экономичных железобетонных конструкций. Важную роль играет совершенствование конструктивных форм, применение новых эффективных материалов, развитие современных методов исследования работы конструкций, являющихся базой методики расчета и конструирования. Развитие электронно-вычислительной техники сделало возможным решение задач проектирования на качественно новом уровне: вариантное проектирование заменить оптимальным проектированием на основе мощных методов математического программирования в системе автоматического проектирования. Это такие программы для конструирования как StructureCAD, LiraforWindows, Femap, SCAD и др. Программная реализация сложных методов расчета в режиме оптимизации в настоящее время становится доступным каждому проектировщику. Практика оптимального проектирования показала, что эффект от оптимизации тем выше, чем сложнее конструкция.

1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Объемно-планировочное решение

Основные объемно-пространственные и инженерные решения приняты исходя из условий лимита свободной территории в сложившейся зоне застройки, а так же стремлением создать выразительный облик жилого дома в контексте существующей и перспективной застройки одного из новых микрорайонов в деревне Лесковка.

В немалой степени способствует в решении архитектурных задач и уровня комфорта массового жилища принятая конструктивная схема здания — внутренние монолитные стены с сборным перекрытием, устройство плоской чердачной крыши, с хорошо проработанными элементами 3-х 9-ти этажных рядовых секций. По условиям инсоляции все секции, располагаются вдоль ул. Минской ориентируется лестничной клеткой на дворовую территорию. Состав квартир по секциям: секция «А» 1−1, 2−2, 3−3, помещение товарищества собственников, диспетчерский пункт управления лифтами; секция «Б» 1−1, 2−2, 4−4; секция «В» 1−1, 2−2, 3−3.

Высота этажа 2.8 м. В здании запроектировано техподполье высотой 2.0 м. В здании запроектированы балконы и лоджии. Материал основных конструктивных элементов — монолитный железобетон. Сборный железобетон.

По долговечности здание относится ко 2 степени, т.к. его конструктивные элементы рассчитаны на срок службы до 100 лет.

По огнестойкости здание относится к III степени, т.к. в нем запроектированы перегородки из ячеистого бетона, стены из монолитного железобетона, перекрытия из сборного железобетона, т. е. из негорючих материалов.

Класс ответственности здания — 1.

В случае пожара эвакуация людей будет осуществляться через основные лестницы.

1.2 Конструктивное решение здания

Конструктивная схема проектируемого здания представляет внутренний каркас из монолитного бетона и стеновых ограждающих конструкций с поэтажной разрезкой из облегченных конструкций. Здание состоит из трех секций, двух торцевых и одной рядовой. Все секции — девятиэтажные. Под всем зданием предусмотрено техническое подполье, которое предполагается использовать для прокладки инженерных коммуникаций.

Фундаменты

В основании фундаментов здания залегают супеси средней прочности со следующими характеристиками =1,95т/м3; f=27; С=30Кпа; Е=11Мпа. Фундаменты приняты монолитные ленточные под стены. Стены технического подполья монолитные железобетонные марки по морозостойкости F200.

Стены

Стены здания приняты железобетонными монолитными сечением 250 мм поперечные (несущие) и 200 мм продольные (самонесущие) из бетона класса С20/25 армированные стержнями из арматуры класса S500.

Перекрытие

Главной особенностью проектируемого здания является диск перекрытия. В плане он представляет ячеистую структуру, образованную сборными железобетонными плитами. Промежутки между плитами заполняют бетоном класса С12/15 Перекрытие и покрытие выполнено из сборных железобетонных плит типа «МАКСТРОТ». Толщина перекрытия и покрытия 220 мм. Для пропуска внутренних разводок в перекрытии предусматриваются отверстия.

Диафрагмы жесткости

Устойчивость здания обеспечивается монолитными стенами жесткости, устраиваемыми по всему плану здания (поперечные несущие стены). Кроме этого стенами жесткости служат монолитные стены лестничных клеток. Установка элементов жесткости, указанных в проекте, обеспечивает устойчивость каждой секции не зависимо от других.

Ограждающие конструкции

Стены здания приняты газосиликатными толщиной 300 мм из газосиликатных стеновых блоков объемным весом 400 кг/м3 и обеспечивают коэффициент теплового сопротивления R=2.0 м2єС/Вт. С наружной стороны принимается конструкция вентилируемого фасада с утеплителем из стекловаты производства «Гомельстройматериалы» и металлического экрана. Внутренняя сторона наружных стен покрывается штукатурным раствором на базе сухих смесей производимыми предприятиями «Сармат». Рекомендуемые заводы-изготовители стеновых блоков — могилевский завод силикатных изделий или заводы предприятия «Забудова». Блоки должны соответствовать СТБ1117−98.

Рис. 1.1 Наружная ограждающая конструкция

Статья I. Расчет сопротивления теплопередачи наружной стены

Утеплитель стекловата П175

Плотность кг/м3

Коэффициент теплоусвоения;

Толщина рассчитываемого слоя м;

Коэффициент теплопроводности;

Кладка из газосиликатных блоков

Плотность кг/м3

Коэффициент теплоусвоения;

Толщина рассчитываемого слоя м;

Коэффициент теплопроводности;

Для города Гродно

В соответствии с рекомендациями табл.4.1 ТКП 45−2. 04−43−2006, расчетная температура воздуха внутри помещения принимается равной 18 ОС, а относительная влажность воздуха 55%.

По табл. 5.3 принимаем коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, n=1.

По табл. 5.4 Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности

;

По табл. 5.7 Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности

;

По табл. 5.5 Расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности tВ=6 ОС.

=3. 6>

Наружная стена обеспечивает необходимое термическое сопротивление.

Кровля — плоская из материалов на основе битума — типа «Кровляэласт». Утеплитель предусмотрен в покрытии с доведением термического сопротивления 3,5 м2єС/Вт.

В качестве утеплителя приняты минераловатные плиты, изготавливаемые предприятиями «Гомельстройматериалы». Водоотвод с кровли — организованный внутренний.

Двери балконов и оконные блоки приняты по СТБ939−93.

В здании запроектированы четыре типа полов: — линолеум (кухня, коридоры, жилые комнаты); из керамических плиток (санузлы, мусоросборная камера); мозаичные (лестничная клетка, тамбур, межквартирные коридоры) цементно-песчаные (чердак) — бетонные (помещения подвала).

Внутриквартирные перегородки — из газосиликатных блоков толщиной 100 мм, межквартирные — из газосиликатных блоков толщиной 200 мм.

Штукатурка — улучшенная цементно-известковая по кирпичу и бетону высококачественная цементно-известковым раствором по камню и бетону.

Окраска — клеевая улучшенная стен и потолков, масляным колером улучшенная — стен, известковая — потолков.

Оклейка стен обоями.

Облицовка — керамической глазурованной плиткой по камню и бетону.

1.3 Технико-экономические показатели

Таблица 1. 1

Показатели

Ед. измер.

Кол-во

Примечание.

1

Площадь участка

Га

0,192

2

Число этажей

Эт

9

3

Кол-во квартир

1-комнатная

2-комнатная

3-комнатная

4-комнатная

Шт

Кв

Кв

Кв

кв

151

44

45

43

9

4

Строительно-конструктивный тип здания.

Каркасно-монолитный

5

Площадь застройки

м2

5470,0

6

Площадь проездов и площадок

м2

1899,0

7

Площадь озеленения

м2

1405,5

8

Площадь жилого здания

м2

11 613,0

9

Общая площадь квартир

9802,51

10

Строительный объем в т. ч. подвал

м3

48 511,57

11

Сметная стоимость в ц. 91 г.

тыс/руб

12 767 282

12

Продолжительность строительства

мес

14,0

13

Расход тепла

ккал/час

458 500

14

Расход воды

м3/сут

95,29

15

Потребность в электроэнергии

кВт

203,0

2. Раздел конструкции

2.1 Расчет плиты перекрытия

Перекрытие выполнено из сборных многопустотных плит безопалубочного формования типа «МАКСТРОТ». Для расчета принята плита перекрытия длинной 6,6 м, шириной 1,5 м. Бетон плиты перекрытия класса С30/37, рабочая арматура — напрягаемые семипроволочные канаты Y1860S7, конструктивная арматура класса S500.

Рис. 2.1 Поперечное сечение плиты перекрытия типа «МАКСТРОТ»

2.1.1 Расчетные характеристики материалов

Бетон классаС30/37: нормативное сопротивление бетона fck=30 МПа; гарантированная прочность бетона fGc, сubek=37 МПа; средняя прочность бетона при отпуске усилия натяжения fcm(t)=26 МПа; средняя прочность бетона fcm=38 МПа; средняя прочность бетона при осевом растяжении fctm=2.9 МПа; нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk, 0. 05=2.0 МПа; расчетное сопротивление бетона сжатию

расчетное сопротивление бетона осевому растяжению

модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке Ecm=37 000х x0. 9=33 300 МПа;

Арматура

Для напрягаемой арматуры-канатовY1860S7: предел прочности арматуры fpk=1860 МПа; расчетное сопротивление арматуры

Для ненапрягаемой арматуры S500 нормативное сопротивление арматуры fyk=500 МПа; расчетное сопротивление арматуры

2.1.2 Определение нагрузок

На плиту перекрытия действуют постоянные и временные нагрузки. Постоянные включают вес конструкции пола, собственный вес плиты перекрытия. Временные — нормативная полезная нагрузка на жилые здания.

Расчет нагрузок на плиту перекрытия приведен в таблице 2.1.

Таблица 2.1 — Нагрузки на плиту перекрытия (начало)

№ п/п

Вид нагрузки

Нормативное значение, кН/м

гn

Расчетное значение при гF=1, кН/м

гF

Расчетное значение при гF> 1,

Постоянная

1

Линолеум поливинилхлоридный (m=3 кг/м2) 0. 03×1,5=0. 045

0,045

0. 95

0,04

1. 35

0,06

2

Стяжка из легкого бетона b=25мм (g=1100 кг/м3) 0. 025×11×1,5 =0,4125

0,4125

0. 95

0,39

1. 35

0,53

3

Плиты ДВП (g=250 кг/м3) b=20мм 0. 02*2. 5*1,5=0. 075

0,075

0. 95

0,07

1. 35

0,10

4

Стяжка из цементно-песчаного раствора b=30мм (g=1800 кг/м3) 0. 03×18×1,5

0,81

0. 95

0,77

1. 35

1,04

5

Собственный вес плиты перекрытия (g=350 кг/м2) 3. 5×1,5=5,25

5,25

0. 95

4,99

1. 35

6,73

Нагрузки на плиту перекрытия (окончание)

Итого постаянная нагрузка (g)

6,26

8,45

Переменная

1

Полезная нагрузка (жилые здания) (200 кг/м2)2×1,5=3

3,0

0. 95

2,85

1. 1

3,14

Нагрузку на плиту считаем равномерно-распределенной.

Нагрузки на плиту перекрытия определены с учетом коэффициента надежности по назначению гп=0,95 (класс ответственности здания II)

При расчете плиты по придельным состояниям первой группы составляем следующие сочетания нагрузок: — первое основное сочетание

кН/м — второе основное сочетание

кН/м

Для дальнейшего расчета плиты по придельным состояниям первой группы принимаем наиболее неблагоприятное сочетание кН/м

Для расчета балки по предельным состояниям второй группы составляем следующие сочетания нагрузок:

— нормативное (редкое) сочетание кН/м;

— частое сочетание кН/м;

2.1.3 Назначение геометрических размеров плиты перекрытия

Геометрические размеры плиты принимаем исходя из размеров типовых сечений плит по серии 1. 063.

Рис. 2.2 — Геометрические размеры плиты перекрытия

2.1.4 Определение усилий в сечении плиты перекрытия

Расчетный пролет принят равным расстоянию между серединами площадок опирания плиты перекрытия.

мм

Расчетными сечениями являются сечения I-I и II-II.

Рис. 2.3 Расчетная схема и расчетные сечения плиты перекрытия.

Рис. 2.4 Эпюра изгибающих моментов.

Рис. 2.5 Эпюра поперечных сил.

Изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях балки опреде-лены при действии всех расчетных нагрузок по формулам, где х-расстояние от опоры до расчетного сечения.

Таблица 2.2 — Усилия в сечениях плиты

№ сечения

хi, м

Значение М (кНм)

Значение V (кН)

при гF> 1

при гF=1

при гF> 1

при гF=1

I-I

0. 125

4. 13

3. 20

33. 71

26. 14

II-II

3. 165

53. 34

41. 37

1. 33

1. 03

2.1.5 Выбор расчетного сечения

В плитах перекрытия площадь продольной напрягаемой арматуры расчитывается по усилию, действующему в опасном сечении, т. е. на расстоянии 0,5 leffот опоры. При этом действительное сечение плиты заменяется эквивалентным.

Рис. 2.6 — Поперечное сечение плиты перекрытия

Размеры поперечного сечения балки в расчетном сечении при подборе продольной арматуры и расчете прочности нормального сечения при действии изгибающего момента: b=484 мм; b`f=1453 мм; bf=1493 мм; h`f= 60 мм; hf=40 мм.

Предпологаем что напрягаемая арматура в нижней полке распологается в один ряд.

Предварительно с принято равным расстоянию до центра тяжести ряда арматуры, с = сcov+d/2=25+9/2=30 мм, тогда высота сечения будет равна мм.

2.1.6 Назначение величины предварительного напряжения в напрягаемой арматуре

Величину предварительного напряжения в арматуре у0. maxназначают в соответствии с требованиями п. 9.2.1 [6].

МПа;

МПа

Принимаем ориентировочную величину потерь предварительного напряжения до их расчета ДPt(t)=0.3 P0.

Определяем МПа.

Граничная относительная высота сжатой зоны сечения оlim:

МПа;

Величину коэффициента гsn не учитывается при расчетах элементов, армированных высокопрочной проволокой, расположенной в плотную (канатов).

2.1.7 Определение площади напрягаемой арматуры

Расчет выполнен по эквивалентному сечению. Предварительный расчет площади произведен по методу придельных усилий в предположенн прямоугольной эпюры напряжений в сжатой зоне сечения.

В расчетном сечении Msd=53. 34 кНм.

Определяем положение нейтральной оси при расчете таврового сечения:

Нмм

Поскольку 278,9 кНм > Msd=53. 34 кНмсечение расчитывается как прямоугольное с b=b`f=1453 мм.

Относительная высота сжатой зоны

Требуемая площадь напрягаемой арматуры

мм.

Принимаем 6 канатовY1860S7, тогда общая площадь напрягаемой арматуры Ap=6x50=300 мм2. Канаты размещаются в один ряд. Расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры составляет 30 мм. А рабочая высота сечения 190 мм.

2.1.8 Определение геометрических характеристик сечения плиты

Геометрические характеристики сечения при обеспеченном сцеплении напрягаемой арматуры с бетоном определяются по правилам сопротивления материалов с учетом площади ненапрягаемой арматуры с использованием коэффициента приведения, равного отношению модуля упругости ненапрягаемой арматуры и модуля упругости бетона. В запас расчета при вычислении геометрических характеристик плиты площадь ненапрягаемой арматуры не учитывается.

Площадь поперечного сечения:

Ас=1493х40+120х484+1453х60=221 660 мм2 = 0,21 266 м2

Статический момент площади бетонного сечения относительно нижней грани:

м3

Расстояние от нижней грани до центра тяжести бетонного сечения y0-

0=Sc/Ac=0. 1 656/0. 21 266=0. 079 мм.

Момент инерции сечения относительно его центра тяжести

Расстояние от точки приложения равнодействующей усилия предварительного божатия до центра тяжести сечения

2.1.9 Определение потерь усилия предварительного напряжения

Технологические потери

а) Потери от релаксации напряжение арматуры при механическом способе натяжения

б) Потери от температурного перепада

в) Потери от деформации анкеров, в зоне натяжных устройств

Усилие предварительного напряжения с учетом потерь, проявившихся к моменту передачи обжатия на бетон (до снятия с упоров)

г) Потери вызванные упругой деформацией бетона

Суммарные технологические потери услия предварительного напряжения кН

Усилие обжатия

кН

Усилие предварительного обжатия к моменту t=t0не должно превышать.

Условие выполняется.

Эксплуатационные потери (вторые потери).

Эксплуатационные потери определем для времени t=100 суток.

Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релоксацией напряжений в арматуре вычисляются по формуле

Определение реологических потерь предварительного напряжения следует определять в соответствии с разделом 6 [1].

Полная величина относительных деформаций усадки

Влажностная составляющая усадки бетона

, согласно табл. 6.3 [1].

Периметр приведенного сечения плиты в расчетном сечении равен

Приведенный размер сечения

Функция развития усадки бетона во времени при окончании влажного хранения бетона в возрасте 7 суток равна

Усадка, обусловленная процессами твердения бетона определяется по формуле

Придельное значение части усадки, обусловленной твердением бетона

Функция развития во времени усадки бетона, обусловленной процессами твердения бетона

Значение коэффициента ползучести за период времени 100 суток для класса С30/37 и приведенном размере сечения определяем по номограммам на рис. 6.1 [1]..

Изменение напряжений в напрягаемой арматуре в следствии длительной релаксации арматуры при действии практически постоянной расчетной нагрузки за период времени t> 100 суток, определяется в зависимости от следующих показателей:

— приращение напряжений в предварительно напряженной арматуре

— приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры

-полные напряжения в напрягаемой арматуре

-максимальные потери начальных напряжений в арматуре при составляют 10%, т. е.

— потери предварительного напряжения от релаксации на стадии изготовления (технологические)

Поскольку уже учтенные потери начальных напряжений от релаксации не превышают полученную выше величину при вычислении принимаем

Окончательно значение усилия предварительного обжатия Pm,tв момент времени t> 100 суток (с учетом всех потерь) составляет:

Условия ограничения величины предварительных напряжений в арматуре: 1.

2.

2.1. 10 Проверка прочности расчётного сечения плиты при действии нагрузок в стадии эксплуатации

Поскольку плита выполнена из бетона класса С30/37, имеет симметричное относительно вертикальной оси сечение и арматура сосредоточена у наиболее растянутой грани проверку прочности сечения, нормального к продольной оси плиты, выполняем по методу придельных усилий.

В расчетном сечении

Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерьРmt=400 кН, напряжения:

Определение положения нейтральной оси в элементе таврового сечения из условия

т.к. 510 600 < 1 162 400, то нейтральная ось проходит в полке.

Высота сжатой зоны

Граничная высота сжатой зоны.

Условие выполняется.

Величина изгибающего момента воспринимаемого сечением

Прочность сечения в стадии эксплуатации обеспечена.

2.1. 11 Проверка прочности расчётного сечения плиты в стадии изготовления

Максимальный изгибающий момент при данном размещении расчалок возникает в сечении, расположенном в месте страповки на расстоянии 1,2 м от торца плиты. При определении изгибающего момента необходимо учитывать коэффициент динамичности. равный 1,4.

Технологические потери предварительного напряжения в сечении балки на расстоянии от опоры на 1,075 м.

Усилие предварительного напряжения с учетом потерь, проявившихся к моменту передачи обжатия на бетон (до снятия с упоров)

Усилие обжатия

кН

Расчет прочности сечения в стадии изготовления с учетом изгибающего момента от собственного веса выполняют как внецентренно сжатого элемента.

Усилие предварительного обжатия с учетом коэффициента безопасности для усилия предварительного обжатия гр=1,2, учитывающего его неблагоприятный эффект при проверке прочности в стадии изготовления.

Передаточную прочность бетона принимаем равной 0,7 от кубиковой прочности бетона. Расчетное сопротивление бетона при передаче на него усилия обжатия составляет

Принимаем, что при достижении бетоном в сжатой части сечения расчетного сопротивления при сжатии fpcdснижение напряжений в предварительно напряженной арматуре составляет Дур=130 МПа.

По конструктивным требованиям устанавливаем в верхней полке плиы, растянутой при предварительном обжатии и действии изгибающего момента от собственного веса продольную арматуру с учетом требований [1].

Принимаем 10 стержней диаметром 8 мм, общая площадь арматуры составляет 502 мм2.

Усилие предварительного обжатия в расчете прочности внецентренно сжатого сечения следует рассматривать как внешнюю силу.

Равнодействующая всех усилий действующих в сечении и эксцентриситет ее приложения относительно центра тяжести сечения

Граничная относительная высота сжатой части сечения

Высота сжатой части сечения

Нейтральная ось проходит в полке

Прочность сечения определяем из условия

Прочность плиты перекрытия в стадии изготовления при ее подъеме из опалубки после передачи усилия обжатия на бетон в сечении на расстоянии установки расчалки обеспечена.

2.1. 12 Расчет прочности плиты на действие поперечной силы в стадии эксплуатации

Расчет железобетонных элементов на действие поперечных сил при отсутствии вертикальной арматуры, производится из условия

Расчетная поперечная сила. воспринимаемую элементом без вертикальной и наклонной арматуры, определяется согласно [6] по формуле

— - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых сечениях

— - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил

Прочность сечения на действие поперечных сил обеспечена. Постановка вертикальной или отогнутой арматуры не требуется.

2.2 Расчет поперечной несущей стены

Для расчета принята стена по оси «9с». Поперечное сечение принято 250 мм. Материал стены бетон класса С16/20, арматура стержневая класса S500. Для расчета принят участок стены длинной 1 м. Стена является несущей и рассчитывается на все этажи здания. Грузовая площадь составляет 6,6 м.

2.2.1 Расчетные характеристики материалов

Бетон классаС16/20: нормативное сопротивление бетона fck=16МПа; гарантированная прочность бетона fGc, сubek=20МПа; средняя прочность бетона fcm=24 МПа; средняя прочность бетона при осевом растяжении fctm=1.9 МПа; нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk, 0. 05=1,3 МПа; расчетное сопротивление бетона сжатию

модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке Ecm=31 000;

Арматура

Для ненапрягаемой арматуры S500 нормативное сопротивление арматуры fyk=500 МПа; расчетное сопротивление арматуры

2.2.2 Определение нагрузок

На стену через плиту перекрытия действуют постоянные и временные нагрузки. Постоянные включают вес конструкции пола, собственный вес плиты перекрытия. Временные — нормативная полезная нагрузка на жилые здания, снеговая нагрузка на плиту покрытия.

Расчет нагрузок на 1 мп. стены приведен в таблицах 2. 2−2. 5

Таблица 2.2 — Нагрузка от плиты покрытия.

№ п/п

Вид нагрузки

Нормат знач

гn

Расчетноезнач (гf=1)

гf

Расчетное знач (гf> 1)

Постоянная

1

Двухслойная рулонная кровля (0. 15×6. 6=0. 99)

0. 99

0. 95

0. 94

1. 35

1. 27

2

Стяжка М100 b=30 мм (0. 03×18×6. 6=3. 564)

3. 56

0. 95

3. 39

1. 35

4. 57

3

Утеплитель-пенополистерол b=150 мм (0. 15×0. 35×6. 6=0. 347)

0. 33

0. 95

0. 31

1. 35

0. 42

4

Пароизоляция 0. 07×6. 6=0. 462

0. 46

0. 95

0. 44

1. 35

0. 59

5

Собственный вес плиты перекрытия (g=350 кг/м2) 3. 5×6. 6=23. 1

23. 10

0. 95

21. 95

1. 35

29. 63

6

Собственный вес стены (1. 8*25*0. 25=11. 25)

11. 25

0. 95

10. 69

1. 35

14. 43

Итого постоянная нагрузка (g)

37. 71

50. 91

Переменная

1

Снеговая нагрузка (г. Гродно) 0. 8×6. 6=5. 28

5. 28

0. 95

5. 02

1. 5

7. 52

Таблица 2.3 — Нагрузка от перекрытия тех. этажа

№ п/п

Вид нагрузки

Нормат знач

гn

Расчетноезнач (гf=1)

гf

Расчетное знач (гf> 1)

Постоянная

1

Стяжка из легкого бетона b=25мм (g=1100 кг/м3) 0. 025×11×6.6 =1. 815

1. 815

0. 95

1. 72 425

1. 35

2. 32 774

2

Плиты ДВП (g=250 кг/м3) b=20мм 0. 02*2. 5*6. 6=0. 33

0. 33

0. 95

0. 3135

1. 35

0. 42 323

3

Стяжка из цементно-песчаного раствора b=30мм (g=1800 кг/м3) 0. 03×18×6.6 =3. 564

3. 564

0. 95

3. 3858

1. 35

4. 57 083

4

Собственный вес плиты перекрытия (g=350 кг/м2) 3. 5×6. 6=23. 1

23. 1

0. 95

21. 945

1. 35

29. 6258

5

Собственный вес стены (2. 58*25*0. 25=16. 125)

16. 125

0. 95

15. 31 875

1. 35

20. 6803

Итого постоянная нагрузка (g)

42. 6873

57. 6279

Переменная

1

Полезная нагрузка (жилые здания) (200 кг/м2)2×6. 6=13. 2

13. 2

0. 95

12. 54

1. 1

13. 794

Таблица 2.4 — Нагрузка от перекрытия типового этажа

№ п/п

Вид нагрузки

Нормат знач

гn

Расчетноезнач (гf=1)

гf

Расчетное знач (гf> 1)

Постоянная

1

Линолеум поливинилхлоридный (m=3 кг/м2) 0. 03×6. 6=0. 198

0. 20

0. 95

0. 19

1. 35

0. 25

2

Стяжка из легкого бетона b=25мм (g=1100 кг/м3) 0. 025×11×6.6 =1. 815

1. 82

0. 95

1. 72

1. 35

2. 33

3

Плиты ДВП (g=250 кг/м3) b=20мм 0. 02*2. 5*6. 6=0. 33

0. 33

0. 95

0. 31

1. 35

0. 42

4

Стяжка из цементно-песчаного раствора b=30мм (g=1800 кг/м3) 0. 03×18×6.6 =3. 564

3. 56

0. 95

3. 39

1. 35

4. 57

5

Собственный вес плиты перекрытия (g=350 кг/м2) 3. 5×6. 6=23. 1

23. 1

0. 95

21. 95

1. 35

29. 63

6

Собственный вес стены (2. 58*25*0. 25=16. 125)

16. 13

0. 95

15. 32

1. 35

20. 68

Итого постоянная нагрузка (g)

42. 88

57. 88

Переменная

1

Полезная нагрузка (жилые здания) (200 кг/м2)2×6. 6=13. 2

13. 20

0. 95

12. 54

1. 1

13. 79

Таблица 2.5 — Нагрузка от перекрытия первого этажа

№ п/п

Вид нагрузки

Нормат знач

гn

Расчетноезнач (гf=1)

гf

Расчетное знач (гf> 1)

Постоянная

1

Линолеум поливинилхлоридный (m=3кг/м2) 0. 03×6. 6=0. 198

0. 20

0. 95

0. 19

1. 35

0. 25

2

Стяжка из легкого бетона b=25мм (g=1100 кг/м3) 0. 025×11×6.6 =1. 815

1. 82

0. 95

1. 72

1. 35

2. 33

3

Плиты ДВП (g=250 кг/м3) b=20мм 0. 02*2. 5*6. 6=0. 33

0. 33

0. 95

0. 31

1. 35

0. 42

4

Стяжка из цементно-песчаного раствора b=30мм (g=1800 кг/м3) 0. 03×18×6.6 =3. 564

3. 56

0. 95

3. 39

1. 35

4. 57

5

Собственный вес плиты перекрытия (g=350 кг/м2) 3. 5×6. 6=23. 1

23. 10

0. 95

21. 95

1. 35

29. 63

6

Утеплитель минеральная вата 1. 75*0. 1*6. 6=1. 155

1. 16

0. 95

1. 10

1. 35

1. 48

7

Профилированный настил 0. 5×6. 6=3. 3

3. 30

0. 95

3. 14

1. 35

4. 23

8

Собственный вес стены (3*25*0. 25=18. 75)

18. 75

0. 95

17. 81

1. 35

24. 05

Итого постоянная нагрузка (g)

49. 60

66. 96

Переменная

1

Полезная нагрузка (жилые здания) (200 кг/м2)2×6. 6=13. 2

13. 20

0. 95

12. 54

1. 10

13. 79

Нагрузку на стену считаем равномерно-распределенной.

Нагрузки на стену определены с учетом коэффициента надежности по назначению гп=0,95 (класс ответственности здания II)

При расчете плиты по придельным состояниям первой группы составляем следующие сочетания нагрузок: — первое основное сочетание — второе основное сочетание

Для дальнейшего расчета плиты по придельным состояниям первой группы принимаем наиболее неблагоприятное сочетание, которое приведено для стены каждого этажа в таблице 2.6.

Таблица 2.6 — Нагрузка на 1 мп. стены

№ п/п

Этаж

G, кН

Q, кН

, кН

, кН

, кН

1

Технический

50. 91

7. 52

56. 18

50. 80

56. 18

2

9

108. 54

21. 32

123. 46

113. 58

123. 46

3

8

166. 42

35. 11

191. 00

176. 57

191. 00

4

7

224. 30

48. 91

258. 54

239. 56

258. 54

5

6

282. 18

62. 70

326. 07

302. 56

326. 07

6

5

340. 07

76. 49

393. 61

365. 55

393. 61

7

4

397. 95

90. 29

461. 15

428. 54

461. 15

8

3

455. 83

104. 08

528. 69

491. 54

528. 69

9

2

513. 71

117. 88

596. 22

554. 53

596. 22

10

1

571. 59

131. 67

663. 76

617. 52

663. 76

11

Техническое подполье

696. 44

159. 26

807. 92

751. 23

807. 92

2.2.3 Выбор расчетного сечения

Расчет производим для участка стены длинной 1 м. Высота принятого сечения составляет 250 мм. Высота стены в свету для данного проекта 2580 мм.

Рис. 2.7 — Расчетное сечение стены

2.2.4 Определение площади ненапрягаемой арматуры

Расчет центрально сжатых железобетонных элементов следует производить из условия

ц — коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба и случайных эксцентриситетов, приведен для стен различных этажей в табл.2.8.

ea — случайный эксцентриситет, допускается определять по следующей формуле

e0 — начальный эксцентриситет продольной

— случайный эксцентриситет

— эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения. Расчет эксцентриситета продольной силы приведен в табличной форме для стен каждого из этажей.

Эксцентриситет продольной силы

Таблица 2. 7

№ п/п

Этаж

Msd, кНм

Nsd, кН

ec, мм

1

Технический

0,24

50,91

4,62

2

9

0,43

108,54

3,97

3

8

0,43

166,42

2,59

4

7

0,43

224,30

1,92

5

6

0,43

282,18

1,53

6

5

0,43

340,07

1,27

7

4

0,43

397,95

1,08

8

3

0,43

455,83

0,95

9

2

0,43

513,71

0,84

10

1

0,43

571,59

0,75

11

Техническое подполье

0,43

696,44

0,62

Высота сечения hw=250 мм.

Расчетная длинна элемента l0=в·lw=0,98·2580=2535 мм.

Таблица 2.8 — Коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба и случайных эксцентриситетов.

№ п/п

Этаж

ec, мм

eа, мм

etot, мм

hw, мм

l0, мм

ц

1

Технический

4,62

10

21,07

250

1764

0,81

0,83

2

9

3,97

10

20,42

250

2535

0,75

0,84

3

8

2,59

10

19,04

250

2535

0,76

0,85

4

7

1,92

10

18,37

250

2535

0,77

0,85

5

6

1,53

10

17,98

250

2535

0,77

0,86

6

5

1,27

10

17,72

250

2535

0,78

0,86

7

4

1,08

10

17,53

250

2535

0,78

0,86

8

3

0,95

10

17,40

250

2535

0,78

0,86

9

2

0,84

10

17,29

250

2535

0,78

0,86

10

1

0,75

10

17,20

250

2535

0,78

0,86

11

Техническое подполье

0,62

10

17,07

250

2940

0,75

0,86

Площадь продольной рабочей арматуры определяется по следующей формуле

б = 0,85-коэффициент учитывающий длительное действие нагрузки, неблагоприятный способ ее приложения

Ас = 1×0,25=0,25 м2 — площадь сечения

Nsd — продольная сжимающая сила, воспринимаемая поперечным сечением, определена для стены каждого этажа в табл. 2.6.

As,tot — полная площадь продольной арматуры в сечении.

Расчет площади продольного армирования приведен в табличной форме. Результаты вачислений представлены в табл. 2.9.

Таблица 2.9 — Площадь продольной арматуры

№ п/п

Этаж

Nsd, кН

ц

, МПа

, МПа

, м2

Примечание

1

Технический

50,91

0,81

10,66

435

-0,606

конструктивно

2

9

108,54

0,75

10,66

435

-0,583

конструктивно

3

8

166,42

0,76

10,66

435

-0,563

конструктивно

4

7

224,30

0,77

10,66

435

-0,543

конструктивно

5

6

282,18

0,77

10,66

435

-0,523

конструктивно

6

5

340,07

0,78

10,66

435

-0,503

конструктивно

7

4

397,95

0,78

10,66

435

-0,483

конструктивно

8

3

455,83

0,78

10,66

435

-0,463

конструктивно

9

2

513,71

0,78

10,66

435

-0,442

конструктивно

10

1

571,59

0,78

10,66

435

-0,422

конструктивно

11

Техническое подполье

696,44

0,75

10,66

435

-0,368

конструктивно

По расчету установка продольной рабочей арматуры не требуется. Согласно конструктивных требований минимальная площадь армирования для центрально нагруженных элементов составляет 0,001b·d.

Минимальная площадь армирования, при распределении арматуры равномерно по контуру сечения.

Для армирования принимаем 4 стержня диаметром 12 мм. Общая площадь армирования As=4x113=452 мм2. Армирование поперечной несущей стены выполнено в виде вязаных сеток, изготавливаемых на строительной площадке, с шагом продольных стержней 250 мм. Для удержания в проектном положении продольных стержней использовать поперечную арматуру диаметром 10 мм с шагом 250 мм.

2.3 Расчет фундамента

Фундамент ленточный, выполнен в виде монолитной плиты под стену. Размеры в плане приняты по расчету. Для расчета принят участок фундамента длинной 1 м.

2.3.1 Расчетные характеристики материалов

Бетон классаС12/15: нормативное сопротивление бетона fck=12 МПа; гарантированная прочность бетона fGc, сubek=15 МПа; средняя прочность бетона fcm=20 МПа; средняя прочность бетона при осевом растяжении fctm=1.6 МПа; нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk, 0. 05=1,1 МПа; расчетное сопротивление бетона сжатию

модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке Ecm=31 000;

Арматура

Для ненапрягаемой арматуры S500 нормативное сопротивление арматуры fyk=500 МПа; расчетное сопротивление арматуры

2.3.2 Определение размеров подошвы фундамента

Для определения размеров подошвы фундамента необходимо учитывать не только нагрузку, передающуюся на него через стену, но и вес грунта обратной засыпки, действующий на его полки. Площадь фундамента определяется исходя из несущей способности грунта основания. В основании данного здания залегает песок крупный прочный, толщиной слоя 7 м, расчетное сопротивление грунта составляет 300 кПа.

Нагрузка действующая на подошву фундамента.

Требуемая площадь подошвы фундамента составляет

Для расчета принят участок длинной 1,0 м, принимаем ширину ленточного фундамента равной 3,0 м.

Площадь подошвы фундамента составляет

Напряжения под подошвой фундамента:

2.3.3 расчет рабочей арматуры подошвы фундамента

Рис. 2.8 — Эпюра моментов под подошвой фундамента.

Под действием реактивного давления грунта р ступени фундамента работают на изгиб как консоли, защемленные в теле фундамента.

Изгибающий момент определяется в сечении на грани стены.

Площадь сечения арматуры подошвы определяется по формуле

Армирование подошвы осуществляется в два ряда в виде сеток из арматуры диаметром 12 мм. Принимаем для одной сетки 6 стержней диаметром 12 мм с шагом 150 мм, площадь армирования рабочих стержней одной сетки составляет 678 мм2. Арматуру в перпендикулярном сечении принимаем диаметром 12 мм с шагом 250 мм.

При устройстве вязанного каркаса фундамента необходимо предусмотреть выпуски рабочей арматуры стен. Длина выпусков должна превышать длину анкеровки, определяемую по формуле

— площадь рабочей арматуры требуемо по расчету;

— принятая площадь арматуры.

Поскольку армирование стен принимается конструктивно, то длина выпусков должна превышать значение, определяемое по формуле

Принимаем длину выпусков равной 200 мм.

2.3.5 Расчет фундамента на действие поперечной силы

Для обеспечения прочности фундамента по наклонной трещине на действие поперечной силы производится по наиболее опасному сечению исходя из условия

Значение Vrd принимается равным

Расчетное усилие воспринимаемое телом фундамента у вершины наклонного сечения принимаем равным

Поскольку необходимо увеличить высоту плиты фундамента и класс бетона. Принимаем бетон класса С16/20 и высоту плиты фундамента равной 0,8 м, тогда высота рабочей зоны составляет 699 мм, расчетное сопротивление бетона растяжению МПа.

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном

Условие выполняется

Прочность сечения по наклонной трещине на действие поперечной силы обеспечена.

3. Раздел технология строительного производства

Технологическая карта на возведение монолитных железобетонных стен

3.1 Область применения

Типовая технологическая карта разработана на устройство монолитных железобетонных стен типового этажа высотой до 3 м и толщиной до 300 мм зданий и сооружений общего.

Параметры монолитной железобетонной стены типового этажа (размеры, армирование, расход материалов) приняты применительно к данному объекту.

Армирование конструкций стены — пространственными каркасами и плоскими сетками; стыки арматурных сеток и каркасов выполняются внахлестку, без сварки, с расположением их вразбежку.

Монтажные работы ведутся в две смены. Башенный кран удовлетворяет по грузоподъемности, вылету крюка и длине стрелы. Технология монтажа конструкций обеспечивает высокую производительность труда, качество и безопасность монтажа. Так как монтажные работы ведутся совместно с монолитными, то здание в плане разбивается на захватки, что позволяет совмещать процессы по монтажу опалубки и устройству монолитных стен.

Калькуляция затрат труда, график выполнения работ, потребность в материально-технических ресурсах, технико-экономические показатели выполнены для стен, расположенных в пределах секции.

Технологической картой предусматривается устройство монолитной железобетонной стены с применением унифицированной разборно-переставной опалубки «Вариант», укрупненной в опалубочные карты.

В технологической карте принят вариант подачи и укладки бетонной смеси: автобетононасосом СБ-126А.

Погрузо-разгрузочные работы, арматурные и опалубочные работы выполняются башенным краном грузоподъемностью 10,0 т.

3.2 Характеристики применяемых материалов и изделий

— материалы и изделия, подлежащие обязательной сертификации, должны иметь сертификат соответствия;

— импортируемые строительные материалы и изделия, на которые отсутствует опыт применения и действующие на территории Республики Беларусь нормативно-технические документы, должны иметь Техническое свидетельство Минстройархитектуры;

— материалы и изделия, подлежащие гигиенической регистрации, должны иметь удостоверение о гигиенической регистрации.

Арматурные изделия должны соответствовать СТБ 1704−2006 «Арматура ненапрягаемая для железобетонных конструкций. Техническое условие. Бетон используемый для возведения монолитных железобетонных стен должен соответствовать СТБ 1035.

3.3 Потребность в материально-технических ресурсах

Перечень и материалов и изделий, используемых при производстве работ приведены в таблице 4. 3

Таблица 3.1 — Ведомость потребности в материалах и изделиях (начало)

№ п/п

Наименование материала, изделия

Наименование и обозначение нормативно-технического документа

Единица измерения

Количество

1

2

3

4

5

1

Унифицированная опалубка «Вариант»

ТУ 18−3287

м2

496,32

2

Арматурные изделия

СТБ 1704−2006

т

3,35

3

Бетонная смесь С12/15

СТБ 1035

м3

22,95

4

Смазка для опалубки

ГОСТ 6321–91

л

49,6

5

Вязальная проволока

СТБ 1704−2006

т

0,15

Выбор монтажного крана.

Требуемая грузоподъемность

Требуемый вылет крюка

Требуемая высота подъема крюка крана

По требуемым характеристикам Q; Lкр; Hкр принимаем башенный кран КБ 405. 1а с вылетом стрелы 25 м и грузоподъемностью 10 т.

Перечень средств технологического обеспечения (технологической оснастки, инструмента, инвентаря и приспособлений), машин, механизмов и оборудования приведен в таблице 4.4. ф

Таблица 3.2 — Перечень машин, механизмов, оборудования, технологической оснастки (начало)

№ п/п

Наименование

Тип, марка, завод-изготовитель

Назначение

Основные технические характеристики

Количество на звено, шт.

1

2

3

4

5

6

1

Кран башенный

КБ 405. 1А

Подъем грузов

Грузоподъемность 10 т.

1

2

Бетононасос

СБ-126А

Подача бетонной смеси

17 м3

1

3

Вибратор глубинный

ИВ-47А

ТУ-22−4666−80

Вибрирование уложенной бетонной смеси

1

4

Строп двухветвевой

2СК-5,0 ГОСТ 25 573–82*

Подъем элементов

Грузоподъемность 5 т.

1

5

Строп четырехветвевой

4СК

ГОСТ 25 573

То же

Грузоподъемность 5 т.

1

6

Домкрат ручной

ГОСТ 18 042–72

Распалубка

Грузоподъемность 2 т.

1

7

Навесные площадки

«Вариант» Украина

Бетонирование стен

Длинна 600 мм

15

9

Передвижные подмости

ЦНИИОМТП

Установка армокаркасов и карт опалубки

2000×1000 мм

5

10

Уровень строительный

Тип УС 2

ГОСТ 9416–83

Проверка установки элементов

2000 мм

2

11

Отвес строительный

ОТ-400

ГОСТ 7948–80

То же

3000 мм

2

12

Ключ гаечный разводной

ГОСТ 7275–75

Установка опалубки

2

Перечень машин, механизмов, оборудования, технологической оснастки (окончание)

Метр складной

РСТ 149−76

Обмер конструктивных элементов

2

Рулетка металлическая

РС-20

ГОСТ 7502–80*

То же

5 м

2

Термометр стеклянный технический

ГОСТ 2823–73*Е

Проверка температурного режима

-15…+50

1

Влагомер

ГОСТ 15 528–70*

Проверка влажностного режима

1

Дрель универсальная

ТУ 1−370−72

Установка опалубки

700 Вт

2

Плоскогубцы комбинированные

ГОСТ 17 439

Опалубочные и арматурные работы

2

Зубило слесарное

ГОСТ 7211–86

2

Кусачки

ГОСТ 7282–75*

2

Клещи 250

ГОСТ 14 184–83

2

Отвертка

ГОСТ 17 199-

2

Ножницы

ГОСТ 7210–75

2

Молоток слесарный

ГОСТ 2310–77

2

Щетка стальная

ТУ 36−2460−82

Очистка опалубки

2

Кисть маховая

КМ-65

ГОСТ 10 597

Смазка поверхности опалубки

2

Лом стальной

ГОСТ 1405–83

Опалубочные работы

2

Лопата растворная

ГОСТ 3620–76

Укладка бетонной смеси

2

Поливочный рукав

Поливка бетонных поверхностей

длина 40 м

1

3.4 Организация и технология производства работ

До начала устройства монолитных железобетонных стен должны быть выполнены следующие работы:

— устроены подъездные пути и автодороги;

— обозначены пути движения механизмов, места складирования, укрупнения элементов опалубки, подготовлена монтажная оснастка и приспособления;

— завезены арматурные сетки, каркасы, комплекты опалубки и плиты перекрытия в количестве, обеспечивающем бесперебойную работу не менее, чем в течение двух смен;

— составлены акты приемки в соответствии с требованиями нормативных документов;

— предусмотрены мероприятия по обеспечению сохранения арматурных выпусков из фундаментных плит от коррозии и деформации;

— произведена геодезическая разбивка осей и разметка положения стен в соответствии с проектом; на поверхность фундаментной плиты краской нанесены риски, фиксирующие положение рабочей плоскости щитов опалубки.

Работы выполняются в 2 смены.

В состав работ, рассматриваемых картой, входят:

— арматурные;

— опалубочные;

— бетонные;

Разгрузку, сортировку, раскладку арматурных сеток, армокаркасов, элементов опалубки, монтаж армокаркасов, сеток и укрупненных панелей опалубки, навеску площадок, а также демонтаж опалубки выполняют с помощью башенного крана КБ 405. 1А. Количество кранов принимается согласно ППР.

Арматурные сетки и армокаркасы поступают на стройплощадку в виде заготовок и связываются на монтажном горизонте либо на участках арматурных работ.

Опалубочные панели собирают из отдельных щитов на специальных стендах. Последовательность сборки приведена ниже:

щиты укладывают рабочей поверхностью вниз, в местах установки монтажных и рабочих креплений кладут деревянные рейки;

выверяют габаритные размеры панелей, по контуру панелей прибивают деревянные бруски-ограничители;

щиты соединяют между собой пружинными скобами или крюками;

в местах расположения деревянных реек щиты соединяют болтами;

в деревянных рейках в местах пропуска стяжек просверливают отверстия диаметром 18 — 20 мм;

на верхнем ярусе схваток укрепляют монтажные петли;

к нижним ярусам схваток или связям жесткости прикрепляют подкосы, обеспечивающие устойчивость панелей в вертикальном положении.

Работы по возведению монолитной стены типового этажа выполняются в определенной последовательности.

Укладывают по всему периметру стены маячные рейки, которые крепят гвоздями к деревянным пробкам, заложенным в плите перекрытия; внутренняя грань рейки должна совпадать с наружной гранью бетонируемой стены.

Устанавливают несущие опалубочные карты.

Укладывают арматурные сетки и каркасы на всю высоту с раскреплением их расчалками; на арматурных сетках и каркасах располагают фиксаторы с шагом 1 м для создания защитного слоя бетона; работы ведутся с подмостей; для временного крепления арматурных каркасов к опалубке используются струбцины.

1 -- щит опалубки; 2 -- выравнивающая балка;

3 -- замок; 4 -- подвеска клиновая с клином

Рис. 3.1 — Схема сборки опалубочной панели

Устанавливают наружные опалубочные картины. Опалубочные картины устанавливают таким образом, чтобы нижнее внутреннее ребро панели совпало с нанесенными рисками. Между панелями кладут прокладки-компенсаторы из деревянных реек или оргалита для ликвидации всех отклонений в проектных размерах панели. Смежные панели соединяют клиновами крюками или болтами. На монтируемых опалубочных картинах должны быть закреплены подкосы. Стропы подъемного механизма могут быть освобождены лишь после того, как установленная и выверенная относительно горизонтальной оси картина раскреплена подкосами. После расстроповки ставят монтажные крепления между противоположными картинами. Для этого в отверстия деревянных реек пропускают тяжи и на их концах укрепляют опорные гайки. Затем с помощью регулировочных винтов подкосов выверяют панели относительно вертикальной оси.

Бетонную смесь укладывают слоями 50 — 60 см. Бетонная смесь должна иметь осадку конуса 4 — 12 см. При бетонировании бетонировании бетононасосами бетонная смесь подается на монтажный горизонт при помощи подающего рукава.

Уплотнение бетонной смеси в опалубке стен, колонн и перекрытий производить внутренними глубинными вибраторами.

Форма и размер монолитных конструкций определяют размер вибратора. Необходимый размер внутреннего вибратора зависит от требуемой степени уплотнения бетонной смеси и величины зазора для вибратора.

Расстояние между точками вибрации выбирают так, чтобы уплотняемые области бетонной смеси пересекались. Схемы перестановки вибратора стен приведены на рисунке 3.2.

Следует избегать контакта арматуры с вибратором более 5 с. В противном случае цементное молоко, насыщенное водой, собирается вокруг арматуры, что ухудшает сцепление арматуры и бетона. Для достижения бетоном требуемой прочности в назначенный срок за свежеуложенным бетоном необходим правильный уход: поддержание его во влажном состоянии, предохранение от сотрясений и деформаций, а также от резких перепадов температуры, от прямых солнечных лучей и ветра.

1-опалубка стены; 2 — рабочая часть вибратора

Рисунок 3.2 -- Схемы перестановки вибратора для стен

В летний период открытые поверхности свежеуложенного бетона через 4 ч после укладки необходимо укрыть влагоемким покрытием и поддерживать во влажном состоянии путем поливки водой или укрывать влагонепроницаемой пленкой. Допускается не укрывать бетон, но при этом необходимо постоянно поддерживать влажность, поливая такие конструкции водой. При температуре окружающей среды ниже +5 °С бетон не поливают.

Демонтаж боковых элементов опалубки следует производить после достижения бетоном прочности, обеспечивающей сохранность поверхности и кромок углов от повреждений.

Демонтаж опалубки производят с подмостей в следующем порядке:

снимают замки на тяжах;

снимают крепления, соединяющие смежные опалубочные панели;

стропят демонтируемую опалубочную картину, производят ее отрыв от забетонированной конструкции с помощью ломика или ручного домкрата;

переставляют панель на площадку складирования.

Таблицы 3.3 — Калькуляция затрат труда (начало)

№ п/п

Обоснование

Наименование работ

Ед. измер

Объем

Норма времени на единицу, чел-ч

Состав звена

Затраты труда на объем чел-ч

Профессия

Раз-ряд

Кол-во

1

3

4

5

6

7

8

9

10

1

4−1925

Укрупнительная сборка панелей опалубки стен

100 м²

4. 99

8. 40

бетонщик бетонщик машин. БК

4

3

5

2

1

1

41. 92

2

4−1929

Монтаж крупнощи- товой металлической опалубки стен

100 м² стен

2. 50

65. 90

Слесарь-строитель арматурщик арматурщик бетонщик бетонщик машинист БК

4

3

2

4

3

5

3

2

1

2

1

1

164. 75

3

4−1913

Монтаж платформ для бетонирования

1 м

250. 0

0. 49

бетонщик бетонщик стропальщик

4

2

4

1

1

2

122. 50

4

4−574

Установка и вязка арматурных каркасов и сеток из отдельных стержней

т

3. 35

20. 00

арматурщик арматурщик

4

2

1

1

67. 00

5

4−694

Укладка бетонной смеси

10 м³

5. 32

15. 80

бетонщик бетонщик

4

2

1

1

84. 07

6

4−747

Поливка бетонных поверхностей водой

100 м²

4. 99

0. 14

бетонщик

3

1

0. 70

7

4−1914

Демонтаж платформ для бетонирования

1 м

250. 0

0. 34

бетонщик бетонщик

4

2

1

1

85. 00

8

4−1932

Демонтаж крупнощитовой опалубки

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой