Изучение статической и динамической устойчивости простейшей регулируемой системы

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации

Государственное федеральное учреждение высшего профессионального образования

«Южно-Уральский государственный университет»

Факультет «Энергетический»

Кафедра «Системы электроснабжения»

Изучение статической и динамической устойчивости простейшей регулируемой системы

Нормоконтролер:

Пястолов В.В.

Руководитель:

Пястолов В.В.

Автор проекта

студент группы ЭС-411

Булаев В.Ю.

Челябинск 2011

АННОТАЦИЯ

Булаев В. Ю. Изучение статической и динамической устойчивости простейшей регулируемой системы. — Челябинск: ЮУрГУ, СЭС; 2011, с., 18 ил., 7 табл., библиогр. список — 3 наим.

Целью курсовой работы является исследование переходных процессов в системах электроснабжения, на примере генераторной подстанции, работающей на шинах бесконечной мощности. А также проверке статической и динамической устойчивости системы.

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу студента Булаева Вячеслава Юрьевича

Группа ЭС-411

1 Дисциплина: Переходные электромеханические процессы в электроэнергетических системах.

2 Тема работы: Изучение статической и динамической устойчивости простейшей регулируемой системы.

3 Перечень вопросов подлежащих разработке:

Генераторная станция работает на шины бесконечной мощности через две параллельные линии и передает мощность при. Напряжение на шинах приемной системы поддерживается неизменным, равным

Схема электроэнергетической системы

Требуется:

1. Используя постоянные четырехполюсника, построить круговую диаграмму и угловые характеристики начала и конца передачи при условии отсутствия у генераторов АРВ (). Учесть все индуктивности схемы, активное сопротивление линий передач, а также ветвь намагничивания эквивалентного трансформатора и емкостную проводимость линий.

2. Построить угловые характеристики передачи при условии:

— отсутствия у генераторов АРВ;

— наличия у генераторов АРВ пропорционального действия ();

— наличия у генераторов АРВ сильного действия ().

Построить векторную диаграмму передачи, на которой отобразить, ,. В этом пункте допускается пренебречь ветвью намагничивания трансформатора и активными сопротивлениями.

3. Определить пределы передаваемой мощности и коэффициенты запаса статической устойчивости системы для случаев, упомянутых в пунктах 1 и 2.

4. Выявить влияние коэффициента мощности нагрузки в пределах от (емкостная нагрузка) до (индуктивная нагрузка) на коэффициент запаса статической устойчивости. Расчеты провести для генераторов без АВР. Учесть все индуктивности схемы, активное сопротивление линий передач, а также ветвь намагничивания эквивалентного трансформатора и емкостную проводимость линий.

5. Проверить статическую устойчивость системы без учета действия АРВ, для чего получить и построить зависимость изменения угла во времени. При этом в качестве малого возмущения рассмотреть отклонения ротора на один градус от положения установившегося режима (). Расчеты провести для двух случаев: без учета демпферного момента, с учетом демпферного момента.

6. Провести расчет динамической устойчивости системы при наличии у генераторов АРВ пропорционального действия с определением предельного угла и предельного времени отключения аварии при двухфазном КЗ на землю одной из параллельных линий вблизи шин генераторной станции.

Исходные данные:

Параметры генераторов:

— номинальная мощность;

— число генераторов;

— номинальный коэффициент мощности:;

— сопротивление;

— переходное сопротивление;

— демпферный момент;

— постоянная инерции.

Параметры трансформаторов:

— номинальная мощность;

— число трансформаторов.

Параметры линий электропередач:

— длина линий;

— число линий.

Параметры на шинах бесконечной мощности:

— напряжение;

— активная мощность;

— коэффициент мощности.

ОГЛАВЛЕНИЕ

1. ПОСТРОЕНИЕ КРУГОВОЙ ДИАГРАММЫ И УГЛОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК НАЧАЛА И КОНЦА ПЕРЕДАЧИ ПРИ УСЛОВИИ ОТСУТСТВИЯ У ГЕНЕРАТОРА АРВ

1.1 Расчет параметров схемы замещения

1.2 Определение параметров эквивалентного четырехполюсника

1.3 Построение круговой диаграммы

1.4 Угловые характеристики

2. ПОСТРОЕНИЕ УГЛОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПЕРЕДАЧИ ПРИ НАЛИЧИИ У ГЕНЕРАТОРОВ АРВ ПРОПОРЦИОНАЛЬНОГО () И СИЛЬНОГО ДЕЙСТВИЯ (). ПОСТРОЕНИЕ ВЕКТОРНОЙ ДИАГРАММЫ

2.1 Расчет параметров схемы замещения

2.2 Статическая и динамические угловые характеристики

3. ПРЕДЕЛЫ ПЕРЕДАВАЕМОЙ МОЩНОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСА СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СИСТЕМЫ

3.1 Генератор без АРВ

3.2 Генератор с АРВ пропорционального действия ()

3.3 Генератор с АРВ силового действия ()

4. ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ НАГРУЗКИ НА КОЭФФИЦИЕНТ ЗАПАСА СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ПРИ ОТСУТСТВИИ У ГЕНЕРАТОРА АРВ

5. ПРОВЕРКА СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ БЕЗ УЧЕТА ДЕЙСТВИЯ АРВ

5.1 Расчет параметров схемы замещения

5.2 Протекание процесса без учета демпферного момента

5.3 Процесс с учетом демпферного момента

6. РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СИСТЕМЫ ПРИ НАЛИЧИИ У ГЕНЕРАТОРА АРВ ПРОПОРЦИОНАЛЬНОГО ДЕЙСТВИЯ

6.1 Исходный режим работы

6.2 Аварийный режим работы

6.3 Послеаварийный режим работы

6.4 Определение предельного угла и времени отключения аварии

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. ПОСТРОЕНИЕ КРУГОВОЙ ДИАГРАММЫ И УГЛОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК НАЧАЛА И КОНЦА ПЕРЕДАЧИ ПРИ УСЛОВИИ ОТСУТСТВИЯ У ГЕНЕРАТОРА АРВ

1.1 Расчет параметров схемы замещения

Все элементы схемы выражаем в системе относительных единиц, приведенных к базисным условиям:, (напряжение в точке к.з.).

Схема замещения представлена на рисунке 1.

Рисунок 1. Схема замещения

Определяем сопротивления элементов схемы в относительных единицах, приведенных к базисным условиям.

Определим сопротивления генераторов по формуле:

(1)

Определим индуктивное сопротивление трансформаторов по формуле:

(2)

где — напряжение короткого замыкания, определяется из справочных данных, для трансформатора ТДЦ 400 000/220 — 78T1 равно 11% (см. стр. 159[2]).

Проводимость ветви намагничивания трансформаторов определим из формулы:

(3)

где — ток холостого хода трансформатора, определяется из справочных данных, для трансформатора ТДЦ 400 000/220 — 78T1 равен 0,5% (см. стр. 159[2]).

Выберем сечение проводов линий электропередач по экономической плотности тока.

Определим ток нагрузки одной линии:

(4)

Экономическая плотность тока нормируется ПУЭ и зависит от количества часов использования максимума нагрузки в год. Поскольку работа электростанции должна осуществляться круглогодично, принимаем, что время наибольшей нагрузки более 5000 часов в год. Тогда для неизолированного алюминиевого провода экономическая плотность тока (см. п. 1.3. 25 табл. 1.3. 36 [1]).

Поскольку обычно в каждой фазе ВЛ напряжением 6 — 220 кВ подвешивают по одному проводу, получаем.

Определим необходимое сечение провода:

(5)

Сечение, полученное в результате расчета, округляется до ближайшего стандартного сечения. Согласно таблице 7. 39 (см. стр. 432 [2]) ближайшим стандартным сечением является 500 мм2. Провод принимаем сталеалюминевый марки АС-500/64.

Определим параметры линий.

Сопротивление линий определим по формуле:

(6)

где — удельное активное сопротивление линии, определяется по табл. 7. 39, для линии, выполненной проводом АС-500/64 равно 0,06Ом/км (см. стр. 432 [2]).

Индуктивное сопротивление линий определим по формуле:

(7)

где — удельное индуктивное сопротивление линии, определяется по табл. 7. 39, для линии, выполненной проводом АС-500/64& равно 0,413Ом/км (см. стр. 432 [2]).

Емкостную проводимость линий определим по формуле:

(8)

где — удельная проводимость линии, определяется по табл. 7. 39, для линии, выполненной проводом АС-500/64 равно (см. стр. 432 [2]).

1.2 Определение параметров эквивалентного четырехполюсника

Рисунок 2. Последовательное соединение четырехполюсников

Эквивалентная схема системы может быть представлена последовательным соединением двух четырехполюсников (рисунок 3): Т-образного (генератор и трансформатор) и Г-образного (линии).

Определим обобщенные постоянные Т-образного четырехполюсника:

(9)

(10)

(11)

(12)

где — сопротивление от начала четырехполюсника до точки присоединения проводимости, о.е.; - сопротивление от точки присоединения проводимости до конца четырехполюсника, о.е.

Произведем проверку:

Определим обобщенные постоянные Г-образного четырехполюсника:

(13)

(14)

(15)

Произведем проверку:

Постоянные эквивалентного четырехполюсника при последовательном соединении рассчитываем по формулам:

(16)

(17)

(18)

(19)

Произведем проверку:

1.3 Построение круговой диаграммы

Для системы с эквивалентными постоянными, ,, запишем уравнение для токов и напряжений:

(20)

Решив уравнение относительно токов и получим:

(21)

(22)

(23)

Определим базисный ток по формуле:

(24)

Определим ток в конце линии передачи по формуле:

(25)

Определим ЭДС генераторов по формуле (23):

Определим комплексы полных мощностей начала и конца передачи по формулам:

(26)

(27)

Построение диаграммы выполним для угла сдвига вектора ЭДС относительно вектора напряжения. Этот угол равен 36,881о. Подставим значение угла в формулы (26) и (27):

Круговая диаграмма мощностей в начале и в конце электропередач при угле приведена ниже на рисунке 3.

1.4 Угловые характеристики

Определим собственные и взаимные проводимости системы из соотношений постоянных четырехполюсника:

(28)

(29)

(30)

Рисунок 3. Круговая диаграмма мощностей в начале и в конце электропередач при угле

Определяем величину углов в выражениях для угловых характеристик:

(31)

(32)

(33)

Активные мощности в начале и в конце электропередачи при постоянстве ЭДС определяются выражениями:

(34)

(35)

Результаты расчета зависимости активных мощностей при различных значениях угла, приведены в таблице 1.

Таблица 1. Расчет зависимости активных мощностей от угла

0

0,031

0,012

90

0,587

0,528

15

0,170

0,150

105

00,574

0,504

30

0,301

0,277

120

0,525

0,446

36,881

0,356

0,330

135

0,444

0,357

45

0,416

0,385

150

0,336

0,243

60

0,505

0,466

165

0,209

0,111

75

0,563

0,515

180

0,071

-0,028

По данным таблицы 1 строим угловые характеристики для начала и конца электропередачи. Угловые характеристики представлены ниже на рисунке 4.

Рисунок 4. Угловые характеристики начала и конца передачи

2. ПОСТРОЕНИЕ УГЛОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПЕРЕДАЧИ ПРИ НАЛИЧИИ У ГЕНЕРАТОРОВ АРВ ПРОПОРЦИОНАЛЬНОГО И СИЛЬНОГО ДЕЙСТВИЯ . ПОСТРОЕНИЕ ВЕКТОРНОЙ ДИАГРАММЫ

2.1 Расчет параметров схемы замещения

Схема замещения при отсутствии ветви намагничивания трансформатора и активного сопротивления линий электропередачи приведены на рисунке 5.

Рисунок 5. Схема замещения

Принимаем сопротивления, ,, схемы замещения в соответствии с пунктом 1.1. Определяем сопротивление генератора по формуле:

(36)

Результирующие сопротивления схемы определяем по формулам:

(37)

(38)

(39)

Определяем значения ЭДС и напряжение генератора как сумму напряжения в конце передачи и падения напряжения в результирующем сопротивлении от протекания нагрузки:

(40)

(41)

(42)

Векторная диаграмма представлена ниже на рисунке 6

Рисунок 6. Векторная диаграмма

Найдем проекции векторов и на ось q по формулам:

(43)

(44)

2.2 Статическая и динамические угловые характеристики

Активная мощность при определим по формуле:

(45)

Активная мощность при определим по формуле:

(46)

Активная мощность при определим по формуле:

(47)

Результаты расчета зависимости активной мощности от угла приведены в таблице 2. Угловые характеристики для генераторов при отсутствии АРВ и наличии АРВ пропорционального и силового действия представлены ниже на рисунке 7.

Таблица 2. Расчет зависимости активных мощностей от угла

0

0

0

0,

90

0,562

0,823

0,960

15

0,145

0,132

0,125

105

0,543

0,876

1,050

30

0,281

0,272

0,267

120

0,486

0,853

1,044

36,881

0,337

0,339

0,340

135

0,397

0,743

0,925

45

0,397

0,421

0,433

150

0,281

0,551

0,693

60

0,486

0,573

0,618

165

0,145

0,294

0,317

75

0,543

0,714

0,804

180

0

0

0

Рисунок 7. Статическая и динамические характеристики генератора

3. ПРЕДЕЛЫ ПЕРЕДАВАЕМОЙ МОЩНОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСА СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СИСТЕМЫ

Коэффициент запаса статической устойчивости системы будем определять для трех случаев:

— при отсутствии у генератора АРВ ();

— при наличии у генератора АРВ пропорционального действия;

— при наличии у генератора АРВ сильного действия ().

3.1 Генератор без АРВ

Определим амплитудное значение мощности:

(48)

Определяем коэффициент запаса по формуле:

(49)

3.2 Генератор с АРВ пропорционального действия ()

Для определения амплитудного значения мощности воспользуемся условием:

(не подходит);

Подставим значение в формулу (46). Получим:

Поставим полученное значение в формулу (49). Получим:

3.3 Генератор с АРВ силового действия ()

Для определения амплитудного значения мощности воспользуемся условием:

(не подходит);

Подставим значение в формулу (47). Получим:

Поставим полученное значение в формулу (49). Получим:

4. ВЛИЯНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ НАГРУЗКИ НА КОЭФФИЦИЕНТ ЗАПАСА СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ПРИ ОТСУТСТВИИ У ГЕНЕРАТОРА АРВ

Для получения искомой зависимости расчет коэффициента запаса статической устойчивости будем проводить для ряда значений в следующей последовательности:

— для заданного значения определяем ток по формуле:

(50)

В показателе степени знак «+» при емкостной нагрузке, «-» — при индуктивной;

— определяем значение ЭДС генератора по формуле:

(51)

— определяем предел передаваемой мощности

(52)

— определяем коэффициент запаса статической устойчивости

. (53)

Результаты расчета представлены ниже в таблице 3. Зависимость коэффициента запаса статической устойчивости от коэффициента мощности представлена ниже на рисунке 8.

Таблица 3. Результаты расчета коэффициента запаса

Нагрузка

Емкостная

Индуктивная

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

0,550

0,472

0,413

0,367

0,330

0,367

0,413

0,472

0,550

53,13

45,57

36,87

25,84

0

-25,84

-36,87

-45,57

-53,13

1,521

1,363

1,319

1,367

1,655

2,104

2,387

2,691

3,058

119,9

104,7

89,5

74,7

52,8

38,8

33,5

29,3

25,6

1,154

1,034

1

1,037

1,255

1,595

1,810

2,041

2,319

Рисунок 8. Зависимость коэффициента запаса статической устойчивости от коэффициента мощности

5. ПРОВЕРКА СТАТИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ БЕЗ УЧЕТА ДЕЙСТВИЯ АРВ

5.1 Расчет параметров схемы замещения

Схема замещения без учета ветви намагничивания трансформатора и активного сопротивления приведена на рисунке 9.

Рисунок 9. Схема замещения

Определим величину результирующего сопротивления по формуле:

(54)

Определим ЭДС Еq для данной схемы замещения по формуле:

(55)

Проверим устойчивость системы, найдем частоту и период собственных колебаний в различных режимах без учета и с учетом демпферного момента и построим зависимости изменения угла во времени при отключении ротора на 10 от установившегося положения при.

5.2 Протекание процесса без учета демпферного момента

Уравнение движения ротора при углах меньше критического () описывается следующим выражением (см. стр. 19 [3]):

(56)

где, г — угловая частота собственных колебаний ротора, рад/с.

Определим угловая частота собственных колебаний ротора по формуле:

(57)

где С1 — синхронизирующая мощность; - постоянная инерции ротора генератора, с; = 50 — промышленная частота сети, Гц.

Синхронизирующую мощность определим по формуле:

(58)

Постоянную инерции генератора определим по формуле:

(59)

Уравнение движения ротора при углах больше критического () описываются выражением:

(60)

где и — корни характеристического уравнения.

Корни характеристического уравнения определяются по выражению:

Результаты всех вышеописанных расчетов приведены ниже в таблице 4.

Таблица 4. Результаты расчетов

0

0,562

5,270

35,948

0,445

4,742

80

0,098

2,196

115

-0,237

3,426

На основе данных таблицы 4 построим зависимости изменения угла от времени t. Зависимости приведены ниже на рисунке 10.

Рисунок 10. Зависимости изменения угла от времени t без учета демпферного момента

После нахождения корней и построения кривых изменения угла во времени наглядно выявлена устойчивость системы при (система устойчива, но колеблется) и ее неустойчивость при. С увеличением угла, т. е. передаваемой мощности, период собственных колебаний растет, достигая бесконечно большой величины при. При угол неограниченно растет.

5.3 Процесс с учетом демпферного момента

Приведем демпферный момент к базисным условиям:

(60)

Уравнение движения ротора при углах меньше критического () описывается выражением:

(61)

где и — действительная и мнимая части корней характеристического уравнения.

Определим корни характеристического уравнения по формуле:

(62)

Уравнение движения ротора при углах больше критического () описываются выражением (см. стр. 21[8]):

(63)

где и — корни характеристического уравнения.

Корни характеристического уравнения определим из выражения:

(64)

Результаты всех вышеописанных расчетов приведены ниже в таблице 5.

На основе данных таблицы 4 построим зависимости изменения угла от времени t. Зависимости приведены ниже на рисунке 11.

Таблица 5. Результаты расчетов

0

0,562

5,000

1,667

35,948

0,445

4,409

1,667

80

0,098

1,430

1,667

115

-0,237

-

-

Рисунок 11. Зависимости изменения угла от времени t с учетом демпферного момента

6. РАСЧЕТ ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ СИСТЕМЫ ПРИ НАЛИЧИИ У ГЕНЕРАТОРА АРВ ПРОПОРЦИОНАЛЬНОГО ДЕЙСТВИЯ

Расчет динамической устойчивости производится при условии сохранения неизменной величины переходной ЭДС у генераторов станции. Для проверки системы на динамическую устойчивость необходимо на одном графике построить три угловых характеристики передачи, соответствующие нормальному (I), аварийному (II) и послеаварийному (III) режимам работы. Амплитуды указанных характеристик определяются по схемам замещения системы для каждого из указанных режимов работы.

Для упрощения расчетов пренебрегаем ветвью намагничивания трансформатора и активным сопротивлением линии.

6.1 Исходный режим работы

Исходная схема и схема замещения приведены ниже на рисунке 12.

Рисунок 12. Исходная схема и схема замещения

Результирующее сопротивление схемы, а также величину ЭДС примем согласно пункту 2.1.

Амплитуду угловой характеристики определим по формуле (52):

6.2 Аварийный режим работы

В качестве возмущающего фактора рассмотрим КЗ вначале одной из линий с последующим отключением одной из них. В схему параллельно емкостной проводимости включается дополнительный шунт, величина сопротивления которого зависит от вида КЗ и равна величине.

Схема аварийного режима работы и схема замещения приведены ниже на рисунке 13.

Рисунок 13. Схема аварийного режима работы и схема замещения

Сопротивление связи, определяющее амплитуду угловой характеристики, определяется по схеме замещения системы (рисунок 13):

; (65)

где — проводимость шунта короткого замыкания, о.е.

Проводимость шунта определим по формуле:

(66)

статический мощность генератор устойчивость

Сопротивление шунта короткого замыкания, входящее в схему замещения системы в аварийном режиме, определяется сопротивлениями схем замещения обратной и нулевой последовательностей, способ соединения которых между собой определяется видом короткого замыкания. Так, для двухфазного короткого замыкания на землю:

(67)

Величины результирующих сопротивлений обратной и нулевой последовательностей определяются из соответствующих схем замещения системы (рисунки 14, 15).

Сопротивление генератора обратной последовательности определяется по формуле:

(68)

где — сверхпереходная реактивность генератора и может быть принята для генераторов всех типов равной 0,2.

Рисунок 14. Схема замещения обратной последовательности

После элементарных преобразований схемы (рисунок 14) получаем:

(69)

Рисунок 15. Схема замещения нулевой последовательности

Результирующее сопротивление нулевой последовательности определим по формуле:

(70)

Где

Сопротивление шунта короткого замыкания для двухфазного короткого замыкания на землю подсчитывается по формуле (67):

Тогда проводимость шунта определим согласно формуле (66):

Сопротивление связи согласно формуле (65):

Амплитуда угловой характеристики определяем по формуле (52):

6.3 Послеаварийный режим работы

Схема послеаварийного режима работы и схема замещения приведены ниже на рисунке 16.

Рисунок 16. Схема послеаварийного режима работы и схема замещения

Сопротивление связи, определяющее амплитуду угловой характеристики, определяется по схеме замещения системы:

(71)

Амплитуда угловой характеристики определяем по формуле (52):

Угловые характеристики рассмотренных режимов приведены ниже на рисунке 17.

Рисунок 17. Угловые характеристики рассмотренных режимов

6.4 Определение предельного угла и времени отключения аварии

Используя правило площадей (рисунок 17), найдем предельный угол отключения аварии, величина которого определяется из условия равенства площадки ускорения, площадке торможения (см. стр. 41[3]). Таким образом:

(72)

где — величина критического угла, град.

Величину критического угла можно определить из выражения:

(73)

Определим предельный угол отключения аварии по формуле (72):

Зная предельный угол отключения аварии, можно определить максимально допустимое время отключения короткого замыкания. Для этого необходимо решить дифференциальное уравнение движения ротора:

(74)

Данное уравнение в силу своей нелинейности может быть решено только численными методами, наиболее предпочтительным из которых является метод последовательных интервалов (см. стр. 42 [3]).

Суть метода последовательных интервалов заключается в следующем.

Весь процесс качания машины разбивается на ряд небольших и равных между собой интервалов времени. Обычно продолжительность интервала принимается равной и для каждого из этих интервалов последовательно вычисляется приближенное значение приращения угла.

Возникающий в момент короткого замыкания избыток мощности сообщает ротору некоторое ускорение. Для достаточно малого интервала времени можно допустить, что избыток мощности в течение этого периода остается неизменным. Тогда по формулам равноускоренного движения нетрудно вычислить приращение скорости машины и угла в течение первого интервала:

(75)

(76)

Величина ускорения определяется из выражения:

(77)

Тогда получаем:

(78)

Обозначим:

(79)

Тогда на 1 интервале получим:

(80)

(81)

(82)

На 2 интервале:

(83)

(84)

(85)

На 3 — 6 интервалах расчет производится аналогично интервалу 2. Результаты расчетов приведены в таблице 6.

Таблица 6. Результаты расчетов

Интервал (n)

3

4

5

6

0,257

0,246

0,231

0,214

4,640

6,381

8,017

9,533

3,. 382

37,763

45,780

55,312

Поскольку на 7-м интервале ожидается превышение угла предельного отключения, отключение поврежденного участка цепи проведем в начале этого интервала. При этом учтем, что в начале интервала избыточная мощность будет определяться по выражению:

(86)

(87)

(88)

.

Дальнейшие расчеты производятся аналогично, проведенным расчетам на интервалах 2 — 6, только избыточная мощность будет определяться по выражению:

(89)

Результаты расчетов приведены ниже в таблице 7.

Таблица 7. Результаты расчетов

Интервал

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

-0,122

-0,149

-0,163

-0,167

-0,165

-0,160

-0,155

-0,150

-0,147

-0,144

9,090

8,036

6,882

5,697

4,526

3,389

2,293

1,232

0,190

0,829

74,354

82,389

89,271

94,968

99,494

102,88

105,18

106,41

107,64

106,81

Дальнейший расчет прекращаем, т.к. наблюдается уменьшение угла. Это говорит о том, что система динамически устойчива.

На основе таблиц 6 и 7 строится диаграмма зависимости угла предельного отключения от времени t. Зависимость представлена ниже на рисунке 18.

Рисунок 18. Зависимость угла предельного отключения от времени t

По рисунку 18 видно, что время предельного отключения.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Правила устройства электроустановок. 7-е изд. М.: — Энергосервис, 2011 г.

2. Неклепаев Б. Н., Крючков И. П. Электрическая часть электростанций и подстанций: справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. — 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1989 г. — 608с.: ил.

3. Столбов Ю. А., Пястолов В. В. Электромеханические переходные процессы: Учебное пособие по курсовому проектированию. — Челябинск: изд. ЮУрГУ, 2005 г. — 47с.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой