Картофелехранилище вместимостью 3300 усл. т. в средней зоне РФ

Тип работы:
Дипломная
Предмет:
Производство и технологии


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Министерство образования и науки Российской Федерации

Санкт — Петербургский колледж холодильной промышленности

Картофелехранилище вместимостью 3300 УСЛ. Т в средней зоне РФ

Расчётно-пояснительная записка к дипломному проекту

Согласовано

Нормоконтроль: Н.Ю. Зеленова

Консультанты:

По экономической части Т.А. Родионова

Руководитель Н.Ю. Зеленова

По автоматизации Ю.М. Соловьев

Дипломник Е.Е. Фомичев

По охране труда А.В. Яковлев

2010

Содержание

камера хранения холодильник техника безопасности

1. Введение

1.1 Краткая характеристика района строительства

1.2 Применение холода в отрасли

1.3 Исходные данные для проектирования

2. Расчётная часть

2.1 Расчёт вместимостей и строительных площадей камер хранения

2.2 Планировка холодильника

2.3 Выбор строительно-изоляционных конструкций и расчет толщены теплоизоляции

2.4 Тепловой расчет охлаждаемых помещений

2.5 Выбор расчетного режима работы холодильной установки

2.6 Расчет и подбор компрессоров

2.7 Расчет и подбор теплообменного оборудования

2.8 Расчет и подбор вспомогательного оборудования

2.9 Расчет и подбор магистральных трубопроводов

2. 10 Описание схемы холодильной установки

2. 11 Подбор приборов автоматики

2. 12 Специальный вопрос: Влияние воздуха на работу холодильной установки

3. Организация производства

3.1 Организация погрузо-разгрузочных работ на холодильнике

4. Экономическая часть

4.1 Расчет себестоимости единицы холода

5. Мероприятия по технике безопасности и противопожарной технике

5.1 Мероприятия по технике безопасности и противопожарной технике на проектируемой холодильной установке

5.2 Мероприятия по противопожарной технике

5.3 Мероприятия по охране окружающей среды

1. Введение

1.1 Краткая характеристика района строительства

Город Хабаровск, основанный в 1858 году, является краевым центром Хабаровского края.

День города Хабаровска отмечается в последнее воскресение мая.

Герб города Хабаровска представляет собой изображение щита, разделенного вертикально на три равных (симметричных) части, окрашенные в цвета национального флага России. В правой и левой частях (в зеркальном отражении) стоящие на задних лапах стилизованные фигуры черного белогрудого медведя и уссурийского тигра с червлеными глазами и языками, высунутыми из пасти, которые поддерживают прежний (старый) герб Хабаровска. Границы территории города устанавливаются органами государственной власти Хабаровского края с учетом мнения населения города и исторически сложившихся границ компактного проживания жителей в рамках, достаточных для развития города. В Хабаровске созданы и реконструированы: мощная лесопильная, целлюлозно-бумажная промышленность, металлообрабатывающая, судостроительная, льнообрабатывающая, лесохимическая и другие отрасли промышленности. Построен 31 механизированный маслозавод. Ведущая отрасль в сельском хозяйстве — молочное животноводство.

1.2 Применение холода в отрасли

Овощехранилища могут быть с искусственным охлаждением и без охлаждения. Овощехранилища с искусственным охлаждением строятся в районах овощеводства, а также в городах-пунктах потребления овощей. Они сооружаются одноэтажными и многоэтажными. По назначению различают специализированные хранилища: овощехранилища (для свежих овощей и солений), картофелехранилища, лукохранилища, корнеплодохранилища, капустохранилища, а также универсальные хранилища с камерами для хранения отдельных видов или групп овощей. В овощехранилищах универсального типа можно более полно и равномерно использовать холодильное оборудование, подъездные пути, подсобные помещения. До 30−40% мощности холодильной установки овощехранилищ расходуется на охлаждение поступающей продукции:

В августе — лука, чеснока и солёных огурцов;

В сентябре, октябре — картофеля.

В составе овощехранилищ предусматривают следующие производственные помещения:

Камеры хранения овощей;

Помещения товарной обработки

Экспедиции для приёмки и отпуска продукции.

Не допускается совместное хранение фруктов с овощами, плодов, обладающих сильными ароматом с другими плодами, лука с другими овощами.

Дальнейшим развитием способа холодильного хранения овощей является хранение в регулируемой газовой среде. Для создания в камерах определённого газового состава среды применяют специальные газогенераторные установки. В камерах с регулируемой газовой средой должны быть предусмотрены мероприятия по обеспечению достаточной герметизации.

1.3 Исходные данные для проектирования

Здание овощехранилища одноэтажное, схема холодильной установки аммиачная насосно-циркуляционная. Суточное поступление овощей — 6% от вместимости камер, водоснабжение — оборотное, конденсаторы оросительные.

2. Расчётная часть

2.1 Расчёт вместимостей и строительных площадей камер хранения

Чтобы произвести расчет вместимости камер хранения картофелехранилища необходимо знать исходные данные. На холодильнике хранится картофель — 100%

Строительная площадь камер хранения определяется по формуле:

Fстр = B / qv * hгр * в,

где: Fстр — строительная площадь, м2;

qV — норма загрузки, т/м3;

hгр — грузовая высота — высота штабеля, м;

в — Коэффициент использования площади камеры.

Таблица 2.1 Расчёт строительных площадей приводится в табл. 2. 1

Продукт

процент

В,

усл. т

а

В, т

qv, т/м3

hгр, м

в

Fстр,

М2

n, шт

nф, шт

Картофель

100

3300

0,500

4286

0,5

5,52

0,8

1494

13,8

34

После определения строительной площади, вычисляется количество строительных прямоугольников для всех камер по формуле:

n = Fстр /f,

где: n — число строительных прямоугольников, шт;

f — площадь одного строительного прямоугольника, м2.

Определяется общая строительная площадь всех камер холодильника и общее число строительных прямоугольников:

?Fстр = 1494 м2

Определяется площадь вспомогательных помещений по формуле:

Fвсп = (0,2 ч 0,4) * ?Fстр

Fвсп = 0,3 * 1494 = 717 м2

Определяется площадь изолируемого контура, в состав которого входят вспомогательные помещения по формуле:

Fхол = ?Fстр + Fвсп

Fхол = 2389 + 717 = 3106 м2

Определяется площадь служебных помещений, которая составляет 5ч10% от площади изолируемого контура:

Fсл пом = ?Fстр * 5 / 100

Fсл пом = 3106 * 5 / 100 = 155 м2

Определяется площадь компрессорного цеха, она составляет 10ч15% от площади изолируемого контура:

FКМ ц = Fхол * 10 / 100

FКМ ц = 3106 * 10 / 100 = 311 м2

Площадь компрессорного цеха уточняется после составления планировки.

2.2 Планировка холодильника

План картофелехранилища представлен на листе 1 графической части дипломного проекта. При принятой сетке колонн 6×18 и строительной высоте 6,0 м спроектированы 5 камер хранения картофеля. На картофелехранилище предусмотрено помещение для сортировки и переборки картофеля, два сквозных коридора, соединяющих Автомобильные платформы. Организация здания выполнена таким образом, что открытая стена обращена на север, что уменьшает влияние солнечной радиации. После выполнения планировочного решения картофелехранилища уточняем строительную площадь и вместимость каждой камеры

B=B*nд/n,

Где nд — действительное количество строительных прямоугольников, шт.

n — расчётное количество строительных прямоугольников, шт.

Камера хранения картофеля площадью 715 м2 — 1,2

Камера хранения картофеля площадью 954 м2 — 3

Камера хранения картофеля площадью 477 м2 — 5,6

Цех товарной обработки и фасовки продукции имеет площадь 108 м2 Имеются два коридора, соединяющие автомобильные платформы, для более удобного доступа к камерам, платформы защищены козырьками от дождя и действия солнечной радиации.

Выполненная планировка холодильника в основном отвечает требованиям, предъявляемым к подобным сооружениям:

1. Соответствует схеме технологического процесса и способствует выполнению технических условий хранения;

2. Способствует уменьшению первоначальных затрат на строительство, т. к. используются стандартные размеры элементов строительных конструкции и площадей вспомогательных помещений в изолированном контуре холодильника;

3. Обеспечивает удобную эксплуатацию холодильника, благодаря наличию платформы и коридора, что облегчает организацию и удешевляет проведение грузовых работ на холодильнике.

2.3 Выбор строительно-изоляционных конструкции и расчёт толщены теплоизоляции

Толщина требуемого слоя теплоизоляции определяется по выражению

диз = лиз * [ 1/к — (1/бн + (дi / лi)+ 1 / бвн)],

где из — толщина теплоизоляционного слоя, м;

лиз — коэффициент теплопроводности выбранного типа изоляции, Вт/м*К,

к — коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/м2

лi — коэффициент теплопроводности отдельных слоев строительных конструкций, Вт/м*К,

дi — толщина отдельных слоев строительной конструкции, м,

вн — коэффициент теплоотдачи со стороны внутреннего ограждения, Вт/м2*К,

н — коэффициент теплоотдачи со стороны наружного ограждения, Вт/мІ*К

Определяется толщина изоляции наружной стены камеры. Принимается что все наружные стены здания выполнены из кирпичной кладки толщиной 380 мм.

Наружная стена камеры № 1

Рис. 2. 1

диз = 0,05 [1 / 0,48 — (1 / 23,3 + 0,02 / 0,93 + 0,003 / 0,17 + 0,16 / 2,04 +1 / 9)] = 0,09 м

Принимается один блок из ПСБ-С толщиной 100 мм.

Внутренняя стена

Рис. 2. 2

диз = 0,12 [1 / 0,42 — (1 / 9+0,05/0,98+0,05/0,98+1/8)] = 0,24 м

Принимается два бетонных блока толщиной 120 мм.

Покрытие камеры № 1

Рис. 2. 3

диз = 0,18 [1 / 0,39 — (1 / 23,3 + 0,012 / 0,18 + 0,04 / 1,6 + 0,05 / 0,05 +

+ 0,2 / 2,04 + 1 / 9)] = 0,21 м

Принимается покрытие толщиной 212 мм.

2.4 Тепловой расчёт охлаждаемых помещений

Количество теплоты, поступающее или уходящее из камеры, рассчитывается по формуле:

УQ = Q1 + Q2 + Q 3+ Q4 + Q5 ,

где Q1 — теплопритоки через ограждающие конструкции камеры под действием разности температур и действия солнечной радиации, Вт;

Q2 — теплопритоки от продуктов при термообработке Вт;

Q 3 — теплопритоки с наружным воздухом, проникающим при вентиляции помещения, Вт;

Q4 — эксплуатационные теплопритоки (от людей, осветительных приборов, электродвигателей, технологическое оборудование и т. д.), Вт;

Q5 — теплоприток, связанный с «дыханием» овощей Вт.

Расчёт теплопритока через ограждающие конструкции Q1.

Q1 = Q + Q,

где: Q — теплоприток под действием разности температур, Вт

Q — теплоприток под действием солнечной радиации, Вт.

Q = K * F * (t н— tв) ,

где: К — коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2 К);

F — площадь ограждения, м2;

tн — температура наружного воздуха, oC;

tв — температура внутреннего воздуха, oC;

Теплоприток от солнечной радиации определяется по нижеследующей формуле:

Q = K * F * ?tc,

где: ?tc — избыточная разность температур, учитывающая действие

солнечной радиации. Для плоской кровли с окраской светлыни тонами

14,9 оС. [1]

Результаты расчёта теплопритока Q1 приводятся в табл. 2.2.

Таблица 2.2 Расчет теплопритока Q1

Наимен. Ограждения

tв

С

tн

С

Размеры, м

F,

мІ

t, С

K, Вт/ мІ*К

tc, С

Q1т, Вт

Q1c, Вт

Q1,

Вт

A

B

H

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Камера № 1, Камера № 2

НС-Ю

1

27

-

36

7,2

129,6

26

0,48

-

1617

-

1617

НС-З

1

32

18

-

7,2

259,2

31

0,48

4,7

3856

584

4440

НС-В

1

32

18

-

7,2

259,2

31

0,48

-

3856

-

3856

ВС-С

1

-

-

36

7,2

129,6

21,7

0,48

-

1181

-

1181

Покр

1

32

18

36

-

648

31

0,39

14,9

7834

3765

11 599

Пол

-

-

18

36

-

648

qf =1,5 Вт/м2

972

-

972

ИТОГО

23 665

Камера № 3

ВС-Ю

1

-

-

18

7,2

129,6

21,7

0,42

-

1181

-

1181

НС-З

1

32

24

-

7,2

172,8

31

0,42

4,7

2571

389

2960

ВС-В

1

-

24

-

7,2

172,8

18,6

0,42

-

1349

-

1349

ВС-С

1

-

-

18

7,2

129,6

21,7

0,42

-

1181

-

1181

Покр

1

32

24

18

-

432

31

0,39

14,9

5222

2510

7732

Пол

-

-

24

18

-

432

qf =1,5 Вт/м2

648

-

648

ИТОГО

15 051

Камера № 5, Камера № 6

НС-В

1

32

12

-

7,2

86,4

31

0,48

-

1285

-

1285

НС-С

1

32

-

36

7,2

259,2

31

0,48

-

3856

-

3856

ВС-Ю

1

-

-

36

7,2

259,2

21,7

0,42

-

2362

-

2362

НС-З

1

32

12

-

7,2

86,4

31

0,48

4,7

1285

195

1480

Покр

1

32

12

36

-

432

31

0,39

14,9

5222

2510

7732

Пол

-

-

12

36

-

432

qf =1,5 Вт/м2

648

-

648

ИТОГО

17 363

Расчёт теплопритока от обрабатываемых продуктов Q2.

Q2 = Q2пр + Q2тар,

где Q2пр — теплоприток от продуктов, Вт;

Q2тар — теплоприток от тары, Вт;

Q2пр = Mпост* (iпост — iвып) * 11,6,

где Mпост — суточное поступление груза в камеру, подлежащего термообработке, т/сут;

iпост, iвып — удельная энтальпия продукта, КДж/кг;

Q2тар = Mтар * Стар * (tпост — tвып) * 11,6,

где Mтар — суточное поступление тары, т/сут;

Стар — удельная теплоемкость тары, кДж/кг К;

tпост, tвып — температура тары, поступающей и выпускаемой, С

Вq = Fстр*hгр*qV

Таблица 2.3 Расчет теплопритока Q2

Номер камеры

Bд, т

Mпр, т/сут

Mт, т/сут

i,

кДж/кг

?i, кДж/кг

Cт,

кДж/кг•К

Q2пр,

Вт

Q2тар,

Вт

Q2, Вт

пост

вып

1,2

715

34

9

302

272

30

2,3

11 832

1680

13 512

3

954

46

11

302

272

30

2,3

16 008

2054

18 062

5,6

477

23

6

302

272

30

2,3

8004

1120

9124

Температура поступления картофеля +8 0С

Расчёт теплопритока при вентиляции камер Q3.

Теплоприток для камер хранения овощей рассчитывается по следующей формуле:

Q3 = Vк * а * св * (iн — iв) * 10і / (24 • 3600),

где Vк — объём вентилируемого помещения, мі;

а — кратность воздухообмена, ед/сут;

а принимается: для камер хранения — 3−5 ед/сут

св = 1 / 0,775 = 1,29 м3/кг

Для камеры № 1,2

Q3 = 1944 * 4 * 1,29 * (84 — 11) * 103 / (24 * 3600) = 8475 Вт

Для камеры № 3

Q3 = 2592 * 4 * 1,29 * (84 — 11) * 103 / (24 * 3600) = 11 300 Вт

Для камеры № 5,6

Q3 = 1296 * 4 * 1,29 * (84 — 11) * 103 / (24 * 3600) = 5650 Вт

Расчет эксплуатационного теплопритока Q4

Q4 = q1 + q2 + q3 + q4,

q1 = A * F,

q2 = 350 * n,

q3 = c * F,

q4 = В * F,

где q1 — теплоприток, связанный с освещением охлаждаемого

помещения, Вт;

F — площадь камеры, мІ;

A — удельный теплоприток от освещения, Вт/мІ, А = 2,3 Вт/ мІ; 3;

q2 — теплоприток от пребывания людей, Вт;

350 — количество теплоты, выделяемое одним человеком, Вт;

n — количество людей, чел;

q3 — теплоприток, связанный с работой электродвигателей, Вт;

c — удельный теплоприток поступающий от работы электродвигателей Для камер хранения с = 15 — 30, Вт; [3]

q4 — теплоприток, связанный с открыванием дверей в охлаждаемое помещение, Вт;

В — удельный теплоприток при открывании дверей, Вт/мІ.

Теплоприток Q4 полностью принимается на оборудование, а на КМ принимают 75% от теплопритока на оборудование, так как теплопритоки от всех источников не могут быть одновременно во все помещения.

Таблица 2.4 Расчет теплопритока

Номер камеры

tк,

С

Fкам,

м2

A,

Вт/м2

n, чел

C,

Вт/м2

Nдв, Вт

В, Вт/м2

q1,

Вт

q2

, Вт

q3,

Вт

q4,

Вт

Q4, Вт

км

об

1,2

1

324

2,3

3

15

4000

12

745

1050

8860

3888

7271

14 543

3

1

432

2,3

3

15

4000

12

994

1050

10 480

5184

8854

17 708

5,6

1

216

2,3

3

15

4000

12

497

1050

7240

2592

5689

11 379

Расчет теплопритока, связанного с «дыханием» овощей.

Q5=Вк*(0,1 qп + 0,9 qхр),

где qп, qхр — тепловыделения плодов при температурах поступления и хранения, Вт/т;

Вк — вместимость камеры, т;.

Для камеры № 1,2

Q5=715*(0,1*26 + 0, 9*21)=21 807 Вт

Для камеры № 3

Q5=954*(0,1*26 + 0,9*21)=29 097 Вт

Для камеры № 6,7

Q5=477*(0,1*26 + 0,9*21)=14 548 Вт

Таблица 2.5 Сводная таблица теплопритоков в камеры холодильника

Номер камер

tк,

С

Q1, Вт

Q2, Вт

Q3, Вт

Q5, Вт

Q4, Вт

Qo, Вт

км

Об

км

об

1

1

11 832

13 512

8475

21 807

7271

14 543

62 897

70 168

2

1

11 832

13 512

8475

21 807

7271

14 543

62 897

70 168

3

1

15 051

18 062

11 300

29 097

8854

17 708

82 364

91 218

5

1

8681

5650

5650

14 548

5689

11 379

43 692

49 381

6

1

8681

5650

5650

14 548

5689

11 379

43 692

49 381

Итого

-

-

-

-

-

-

-

295 542

-

2.5 Выбор расчетного режима работы холодильной установки

Температура кипения холодильного агента принимается на t на 5 — 6 С ниже температуры воздуха камеры. Во избежание подмерзания овощей принимается t=5С.

t0 = 0 — 5 = -5С

Температура конденсации при оборотном водоснабжении определяется исходя из температуры мокрого термометра.

Температура мокрого термометра определяется по i-d диаграмме.

tмт=23 С.

1) Температура воды, входящей в конденсатор

tк = tмт + (8 — 10) С = 23 + 10= 33 С

Холодопроизводительность компрессоров с учётом потерь определяется следующим образом:

Qo раб км = Qo * k / b,

где QoрабКМ — суммарная тепловая нагрузка на компрессор, Вт;

k — коэффициент неучтенных потерь,

b — коэффициент рабочего времени компрессора b=0,8

Qo раб км-5 = 310 319 * 1,05 / 0,8 =387 899 Вт ~ 388 кВт

2.6 Расчет и подбор компрессоров

Рис. 2. 4

1) Определяется удельная массовая xолодопроизводительность

qо = i1' — i4, кДж/кг;

2) Определяется действительная масса всасываемого в компрессор пара

mд = Qo / qo, кг/с;

3) Определяется объемная действительная подача

Vд = mд * 1, мі/с;

4) Определяется индикаторный коэффициент подачи компрессора

лi = (Ро — ?Рвс) / Ро — с * [ (Рк + ?Рн) / Ро — (Ро — ?Рвс) / Ро ];

5) Определяется коэффициент невидимых потерь

лw = То / Тк;

6) Определяется коэффициент подачи компрессора

л = лi * лw;

(также коэффициент подачи можно определить по графику в зависимости от отношения Pк/Po).

7) Определяется объемная теоретическая подача

Vт = Vд / л, мі/с

Компрессор подбирается по объемной теоретической подаче Vт. На каждую температуру подбирается минимум два компрессора. Затем рассчитывается погрешность по формуле:

(?Vт — Vтр) * 100% / ?Vт

и если она выходит за пределы -5 ч 10%, то осуществляется пересчёт mд и Qo по следующим формулам:

moд = mo * ?Vт / Vтр;

Qoд = Qo * ?Vт / Vтр,

где moд и Qoд— масса всасываемого в компрессор пара и холодопроизводительность действительные, кг/с и кВт

8) Определяется адиабатная мощность

Na = мд * (i2 — i1), кВт;

9) Определяется индикаторный коэффициент полезного действия

i = лw + b * (to)

10) Определяется индикаторная мощность

Ni = Na / i, кВт;

11) Определяется мощность трения

Nтр = Vт * Ртр, кВт

12) Определяется эффективная мощность

Nе = Ni + Nтр, кВт

13) Определяется мощность двигателя

Nдв= (1,1… 1,12) * Ne / (n * п), кВт

14) Определяется холодильный коэффициент

е = Qo / Ne;

15) Определяется теоретическая тепловая нагрузка на конденсатор (КД)

Qк = mд * (i2 — i3), кВт;

16) Определяется действительная нагрузка на КД

Qкд = Qo + Ni, кВт

Расчёт и подбор компрессоров на t о = - 5 oС

Pк / Pо = 1,201 / 0,354 = 3,4,

Следовательно, рассчитывается цикл одноступенчатого сжатия и подбирается одноступенчатый компрессор:

Таблица 2.6 Параметры точек цикла

точка

P, МПа

t, oC

i, кДж/кг

V, м3/кг

1

0,354

5

1705

0,3800

1?

0,354

-5

1676

0,3470

2

1,274

95

1880

0,1400

2?

1,274

33

1708

0,101

3

1,274

33

575

0,169

4

0,354

-5

575

0,005

5

0,354

-5

396

0,155

1) qo = 1676 — 575 =1101 кДж/кг

2) mд = 388 / 1101 = 0,35 кг/с

3) Vд = 0,35 * 0,38 = 0,133 м3

4) лi = (354 — 5) / 354 — 0,05 * [(1274 + 10) / 354 — (354 — 5) / 354] =

= 0,81

5) лw = 268 / 315 = 0,85

6) л = 0,81 * 0,85 = 0,68

7) Vт = 0,133 / 0,68 = 0,19 м3

Подбирается три км марки П100 — 7 — 2 с Vт = 0,068 м3

?Vт =0,204 м3

Расчёт погрешности: (0,204 — 0,19) * 100% / 0,204 = 6,8%

Пересчет не производится, так как погрешность находится в допустимом пределе (-5% - +10%)

8) Na = 0,35 * (1880 — 1705) = 61,2 кВт

9) i = 0,85 + 0,002 * (-5) = 0,84

10) Ni = 61,2/ 0,84 = 72,8кВт

11) Nтр = 0,204 * 30 = 6,1кВт

12) Nе = 72,8+ 6,1 =78,9 кВт

13) Nдв = 1,1 *78,9 / 1 * 3 = 29 кВт

14) Qкд = 388 +72,8 = 460,8кВт

2.7 Расчет и подбор теплообменного оборудования

Расчет и подбор конденсаторов

Конденсатор подбирается по теплопередающей поверхности, которая

определяется с помощью основной формулы теплопередачи:

F = Qкд*1,15/(к*т),

Где F — площадь теплопередающей поверхности, мІ;

Qкд — тепловой поток в конденсаторе, Вт;

к — коэффициент теплопередачи конденсатора, Вт/(мІ*К);

т — средний логарифмический температурный напор между холодильным агентом и охлаждающей средой, С.

Подбирается не менее двух конденсаторов.

Qкд = 460,8кВт

Принимается к установке горизонтальные кожухотрубные конденсаторы. Для данного вида конденсаторов к=700 — 930 Вт/мІК [3]

F = 460,8*10і /2200=209 мІ

C учетом 15% запаса Fкд =1,2 *209 =251 мІ

Принимается три конденсатора марки МИК1−100-Н с F = 105,5 мІ. Fкд = 316,5 мІ.

Расчет и подбор камерных приборов охлаждения

Тепловой расчет и подбор осуществляется по теплопередающей поверхности аппарата:

F = Qо (об)/ k*?t,

Где Qо (об) — тепловая нагрузка на батареи и воздухоохладители, определяется из теплового расчета холодильника, Вт;

k — коэффициент теплопередачи, Вт/(мІ*К);

?t — разность температур, С. Принимается 5 °C, [3].

Количество батарей или воздухоохладителей определяется:

n = F/f

где f — теплопередающая поверхность одной батареи (воздухоохладителя) в зависимости от набранной длины батареи (типа воздухоохладителя), мІ.

В камерах в качестве приборов охлаждения применяются воздухоохладители. При воздушном охлаждении воздух лучше перемешивается, вследствие чего достигается равномерность температуры по всему объему камеры. Более высокие скорости циркуляции интенсифицируют как процесс теплообмена между продуктами и воздухом, так и между воздухом и приборами охлаждения, т.к. коэффициент теплоотдачи при воздушной системе возрастает в среднем в три — четыре раза. Благодаря этому сокращается время охлаждения продуктов, т.к. главной статьей первоначальной стоимости камерных приборов охлаждения является стоимость труб, то пропорционально увеличению коэффициенту теплопередачи уменьшается потребность в трубах. Но возрастают эксплутационные затраты, связанные с расходом электроэнергии на работу вентиляторов, а также с тем что это энергия, превращается в теплоту, увеличивает тепловую нагрузку на компрессоры. Принимается насосно-циркуляционная схема с верхней подачей жидкости в камерные приборы охлаждения.

Таблица 2.7 Расчет камерных приборов охлаждения

№ кам

tп, ?С

Qооб,

Вт

К, Вт/мІ*к

F, мІ

Марка ВО

n, шт

Fд,

мІ

v1,

л

VNH3

м3

1

1

70 168

14,6

801

АВП0,63/2−8-300

3

801

0,107

0,321

2

1

70 168

14,6

801

АВП0,63/2−8-300

3

801

0,107

0,321

3

1

91 218

14,6

1041

АВП0,63/2−8-300

4

1041

0,107

0,428

5

1

49 381

14,6

564

АВП0,63/2−8-300

2

564

0,107

0,214

6

1

49 381

14,6

564

АВП0,63/2−8-300

2

564

0,107

0,214

2.8 Расчет и подбор вспомогательного оборудования

Расчет и подбор ресиверов

Линейный ресивер подбирается по количеству конденсаторов на общую вместимость ресивера и определяется по формуле для верхней подачи:

Vр.л. = 0,3 * Vво / 0,8,

где Vр.л.  — геометрический объем труб воздухоохладителей, м3.

Vр.л. = 0,3*1,498/0,8 = 0,56 м3

Принимается один линейный ресивер марки 0,75 РД

Вместимость циркуляционного ресивера

Перед подбором ресиверов также определяется объёмы нагнетательного и всасывающего трубопроводов Vн. тр. и Vвс. тр. на каждую температуру кипения:

Vн. тр= р * dн. тр * L н. тр / 4;

Vвс. тр= р * dвс. тр * L н. тр / 4,

где dн. тр — диаметр нагнетательного трубопровода, м, dн. тр принимается 0,045 или 0,075 м [3];

dвс. тр — диаметр всасывающего трубопровода, м, dвс. тр принимается 0,15 или 0,2 м [3];

L н. тр и L н. тр — длина всасывающего и нагнетательного трубопроводов, м, определяется расстоянием от компрессорного цеха до самой дальней камеры. Циркуляционный ресивер подбирается вертикальный марки РДВа для верхней подачи по его объёму Vц.р. :

Vц. р? 2,7 * [Vн. тр + 0,5 * Vв/охл + 0,3 * Vвс тр ].

Vн. тр= 3,14 * (0,05)2 * 104 / 4 = 0,208 м3

Vвс. тр= 3,14 * (0,065)2 * 104 / 4 = 0,312 м3

Vц.р. ? 2,7 * [0,208 + 0,5 * 1,498 + 0,3 * 0,312] = 1,05 м3

Подбирается один ресивер марки 1,5РЦВ

Подбор дренажного ресивера

Принимается ресивер марки 1,5РД

Расчёт и подбор аммиачных насосов

Насосы подбираются на температуру кипения по объёмной подаче насоса Va:

Va = mд * Vж * a;

где Va — объёмная подача насоса, м3/с;

mд — массовый расход хладагента, кг/с

Vж — удельный объём жидкости при температуре кипения, м3/кг;

a — кратность циркуляции хладагента, для верхней подачи — 8 ч 10, [2]

Подача верхняя

Va = 0,35 * 0,155 * 8 = 0,434 м3

Подбирается один насос марки АГ-25/50−1 и один резервный той же марки.

Va =0,0069 м3

Расчёт и подбор водяных насосов

Насосы подбираются по объёмной подаче насоса Vв:

Vв = ?Qкд / Св * св * (tвых — tвх),

где Св — удельная теплоёмкость, кДж/кг к;

св — плотность воздуха, кг/м3.

Vв= 0,046 м3

Подбираются два насоса марки 2К-20/18б с Vв= 0,046 м3/с и один резервный насос той же марки.

Подбор маслособирателя

Маслособиратель принимается марки МЗС60.

Подбор воздухоотделителя

Принимается воздухоотделитель марки ВТ1.

Расчёт и подбор центрального маслоотделителя

Общий маслоотделитель подбирается по диаметру нагнетательных патрубков всех компрессоров холодильной установки:

d = v n * d2нп ,

где d — диаметр патрубка маслоотделителя, мм;

n — число компрессоров на каждую температуру кипения, шт;

dнп — диаметр нагнетательного патрубка, мм.

d = v 3 * 702 = 121 мм

Подбирается маслоотделитель марки 125 М.

2.9 Расчёт и подбор основных магистральных трубопроводов

Все трубопроводы подбираются по внутреннему условному dу.

Всасывающие трубопроводы подбираются по следующей формуле:

dу = 1,16 * m * V1 / щ,

где V — удельный объем холодильного агента, мі/кг;

m — расход холодильного агента через трубопровод, кг/с;

щ — скорость движения холодильного агента по трубопроводу, м/с.

Расчёт и подбор всасывающего трубопровода

dу = 1,13 * 0,35*0,38/10 = 0,113 м

Подбирается трубопровод dу = 125 мм, 133Ч4,0 мм.

Расчёт и подбор нагнетательного трубопровода

dу = 1,13 * 0,35* 0,14 / 25 = 0,05 м

Подбирается трубопровод dу = 50 мм, 57Ч3,5 мм.

Расчёт и подбор жидкостного трубопровода

dу = 1,13 * 0,35 * 0,155/0,6 = 0,03 м

Подбирается трубопровод dу =32 мм, 38Ч2,0 мм.

2. 10 Описание схемы холодильной установки

Пар холодильного агента отсасывается из ресивера циркуляционного (РЦ) (Р0) до давления конденсации (Рк).

Затем холодильный агент поступает в отделитель масла (ОМ), входящий в комплект поставки компрессора (КМ) и через обратный клапан направляется в нагнетательный трубопровод.

По нагнетательному трубопроводу от одноступенчатых агрегатов пар холодильного агента направляется в центральный ОМ, установленный перед конденсатором (КД) и через обратный клапан направляется в КД, где при отводе теплоты от него водой образуется жидкий холодильный агент, который сливается в ресивер линейный (РЛ), установленный под КД. Из Р Л жидкость направляется на станцию распределитеьную, на регулирующий блок РЦ, где происходит дросселирование от Рк до Р0 и направляется с давлением Р0 в РЦ. Далее из нижней части ресивера герметичным насосом жидкость подается на коллектор жидкосной (КЖ) и раздается по камерам. Из камерного прибора охлаждения влажный пар холодильного агента направляется на коллектор паровой (КП) и затем через РЦ отсасывается КМ.

В схеме предусмотрена централизованная система удаления масла. Все трубопроводы отработанного масла направляются на коллектор маслозаправочной станции, откуда производится слив отработанного масла.

Для предотвращения повышения давления конденсации в схеме предусмотрено удаление неконденсирующейся примеси воздуха из РЛ. Для этой цели в схему включен воздухоотделитель марки ВТ-1, который устанавливается непосредственно над РЛ.

Оттаивание камерных приборов охлаждения производится с помощью горячих паров холодильного агента, который подается туда через коллектор оттаивания.

2. 11 Подбор приборов автоматики

Автоматизация холодильных установок позволяет повысить экономическую эффективность работы холодильника за счет снижения затрат производство холода, а также обеспечить безопасность труда обслуживающего персонала.

Автоматизация крупных и средних холодильных установок экономически целесообразна, так как затраты на автоматизацию окупаются в течение 3 — 5 лет.

Автоматизация холодильных установок обеспечивает следующие преимущества:

— сокращаются затраты времени на обслуживание и контроль материалов;

— точнее поддерживается требуемый технологический режим, что позволяет эксплуатировать установку в оптимальном режиме и получать необходимое качество (меньше усушка и порча фруктов и овощей, меньше износ оборудования);

— уменьшаются эксплуатационные расходы (на электроэнергию, воду, ремонт) при работе установки на оптимальном режиме;

— повышается надежность работы установки, уменьшается физическое и нервное напряжение обслуживающего персонала, облегчается его работа.

Схема автоматизации предусматривает: — защиту компрессоров от опасных режимов; - защиту герметичного аммиачного насоса от перегрева электродвигателя; - регулирование заполнения вертикального циркуляционного ресивера;

Назначение и работа приборов автоматики:

1 — реле температуры, ТАМ 102−1-02, регулирующее холодопроизводительность компрессоров (астатический способ) за счет поддержания значения t0 в заданных пределах.

При повышении t0 на величину дифференциала реле температуры включает реле времени KS, которое последовательно включает агрегаты А1 … А3.

При понижении t0 до минимального заданного значения реле температуры включает реле времени KS, которое последовательно включает агрегаты А1 … А3.

2, 3 — реле уровня, защищающее компрессор от влажного хода.

4 — реле уровня, сигнализирующее о верхнем предельном уровне жидкости в РЦ.

5, 6, 7 — реле уровня, регулирующее уровень жидкости в РЦ совместно с соленоидным вентилем 7.

8 — реле уровня, защищающее аммиачные насосы от перегрева.

9 — магнитный пускатель аммиачных насосов.

10,11 — реле разности давлений ДЕМ 202−1-01А-2, защищающее аммиачные насосы от срыва работы.

12, 13 — манометр для контроля давления от повышения после насоса и в РЦ.

14 — манометр для контроля давления всасывания.

15, 16 — сдвоенное реле давления, защищающее от понижения давления всасывания и повышения давления нагнетания.

17 — соленоид подачи воды в охлаждающую рубашку компрессора.

18, 19 — реле разности давления защищает КМ от понижения давления в системе смазки.

20 — реле протока защищает компрессор от перегрева.

21 — магнитный пускатель электродвигателя компрессора.

22 — реле температуры защищает от повышения температуры нагнетания.

23 — манометр, измеряющий давление в системе смазки.

24 — манометр, показывающий давление нагнетания.

25 — манометр, показывающий давление нагнетания в компрессоре

2. 12 Специальный вопрос: Влияние воздуха на работу холодильной установки

В системе холодильной установки вместе с хладагентом могут находиться различные газы, не конденсирующиеся при давлениях и температурах, имеющих место в холодильных машинах. Так как главная часть этих газов — воздух, то их называют воздухом.

Воздух попадает в систему следующим образом:

1) при вскрытии компрессоров и аппаратов во время ремонта;

2) при давлениях в испарительной системе ниже атмосферного;

3) при работе компрессора с закрытым всасывающим вентилем засасывается через сальник;

4) некоторое количество воздуха остается в системе после ее монтажа;

5) во время первоначального заполнения системы хладагентом.

Воздух обычно скапливается в конденсаторе и линейном ресивере и вызывает повышение давления в конденсаторе и уменьшение коэффициента теплопередачи конденсатора, что уменьшает холодопроизводительность установки и повышает расход электроэнергии. Для выпуска его из системы служат воздухоохладители различных конструкций. Наиболее простой по устройству двухтрубный, устанавливаемый над линейным ресивером ВТ-1. Воздушно- аммиачная смесь поступает из линейного ресивера в кольцевое межтрубное пространство через патрубок, а во внутреннюю трубу через регулирующий вентиль поступает жидкий хладагент, который, испаряясь, охлаждает воздушно-аммиачную смесь. Образовавшиеся пары хладагента через вентиль отсасывается через отделитель жидкости компрессором. Соприкасаясь с холодной поверхностью внутренней трубы, воздушно-аммиачная смесь охлаждается, пар конденсируется и таким образом отделяется от воздуха, который с небольшим количеством несконденсировавшегося пара выпускается через вентиль в атмосферу через сосуд с водой, а конденсат по патрубку отводится в линейный ресивер. Для улучшения теплоотдачи от смеси к внутренней трубе ее наружную поверхность оребряют проволокой. Недостатки двухтрубного воздухоохладителя ВТ-1 — повышенная потеря хладагента из-за недостаточного охлаждения смеси и неполной конденсации пара из-за притока теплоты через внешнюю трубу и невозможность автоматизации работы аппарата.

Для более полного отделения аммиака от воздуха в конструкции воздухоотделителя должно быть несколько ступеней прохождения воздушно-аммиачной смеси. Этому требованию удовлетворяет автоматический воздухоотделитель марки АВ-4, разработанный ВНИКТИ холодпромом. Он состоит из двух сосудов, расположенных один в другом. Во внутреннем сосуде размещены два змеевика и вертикальная труба. Вверху сосуд приварен к сосуду. Змеевик одним концом приварен к верхней части сосуда, а другим — к его дну и сообщается с пространством между двумя сосудами. Трубка вварена в верхнюю часть боковой стенки сосуда и его дно. Внизу к ней приварен змеевик, верхний конец которого выведен наружу и соединяется с клапаном для выпуска воздуха. К змеевику присоединен угловой вентиль, к которому подводится трубопровод от конденсатора и линейного ресивера с воздушно-аммиачной смесью. От верхней части сосуда отходит труба, соединенная с всасывающей линией компрессора. Для питания воздухоохладителя жидким аммиаком ко дну сосуда приварена трубка. Аммиак поступает от распределительной станции автоматически с помощью поплавкового регулятора.

3. Организация производства

3.1 Организация погрузочных работ на холодильнике

Уровень ПРТС — работ на холодильнике резко отстает от уровня механизации и автоматизации основных технологических процессов.

На данном базисном холодильнике грузы хранятся в штабелях. В настоящее время скоропортящиеся продукты перевозят железнодорожным или автомобильным рефрижераторным транспортом.

Для грузовой обработки внутри холодильника поддонов с грузами используются ручные гидравлические тележки, напольный электротранспорт, тележки с низким подъемом вил применяют для внутрискладского транспортирования и размещения пакетов внутри транспортных средств. Их можно использовать для работы в узких проходах, при загрузке лифтов, авторефрижераторов, железнодорожных вагонов в связи с небольшими габаритными размерами, высокой маневренностью, малой массой. Тележки с высоким подъемом вил (до 1,3 -- 1,7 м), обладая теми же преимуществами, могут еще штабелировать пакеты в 2 — 3 яруса в камерах хранения или транспортных средствах. К машинам напольного электротранспорта относятся, электротележка с низким подъемом вил, универсальные погрузчики, электротележки с платформой, электроштабелеры, электротягачи. Электротележки с низким подъемом вил обладают, как и ручные тележки, малыми размерами, высокой маневренностью, практически не требуют усилий от рабочего.

Универсальные электропогрузчики предназначены для загрузки и разгрузки транспортных средств, погрузочно-разгрузочных работ на холодильнике. Существует два вида таких машин: фронтальные и погрузчики с выдвижными поворотными вилами.

На холодильнике чаще всего применяются погрузчики грузоподъемностью 0,63; 0,8; 1,0 и 1,5 т с высотой подъема 4,5 м.

Для работы в крытых железнодорожных вагонах используются электропогрузчики ЭП-103 с грузоподъемностью 1 т, высотой подъема 2 м.

Электроштабелеры имеют значительно меньшую массу, чем электропогрузчики, они могут поднимать груз на высоту до 9−11 м.

Электротележки, электроштабелеры, как правило, нерентабельны при транспортировке груза на расстояния более 50 м.

Для транспортировки пакетированных грузов на одном уровне, на расстояние 150−200м, на холодильниках применяют более дешевые электротележки с платформой и электротягачи.

Количество средств механизации и тары для погрузочно-разгрузочных работ на холодильнике зависит от вместимости холодильника.

Транспортируются и штабелируются коробки при помощи электропогрузчиков с удлиненными вилами.

Для придания устойчивости высоким штабелям используются стойки, связанные между собой.

Для повышения маневренности погрузочно-разгрузочных и транспортных средств на холодильнике предусматривается два сквозных коридора, а в камерах грузовые приезды и площадки для маневрирования [6].

4. Экономическая часть

4.1 Расчет себестоимости единицы холода

Составление баланса рабочего времени

Плановый баланс рабочего времени одного рабочего составляется для того, чтобы определить какое количество дней и часов рабочий должен отрабатывать в плановый период.

Баланс рабочего времени составляется для каждого цеха, исходя из рабочих дней в году и средней продолжительности рабочего дня. Баланс рабочего времени включает в себя 3 фонда времени: календарный, полезный и эффективный.

Таблица 4.1 Баланс рабочего времени одного средимесячного работника в год

Элементы времени

Количество

Дней

Часов

1. Календарный фонд рабочего времени

Нерабочее время:

Праздничные дни

Выходные дни

Номинальный фонд рабочего времени

2. Планируемые невыходы:

Основной и дополнительный отпуск

Учебный отпуск

Выполнение государственных обязанностей

Невыходы по болезни

3. Полезный фонд рабочего времени

Сокращение рабочего дня перед праздниками

4. Эффективный фонд рабочего времени, сокращённый на три часа

365

112

104

8

253

36

30

1

1

4

217

1

216

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

1736

8

1728

Расчёт численности обслуживающего персонала компрессорного цеха по норме обслуживающих на один компрессор. Расчет численности обслуживающего персонала, по норме обслуживания на один компрессор, зависит от холодопроизводительности и ведется по категориям работающих: производственный персонал и инженерно- технический персонал. Количество рабочих рассчитывается на основании норм обслуживания, а численность инженерно-технических работников и младшего обслуживающего персонала согласно штатному расписанию.

Численность производственного персонала рассчитывается по формуле:

Чгр. = Чi * L * kоб,

где: Чi — норматив численности на один компрессор, чел.

L — количество компрессоров данного типа, шт.

kоб — поправочный коэффициент снижения норматива численности.

Таблица 4.2 Численность рабочих компрессорного цеха

Марка компрессора

Холодо-произво- дитель- ность, кВт

Количество, шт

Норматив численности, чел

Коэффицент увеличения нормативной численности

Поправочный коэффициент

Общая численность, чел.

Машинисты

П100−7-2

107

3

1,25

-

0,8

3,72

Итого: 4

Слесари

П100−7-2

107

3

0,52

-

0,8

1,08

Итого: 1

По правилам техники безопасности принимаем шесть машинистов.

Один машинист 6 разряда и пять машинистов 5 разряда.

Примечание:

Для двухступенчатых агрегатов, состоящих из двух автономных компрессорных агрегатах нормативы численности машиниста определяется как сумма норматива на каждый компрессорный агрегат умноженное на коэффициент 0,75.

Для двухступенчатых компрессоров в одном корпусе нормативы численности увеличиваются в 1,3 раза по сравнению с нормативами для базового одноступенчатого компрессора.

Расчет планового фонда зарплаты работы компрессорного цеха

Плановый фонд зарплаты включает фонд основной зарплаты, которая в свою очередь состоит из тарифного фонда зарплаты и доплат в виде премий, за работу в ночное время, за бригадирство и фонда дополнительной зарплаты. Однако на предприятиях необходимо дифференцировать оплату труда в зависимости от стажа работы, опыта работы, поэтому для производственных рабочих используют тарифную систему.

Таблица 4.3 Расчёт основного фонда заработной платы

Состав персонала

Численность рабочих, чел.

Разряд

Эффективный фонд рабочего времени, тыс. /час

Часовая тарифная ставка, руб. /ч.

Тарифный фонд заработной платы, тыс. /руб.

Дополнительная,

т. руб.

Премия,

тыс. руб.

За работу в ночное время, тыс. руб.

За бригадирство, тыс. руб.

Машинист 6р.

1

6

1728

59,8

103,3

24,8

14,1

15,5

Машинист 5р.

5

5

1728

59,1

510,6

122,5

71,5

-

Слесарь 6р.

1

5

1728

59

102

24,4

14,3

-

Дежурный электрик 5р.

1

5

1728

58,7

101,4

24,3

14,2

-

Итого

8

-

-

-

817,3

196

114,1

15,5

Таблица 4.4 Расчет планового фонда заработной платы

Состав персонала

Численность рабочих, чел.

Разряд

Основной фонд заработной платы, тыс. руб.

Дополнительный фонд заработной платы, тыс. руб.

Плановый фонд заработной платы, тыс. руб.

Среднемесячная заработная плата, тыс. руб.

Отпуск

тыс. руб.

Выполнение гос. обязанностей, тыс. руб.

Учебный отпуск, тыс. руб.

Машинист 6 р.

1

6

157,7

12,6

0,47

3

369,6

173,7

Машинист 5 р.

5

5

704,6

56,3

2,1

14

74

777

Слесарь 6 р.

1

5

140,7

11,2

0,4

2,8

387,7

155,1

Дежурный электрик 5р.

1

5

140

11,2

0,4

2,8

386

154,4

Итого

8

1143

91,3

3,37

22,6

1217,3

1260

Расчет планового фонда заработной платы цехового персонала компрессорного цеха на год

Для расчета фонда оплаты труда цехового персонала используется система должностных окладов в сочетании с премиальной системой.

Цеховой персонал — это работники цеха, занятые управлением или созданием условий для производственного процесса. Их заработная плата рассчитывается по окладу с учетом премий.

Таблица 4.5 Расчет фонда оплаты труда цехового персонала за один год

Состав персонала

Категория цеха

Количество персонала,

чел.

Должностной оклад, тыс. руб.

Премия, тыс. руб.

Оклад с учетом премии, тыс. руб.

Фонд заработный платы на год, тыс. руб.

Среднеме-сячная заработная плата, тыс. руб.

Начальник цеха

2

1

23

5,75

28,8

345,6

28,8

Механик

2

1

18

4,5

22,5

270

22,5

Уборщица

2

1

3,9

0,9

4,8

57,6

4,8

Итого

6

3

44,9

11,15

56

673,2

18,7

Таблица 4. 6

Состав персонала

Численность по плану, чел.

Фонд заработной платы на год, тыс. руб.

Среднеме-сячная зарплата

Начисление на заработную плату, тыс. руб.

Итого страховых взносов на зарплаты

тыс. руб.

ПФ

ОМС

СС

Производственный персонал

8

1217,3

12,7

243,5

37,7

35,3

316,5

Цеховой персонал

3

673,2

18,7

134,6

20,8

19,5

174,9

Всего

11

1890,5

14,3

378

58,5

54,8

491,4

Расчет сводной таблице по труду и заработной платы

Определение стандартной, часовой холодопроизводительности

Стандартная выработка холода по всему холодильнику определяется как сумма произведений выработки холода каждым компрессором в рабочих условиях на переводной коэффициент.

Q (+1)=460,8 * 0,78=359,4кВт

Qо ст= Qст * 3600=359,4 * 3600=1 293 926,4 кДж/ч

Определение плановой выработки холода в год

Определение плановой выработки холода на год производится по формуле:

Qг. пл. =Qост* М * Р * 100%/П,

где: М — число часов работы компрессора в сутки (22 ч.);

Р — число рабочих дней в месяц (30 дней);

П — удельный вес потребления холода в самый жаркий месяц года (южная зона — 20%).

Qг. пл . = 1 293 926,4* 22 * 30 * 100/18=4 744 396 800кДж/ч

Расчёт прямых затрат на производство в компрессорного цеха

Затраты на аммиак

По этой статье планируют затраты на холодильный агент.

Потребность аммиака на год рассчитывается по формуле:

В11 * Qост/4187,

где: в1 — удельная норма расхода на пополнение системы, принимается в зависимости от принятой системы охлаждения: непосредственная — 3−5кг;

Затраты на холодильный агент рассчитываются по формуле:

Зх.а. = В1 * С/1000,

где: С — стоимость холодильного агента: 16,8 руб. /кг

В1=3 * 1 293 926,4/ 4187=927,1 кг

Зх.а. = 927,1* 27/ 1000=25 тыс. руб.

Электроэнергия силовая

По данной статье рассчитываются затраты на силовую электроэнергию для приводов компрессора, насосов и вентиляторов на основном холодильном оборудовании.

Первоначально определяется удельная норма расхода электроэнергии по формуле:

в2 = Nдв * 4187/Qо ст,

где: Nдв — суммарная мощность оборудования.

Расход силовой электроэнергии на год определяется по формуле:

В2= в2 * Qг. пл. /4187.

Стоимость затрат на электроэнергию определяется по формуле:

Зэ/эн. = В2 * С/1000,

где: С=1,82 руб.

в2=163,5 * 4187/1 293 926,4=0,52 кВт

В2=0,52 * 4 744 396 800/4187=589 225,3 кВт

Зэ/эн. =589 225,3* 1,82/1000=1072,4 тыс. руб.

Расчёт потребности воды на производственные нужды

По данной статье рассчитывается расход воды на охлаждения конденсаторов и компрессоров.

Удельная норма расхода воды рассчитывается по формуле:

в3=С * 4187 * П/Qо ст * 100,

где С — расход воды в час на охлаждение конденсатора и компрессора, м3/ч;

П — размер потерь на охлаждающих устройствах (южная зона -10%)

Потребность воды в год определяется из расчёта:

В3= в3 * Qг. пл. /4187

Стоимость затрат на воду определяется по формуле:

Зв. = В3 * С/1000,

где С=16 руб.

в3= 87 * 4187 * 8/(1 293 926,4 * 100)=0,022 м3

В3=0,022 * 4 744 396 800/4187=24 928,7 м3

Зв. = 24 928,7* 16/1000=398,8 тыс. руб.

Таблица 4.7 Расчет стоимости оборудования в компрессорном цехе

Наименование оборудования, тип, марка

Количество,

шт.

Цена за единицу,

тыс. руб.

Сумма затрат, тыс. руб.

Компрессор П100−7-2

3

48

144

Конденсатор МИК-1−100-Н

3

370

1110

Насос 2к-20/18Б

7

2,8

19,6

Воздухоотделитель ВТ1

1

4,4

4,4

Маслоотделитель 125 М

1

50,4

50,4

Насос АГ-25/50−1

1

3,5

3,5

Ресивер линейный 0,75РД

1

37,8

37,8

Ресивер дренажный 1,5РД

1

46,8

46,8

Ресивер циркуляционный 1,5РЦВ

1

73,2

73,2

Маслозаправочная станция МЗС60

1

7,8

7,8

Камерные приборы охлаждения

АВП-0,63/2−8-300

14

34,6

484,4

Итого стоимость оборудования по оптовой цене

1981,9

Неучтённое оборудование 16%

317,1

Итого с учётом неучтённого оборудования

2299

Транспортные расходы (24%)

719

Монтажные расходы (20%)

459,8

Итого первоначальная стоимость оборудования (79%)

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой