Малошумящий усилитель с устройством защиты входа от просачивающейся высокой мощности СВЧ

Тип работы:
Дипломная
Предмет:
Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Введение

При интенсивной эксплуатации радиолокационных станций (РЛС) рано или поздно встает вопрос об их ремонте, техническом обслуживании и замене выработавших ресурс комплектующих, включая малоресурсные электровакуумные. В первую очередь тех, что определяют основные тактико-технические характеристики РЛС и комплексов. Большинство РЛС ВВС и войск ПВО несут боевое дежурство и подвержены интенсивному износу. В приемных устройствах РЛС в качестве входных усилителей высокой частоты (УВЧ) используются лампы бегущей волны (ЛБВ). Для этих морально устаревших электровакуумных приборов характерны:

-небольшой ресурс (500… 1500 часов);

-постепенное увеличение коэффициента шума в процессе эксплуатации (более, чем в 3 раза в течение гарантийного срока службы);

-необходимость периодической подстройки напряжений питания ЛБВ для минимизации коэффициента шума.

Большинство ЛБВ, эксплуатирующихся в технике ВВС и войск ПВО, разработаны давно и морально устарели. В настоящее время предприятиями-изготовителями России и Украины выпуск ЛБВ практически прекращён из-за бесперспективности применения морально устаревшей продукции, а также по иным причинам. Поэтому закупка новых ЛБВ у производителя практически невозможна. К продаже предлагаются ЛБВ, пролежавшие на складах 10−20 лет, а также те, что попали в коммерческие структуры сомнительным путем, в том числе бывшие в употреблении.

Вышеизложенные причины не позволяют обеспечивать войска качественными электровакуумными приборами для замены выработавших ресурс ЛБВ и продления ресурса техники.

В связи с этим, в курсовом проекте разработал малошумящий усилитель с устройством защиты входа от просачивающейся высокой мощности СВЧ который не только полностью заменит часть блока, РПрУ СОЦ 9С18 но и значительно улучшит тактико-технические характеристики РЛС. Усилитель проектирован таким образом, что его монтаж, подключение и эксплуатация практически не требуют изменений в конструкциях РЛС, и позволяет значительно упростить эксплуатацию. Модуль имеет коэффициент шума ниже, чем заменяемые им ЛБВ даже в начале эксплуатации. Причем, в отличие от ЛБВ, коэффициент шума твердотельного модуля СВЧ не увеличивается в процессе эксплуатации, а ресурс увеличивается в 5… 10 раз.

1. Тактико-техническое обоснование

1.1 Тактическое обоснование

Анализ боевых действий авиации на учениях и в ходе военных конфликтов свидетельствует об эффективном воздействии средств радиоэлектронной борьбы (РЭБ) на радиоэлектронные системы различного назначения, к которым, прежде всего, относятся радиолокационные системы обнаружения и сопровождения воздушных объектов. На начальном этапе массировано применяются средства воздушно-космического нападения. Это позволяет получить максимальный эффект при минимальных потерях.

Для завоевания превосходства в воздушном пространстве противника в первую очередь удары наносятся по объектам ПВО с целью его подавления и занятия превосходства в воздухе. Для эффективного подавления средств ПВО, с наименьшими потерями своей авиации войска НАТО применяют различные приемы для введения средств ПВО в заблуждение, а также для максимального усложнения обнаружения и захвата средств воздушного нападения. Противосамолетная система ПВО Республики Беларусь была создана, как и во многих странах на базе системообразующей активной радиолокации для борьбы именно с пилотируемой авиацией противника над её территорией в войнах прошлого поколения и для этих целей была достаточно эффективной. Но такая система ПВО оказывается слабоэфективной в борьбе с массированным применением высокоточных крылатых ракет, действовавших на предельно малых высотах в условиях сложной помехавой обстановки. В результате непосредственного воздействия помех на РЛС ухудшается качество радиолокационного наблюдения целей или приводит к полному подавлению станции.

Воздушный противник действовал во всем диапазоне высот: тактическая и палубная авиация — от предельно малых высот до 7…8 км, стратегическая — в диапазоне 9…11 км, крылатые ракеты — исключительно на предельно малых высотах. По-видимому, аэродинамические средства нападения будут, как правило, использовать весь диапазон высот с учетом решаемых ими боевых задач.

Успешное использование разведывательных беспилотных летательных аппаратов (БПЛА) в недавних вооруженных конфликтах, особенно в Афганистане, может ускорить оснащение вооруженных сил беспилотными системами воздушной разведки.

С точки зрения использования БПЛА для тактической воздушной разведки к их достоинствам следует отнести небольшую эффективную поверхность рассеяния. Поскольку БПЛА предназначены для ведения разведки с малых высот, их недостатком можно считать более высокую уязвимость от активных средств ПВО.

БПЛА уже доказали свою эффективность в качестве средства ведения воздушной разведки. Так, в ходе операции «Решительная сила» информация, полученная с помощью разведывательного БПЛА «Predator», поступала на самолеты, в частности на воздушные командные пункты ЕС-130Е, и использовалась для наведения тактических истребителей при нанесении ударов по наземным целям на территории Югославии.

Конгресс США пытается стимулировать военное ведомство страны к более интенсивному использованию беспилотных средств, что соответствует намерению сократить число жертв среди американских военнослужащих, участвующих в различного рода вооруженных конфликтах, а также оснащать подразделения своих вооруженных сил современными образцами вооружения и военной техникой. Так, в 2000 году американские законодатели приняли документ, в соответствии с которым к 2010-му средства ВВС США, предназначенные для нанесения ударов по расположенным на большом удалении наземным целям, должны на 30 процентов состоять из беспилотных аппаратов. Эти дистанционно управляемые или автономные боевые БПЛА, по замыслу американских стратегов, могли бы выполнять в глубоком тылу противника полетные задания, связанные с выявлением, а затем и уничтожением хорошо защищенных целей, что считается слишком рискованным для пилотируемых истребителей и бомбардировщиков.

Во время войны во Вьетнаме с ростом потерь американской авиации от ракет вьетнамских ЗРК возросло использование БПЛА. В основном они использовались для ведения фоторазведки, иногда — для целей РЭБ.

Беспилотные летательные аппараты применялись Израилем во время арабо-израильского конфликта в 1973 г. Они использовались для наблюдения и разведки, а также в качестве ложных целей.

В 1982 г. БПЛА использовались во время боевых действий в долине Бекаа в Ливане. Израильский БПЛА Scout, и малоразмерные дистанционно-пилотируемые летательные аппараты Mastiff провели разведку и наблюдение сирийских аэродромов, позиций ЗРК и передвижений войск. По информации, получаемой с помощью БПЛА, отвлекающая группа израильской авиации перед ударом главных сил вызвала включение радиолокационных станций сирийских ЗРК, по которым был нанесен удар с помощью самонаводящихся противорадиолокационных ракет, а те средства, которые не были уничтожены, были подавлены помехами. Успех израильской авиации был впечатляющим. Сирия потеряла 86 боевых самолетов и 18 батарей ЗРК.

Дистанционно-пилотируемые летательные аппараты и автономные БПЛА использовались обеими сторонами в течение войны в Персидском заливе 1991 г., прежде всего как платформы наблюдения и разведки. США, Англия и Франция развернули и эффективно использовали системы типа Pioneer, Pоinter, Exdrone, Midge, А1рilles Mаrt, СL-89. Ирак использовал АL Yаmamah, Маrакеb-1000, Sаhrеb-1 и Sаhreb-2.

Во время операции «Буря в пустыне» БПЛА тактической разведки коалиции совершили более 530 вылетов, налет составил около 1700 часов. При этом 28 аппаратов были повреждены, включая 12, которые были сбиты. Из 40 БПЛА Pioneer, используемых США, 60 процентов были повреждены, но 75 процентов из них считались ремонтопригодными. Из всех потерянных БПЛА только два относятся к боевым потерям. Низкий коэффициент потерь объясняется, вероятнее всего, небольшими размерами БПЛА, в силу чего иракцы посчитали, что они не представляют для них угрозы.

В 1999 г. использование разведывательных БПЛА над территорией Югославии было особенно интенсивным. Так, развернутая в Македонии батарея БПЛА CL-289 Германии с декабря 1998 по июль 1999 г. выполнила 237 разведывательных полетов над территорией Косово.

В июле 2001 г. разведывательные БПЛА Prеdatоr (США), Phoeniх (Великобритания) и СL-289 (Франция) использовались в интересах сил КFОR для наблюдения за границей между Косово и Македонией с целью недопущения поставки оружия находящимся в Македонии повстанцам из числа этнических албанцев. Батареи СД-289 были развернуты в районе г. Призрен (Косово), где располагался штаб Южной многонациональной бригады, возглавляемой представителем ФРГ.

Во время боевых действий в Афганистане в 2001 г. применялись БПЛА Prеdatоr RQ-1 В. Причем, кроме проведения разведывательных действий, Predator стал использоваться и в своей новой функции: с него впервые были произведены обстрелы целей противника противотанковыми ракетами Неllfire-С и Неllfirе-К, которые дистанционно наводились оператором с земли. По имеющимся данным, «Хищники» нанесли несколько десятков ударов, продемонстрировав высокую точность. Для обеспечения боевых действий применялась и последняя американская разработка RQ-4А Glоbа1 Наwк. Причем, как сообщил Пентагон, один беспилотный самолет-разведчик RQ-4А разбился во время выполнения боевого задания в Афганистане в июле 2002 г.

Крылатые ракеты. КР представляют собой беспилотные летательные аппараты, применяемые для поражения важных наземных площадных и точечных целей. Старт крылатых ракет может осуществляться с земли, самолётов- носителей, надводных и подводных кораблей. Большая дальность полёта КР, маленькие размеры, высокая точность попадания в цель, малая уязвимость и массовость применения сделали КР одним из важнейших средств воздушного нападения, во многом определяющим структуру и параметры системы ПВО и ЗУР.

Сами же КР после пуска становятся малоразмерными и малозаметными целями (ЭПР около 1м2), которые следуют к назначенным объектам удара по сложным траекториям с огибанием рельефа местности на предельно малых высотах (до 50 м). Высокая точность обеспечивается инерциально-навигационными системами управления с коррекцией курса с помощью системы наведения «ТЕРКОМ», которая позволяет сравнивать телевизионное изображение местности с цифровым фотоснимком, а также пассивными методами корректировки с помощью спутниковой системы «Навстар». Точность попадания СКР в цель не превышает 15 м.

И пока возможности средств обороны и нападения остаются неадекватными, то выход из сложившихся обстоятельств американские «ястребы» видят в том, чтобы, пренебрегая принятыми международно-правовыми нормами и «демократическими условностями», наносить упреждающие удары по местам дислокации носителей авиационных средств поражения большой дальности.

Их оппоненты, однако, возражают, считая, что вседозволенность в борьбе с ними пропагандирует агрессию более всего.

Проанализировав опыт локальных войн можно сделать вывод, что в ходе боевых действий успешно использовались БПЛА и крылатые ракеты, которые имеют небольшую ЭПР, что в свою очередь вызывало затруднение в их обнаружении. И повлекло непоправимые потери.

Работа РЛС в условиях помех и действия малоразмерных целей

Приемники РЛС строятся по супергетеродинной схеме.

Супергетеродинные приемники обеспечивают наибольшие чувствительность и избирательность по сравнению с другими типами приемников: детекторными, прямого усиления и сверхрегенеративными.

Известно, что чувствительность определяется коэффициентом шума и полосой пропускания:

, (1. 1)

где — реальная чувствительность приемного устройства в Вт;

— постоянная Больцмана, равная Дж/град;

— абсолютная температура по Кельвину, равная К;

— полоса пропускания системы в Гц;

— коэффициент шума.

Одним из показателей возможностей средств радиолокационной разведки является дальность обнаружения цели. Она зависит от энергетического потенциала, длины волны, чувствительности радиоприемного устройства станции, а также от внешних факторов — местности с ее особенностями, характеристик самих летательных аппаратов.

Дальность обнаружения РЛС определяется уравнением радиолокации, которое устанавливает связь тактических характеристик РЛС с техническими параметрами ее систем, характеристиками целей и внешними условиями. Уравнение радиолокации является основой проектирования РЛС любого назначения, предъявлении требований к основным трактам и системам РЛС.

, (1. 2)

а с учетом влияния Земли при малых углах места:

, (1. 3)

где hа — высота энергетического центра антенны РЛС;

hц — высота полета воздушной цели;

Ри — импульсная мощность передатчика;

G0- коэффициент усиления антенны;

В отношении пространственных показателей возможностей подразделений РТВ, реализуемый РВ БИ зависит от дальности обнаружения радиолокационных станций (РЛС). В свою очередь, зависит от тактико-технических характеристик РЛС, а также местности, которая может снижать возможности по обнаружению, особенно маловысотных целей.

, (1. 4)

(1. 5)

Где — скорость полета СВН;

— суммарное работное время всех командных пунктов (КП), участвующих в сборе и выдаче информации;

— работные времена радиолокационной роты, радиотехнического батальона и радиотехнического полка соответственно.

В супергетеродинном приемнике основное усиление принимаемого сигнала до необходимого уровня производится в УВЧ. Поэтому наиболее важная задача СВЧ устройств сводится, в сущности, к тому, чтобы преобразовать принятый СВЧ сигнал в сигнал промежуточной частоты. Однако поскольку СВЧ устройство является входным устройством приемника, то его коэффициент шума почти полностью определяет общий коэффициент шума и тем самым чувствительность приемника.

При этом предполагается, что полоса пропускания выбрана на основе исходных данных и, следовательно, однозначна определена. Поэтому для достижения максимальной чувствительности процесс преобразования частоты сигнала должен происходить с минимальным ухудшением отношения сигнал/шум на выходе преобразователя по сравнению с его величиной на входе.

1. 2 Техническое обоснование

Из приведенного опыта локальных конфликтов и войн следует, что при ведении наступательной операции для подавления системы ПВО противника наступающая сторона широко использует малоразмерные и малозаметные воздушные объекты.

Данными воздушными объектами являются беспилотные летательные аппараты (БПЛА) и крылатые ракеты (КР). Одним из направлений повышения дальности обнаружения является модернизация приемного устройства с целью повышения его предельной чувствительности

, (1. 6)

где: — предельная чувствительность приемного устройства в Вт;

— постоянная Больцмана;

— абсолютная температура по Кельвину;

— полоса пропускания системы;

— общий коэффициент шума.

Как видно из формулы, при уменьшении коэффициента шума увеличивается чувствительность приемника, а следовательно растет и дальность обнаружения:

; (1. 7)

— мощность передатчика;

G0- коэффициент усиления антенны;

— длина волны РЛС;

— эффективная отражающая поверхность цели;

— чувствительность приемного устройства;

— отношение сигнал/шум на входе приемного устройства.

Усилителями высокой частоты называют устройства, предназначенные для предварительной частотной селекции и усиления слабых сигналов, поступающих на вход приемника. В то же время УВЧ является устройством, определяющим коэффициент шума и чувствительность приемника.

В соответствии с назначением к УВЧ на транзисторах предъявляются следующие основные требования:

— высокая чувствительность;

— высокое качество согласования;

— большое усиление по мощности;

— обеспечение заданного динамического диапазона;

Динамический диапазон УВЧ приемника станции 9C18 определяется двумя факторами — мощностью насыщения ЛБВ и возможностями управляемого аттенюатора схемы ВАРУ. Мощность насыщения типичных усилителей на ЛБВ не превышает 1 мкВт, что соответствует напряжению 2,2 мВ на стандартном сопротивлении 50 Ом. Существующие транзисторные усилители этого диапазона имеют выходную мощность до 0,5 Вт. При усилении 30 дб мощность насыщения составляет 0,5 мВт, что значительно превосходит аналогичный показатель усилителя на ЛБВ. Этот показатель достигнут благодаря использованию отрицательной обратной связи и разработке транзисторов с высокой линейностью характеристик.

Полоса пропускания усилителя на ЛБВ станции 9C18 составляет 300 МГц, что составляет 10% от несущей частоты. Для современных транзисторных усилителей СВЧ этот показатель не является критическим. Техника согласования усилителей позволяет получать полосы до 100% и более [13]. Более того, применение высокоизбирательных согласующих схем позволяет значительно улучшить частотную избирательность усилителей и повысить помехозащищенность станции.

Оценивая другие технические характеристики транзисторных усилителей СВЧ, такие как потребление энергии (ничтожное в сравнении с ЛБВ), вес и габариты (на порядок меньшие, чем у ЛБВ), а также принимая во внимание то важное обстоятельство, что твердотельные транзисторные усилители не требуют проведения профилактических работ, можно считать вполне обоснованной замену УВЧ на ЛБВ транзисторным усилителем.

Обоснование замены ЛБВ

В приемных устройствах РЛС в качестве входных усилителей высокой частоты (УВЧ) используются лампы бегущей волны (ЛБВ). Для этих морально устаревших электровакуумных приборов характерны:

-небольшой ресурс (500… 1500 часов);

-постепенное увеличение коэффициента шума в процессе эксплуатации (более чем в 3 раза в течение гарантийного срока службы);

— необходимость периодической подстройки напряжений питания ЛБВ для минимизации коэффициента шума.

Большинство ЛБВ, эксплуатирующихся в технике ВВС и войск ПВО, разработаны давно и морально устарели. В настоящее время предприятиями-изготовителями России и Украины выпуск ЛБВ практически прекращён из-за бесперспективности применения морально устаревшей продукции, а также по иным причинам. Поэтому закупка новых ЛБВ у производителя практически невозможна. К продаже предлагаются ЛБВ, пролежавшие на складах 10−20 лет, а также те, что попали в коммерческие структуры сомнительным путем, в том числе бывшие в употреблении.

В состав ЛБВ входит магнитная система. При длительном хранении в одном и том же положении (более 5 лет) магнитной системе свойственно перемагничиваться магнитным полем Земли. При этом у ЛБВ увеличивается коэффициент шума и уменьшается коэффициент усиления, что отрицательно сказывается на чувствительности приемных трактов РЛС при их эксплуатации.

Вышеизложенные причины не позволяют обеспечивать войска качественными электровакуумными приборами для замены, отработавших свой ресурс, ЛБВ и продления ресурса техники.

Преимущества при замене ЛБВ и других устаревших усилителей модулем СВЧ в приемнике РЛС:

— чувствительность приемника увеличивается на 2…6 дБ, благодаря чему существенно увеличивается дальность обнаружения и сопровождения воздушных и надводных объектов (целей), особенно малоразмерных;

-коэффициент шума модуля в процессе эксплуатации остается неизменным;

-минимальная наработка увеличивается в 5… 10 раз.

-упрощается обслуживание РЛС, так как при установке и замене модуля, а также в процессе его эксплуатации, не требуется никаких юстировок и настроек;

-снижается энергопотребление (отключается блок питания ЛБВ).

-модуль, в отличие от ЛБВ, нечувствителен к воздействию магнитных полей;

-высокая механическая прочность и способность выдерживать сильные вибрации, тряску, удары;

-практически немедленная готовность к работе после включения источников питания.

2. Оценка предельной чувствительности канала РПрУ СОЦ 9С18

Приемное устройство СОЦ имеет два идентичных приемных канала:

канал 0 является основным и подключен к линейным элементам основной антенны;

канал П1 является вспомогательным (компенсационным) и подключен к соответствующим элементам облучателя основной антенны и компенсационной антенны.

Вспомогательный канал обеспечивает подавление активных шумовых заградительных помех, воздействующих по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны СОЦ. Кроме того, канал П1 используется для резервирования основного приемного канала в случае его неисправности. Поэтому для оценки чувствительности рассмотрим один канал, функциональная схема которого приведена на рисунке 1.

Рисунок 2. 1

Данный канал содержит:

— роторный переключатель, который служит для переключения антенны на эквивалент;

— ФЦ-ферритовый циркулятор, который выполняет функцию антенного переключателя;

— РЗП-разрядник защиты приемника, предназначен для защиты приемника от мощных сигналов;

— Пер. резер — служит для подключения 2-го канала;

Ф1,Ф2 — фильтры предназначены для подавления зеркального канала; Ф3, Ф4 — для подавления зеркального канала 2-го смесителя; Ф5- резонансная нагрузка.

Произведем расчет коэффициента шума:

(2. 1)

где -коэффициент передачи входного устройства

Типовые значения коэффициентов передачи каскадов входного устройства приемника составляют:

подставим в формулу (1) получим:.

Оценка предельной чувствительности:

, (2. 2)

;

-стандартная опорная температура приемника; Гц-полоса пропускания, определяемая фильтром Ф5.

Подставляя данные в формулу (2) получили:

Вт = 125,8дБ.

3. Расчет параметров входного устройства транзисторного усилителя СВЧ

Задачей входного устройства транзисторного усилителя СВЧ является снижение до безопасного уровня проникающих на вход приемника больших импульсных сигналов в различных условиях эксплуатации РЛС. Источниками таких больших сигналов являются как собственный передатчик (постоянное воздействие), так и соседние работающие РЛС (случайное и, как правило, кратковременное воздействие).

Проникновение на вход приемника части мощности передатчика обусловлено конечной величиной развязки, которую создает антенный переключатель во время работы передатчика. Большие сигналы помех от соседних станций могут поступать на вход из антенны через основной и боковые лепестки диаграммы направленности в те периоды времени, когда антенна подключена к приемнику. Следует подчеркнуть, что такие сигналы могут попасть на вход приемника не только во время работы РЛС, но и в условиях полностью выключенной станции.

В СОЦ 9С18 защиту приемника обеспечивает антенный переключатель, выполненный на ферритовом циркуляторе совместно с резонансным разрядником. Развязка приемника и передатчики, создаваемая этими элементами, обеспечивает удовлетворительную защиту в условиях, когда на входе приемника стоит УВЧ на ЛБВ. Для транзисторного усилителя этих мер, как показывает практика замены ЛБВ транзисторным усилителем, может оказаться недостаточно. Поэтому для дополнительной защиты транзисторного усилителя СВЧ потребуется защитное устройство, которое целесообразно помещать в одной конструкции с усилителем.

Устройство защиты для транзисторного усилителя относится к классу самоуправляемых устройств. Единственным источником воздействия для них, под действием которого происходит регулировка вносимого затухания, является сам СВЧ сигнал, поступающий от передатчика или из антенны. Такие приборы наиболее желательны в РЛС, поскольку обеспечивают защиту и при выключенной РЛС.

В настоящее время наиболее перспективными являются полупроводниковые устройства защиты. Хотя они и уступают по максимальной мощности резонансным разрядникам, они обладают и рядом преимуществ. К числу таких преимуществ относятся миниатюрность, большая долговечность и возможность создания самоуправляемых устройств.

Полупроводниковые устройства защиты представляют собой СВЧ элементы с диодами, характеризующиеся двумя состояниями: состоянием пропускания при малой мощности сигнала СВЧ (малые потери Lпр) и состоянием запирания (большие потери запирания Lзап). Эти изменения состояний обусловлены нелинейными свойствами полупроводникового диода изменять свое сопротивление при изменении СВЧ мощности.

В качестве диодов используются полупроводниковые структуры типа p-n или p-i-n. Более предпочтительны диоды со структурой p-i-n, как выдерживающие большие уровни мощности. Схема устройства защиты представляет собой параллельное включение диода в линию передачи. Эквивалентное сопротивление p-i-n-диода представляет собой последовательное соединение сопротивления и емкости, нелинейно изменяющихся под воздействием СВЧ сигнала. Для диода МА4Р274 эти параметры равны соответственно R =15 Ом и C = 0,5 пф. В режиме большого сигнала сопротивление падает до величины r=1,5 Ом. Определим основные параметры устройства защиты. Потери в режиме малого сигнала определяются выражением

, (3. 1)

где W — волновое сопротивление линии;

Z — модуль комплексного сопротивления диода.

Сопротивление диода (модуль) на частоте 10 ГГц составляет

Ом,

что соответствует Lпр=0,65 дб. Потери в режиме запирания равны

дБ. (3. 2)

Мощность помехи на выходе резонансного разрядника может достигать 100 мВт. При вносимом затухании устройства защиты 20 дБ уровень помехи на входе транзисторного усилителя СВЧ не превысит 1 мВт, что обеспечит линейный режим работы усилителя.

4. Расчет схемы входного устройства

4.1 Расчет функции передачи согласующей цепи

Постановка задачи. Существует несколько способов формулировки задачи согласования, суть которых сводится к обеспечению заданного уровня передачи сигнала в ограниченной полосе частот. В каждом конкретном случае это требование может быть выражено в различной форме с различной степенью жесткости. Кроме того, это требование может быть дополнено другими требованиями ограничительного характера. В наиболее полной форме эти требования отражены в формулировке задачи, согласно которой исходно задана форма частотной характеристики коэффициента передачи (КСВ). Такая формулировка позволяет контролировать не только качество согласования в полосе согласования, но и избирательные свойства согласующей цепи. Такая формулировка отражает аппроксимационный характер задачи согласования, а в качестве аппроксимирующих функций используются приближения по Баттерворту, Чебышеву и Золотареву.

Для расчета входного устройства целесообразно использовать полиномы Чебышева. Характеристика по Баттерворту — максимально плоская и везде монотонна. Функция Чебышева обеспечивает наилучшее приближение частотной характеристики к идеальной.

В качестве функции передачи выберем функцию Чебышева 3-го порядка

, (4. 1)

где, Kpн — коэффициент передачи мощности

Тn- полином Чебушева, имеющий порядок n=3

K-уровень передачи мощности

е- коэффициент неравномерности

Параметры е и n определяются по заданным требованиям.

Для перехода к полосовой функции передачи используем частотное преобразование

, (4. 2)

(4. 3)

, (4. 4)

подставляя выражение (4. 4) в (4. 3) получим

. (4. 5)

График функции Kp (щ) представлен на рисунке 4.1. График имеет три экстремума это означает что функция Чебышева 3-го порядка.

Рисунок 4.1 — Функция передачи входного устройства

Функция передачи изначально не имеет нулей передачи в правой полуплоскости, поскольку все возможные виды частотных характеристик могут быть реализованы с использованием нулей на оси jщ. Функция сопротивления на входе согласующей цепи Zвх (S) должна содержать в вещественной ее части сомножители s0=у0jщ, имею- щийся в вещественной части сопротивления нагрузки. Для обеспечения этой совместимости используется коэффициент отражения Г (s), полученный в результате факторизации из коэффициента передачи мощности

. (4. 6)

На основании выбранной частотной характеристики коэффициента передачи мощности и факторизации коэффициента отражения, связанного выражением

, (4. 7)

где с (щ) — коэффициент отражения на входе согласующей цепи, нагруженной на данное сопротивление нагрузки.

Для нахождения коэффициента отражения воспользуемся программой Find в среде mathcad.

В результате вычислений получили:

д =0. 3 366 097

е =0. 2

a1=1. 7 544 848

a2=1. 3 591 084

a3=0. 8

b1=0. 9 156 522

b2=0. 7 106 629

b3=0. 8

a0=1

b0= д

Рассчитанные коэффициенты образуют полиномы в соответствии с выражением

. (4. 8)

Исходная функция передачи (12) имеет двукратный нуль передачи в бесконечности. Поэтому для обеспечения условия совместимости коэффициент отражения необходимо дополнить сомножителем:

. (4. 9)

Входное сопротивление согласующей цепи с нагрузкой определим согласно выражению:

. (4. 10)

После подстановки и вычислений получили

.

Определение четных и нечетных частей полиномов функций сопротивлений:

;

;

;

;

4.2 Расчет элементов согласующей цепи

Исходными данными для расчета являются параметры согласуемой нагрузки. Нагрузка может быть задана либо в виде аналитической функции передачи, когда известна электрическая схема нагрузки, либо в форме измеренных параметров (сопротивление антенны, S-параметры транзисторов, измеренные на ряде частот). В последнем случае необходимо выбрать эквивалентную схему, описывающую с достаточной точностью сопротивление нагрузки.

Согласуемым элементом является переключательный p-i-n диод из кремния. Он представляет собой трехслойный полупроводник, в котором между тонкими низкоомными (с большой концентрацией примесей) p- и n- слоями расположен промежуточный высокоомный i-слой чистого полупроводника, не содержащего объемного заряда. Толщина i-слоя составляет 0. 02−0. 5 мм, поэтому емкость, создаваемая им, получается малой даже при относительно большой площади структуры и практически не зависит от смещения.

Эквивалентная схема p-i-n диода, включенного в линию передачи с волновым сопротивлением R2 = 50 Ом, показана на рисунке 1.

Рисунок.4.2 — Эквивалентная схема нагрузки

R1=15 Ом

R2=50 Ом

С=0.3 пФ

Нормировка значений:

, ,

где ?f =10 ГГц.

В результате вычислений получили: R1=0. 3; R2=1; C=0. 942.

Сопротивление нагрузки равно:

, (4. 11)

или в общем виде

, (4. 12)

где а0=R1+R2; a1=R1R2C; b1=R2C.

Выражения для Zн (4. 11) и (4. 12) представляют собой билинейные функции, имеющие простой нуль передачи в правой полуплоскости.

Определим четные и нечетные части полиномов функции (4. 12):

m1н=R1+R2=1.3 n1н=SR1R2C=0. 2826S

m2н=1 n2н=SR2C= 0. 942S

Определение нулей передачи нагрузки. Под нулями передачи понимают частоты, на которых отсутствует передача энергии от источника сигналов в нагрузку, расположенные в правой полуплоскости комплексной частоты. В зависимости от их расположения на плоскости комплексной частоты, различают следующие классы нагрузок:

1 класс — нули расположены в открытой правой полуплоскости;

2 класс — нули расположены в начале координат;

3 класс — нули расположены на мнимой оси;

4 класс — нули расположены в бесконечности.

Нули передачи в большинстве случаев можно определить непосредственно из эквивалентной схемы нагрузки. Для заданной нагрузки нули передачи расположены в правой полуплоскости, так как они определяются из равенства нулю функции

Nн (-s2)=m1н m2н — n1нn2н, (4. 13)

составляющие которой определяются из сопротивления нагрузки

.

Подставляя значения составляющих Nн (-s2) из (4. 12), находим

Таким образом, нуль передачи равен

,

В результате вычислений получили:.

Расчет z-параметров согласующего устройства.

Z-параметры согласующей цепи рассчитываются по функциям входного сопротивления и сопротивления нагрузки. Элементы матрицы сопротивлений определяются следующими выражениями для варианта А:

(4. 14)

и для варианта В:

(4. 15)

.

Расчет z-параметров следует начинать с определения полинома числителя z12. При этом необходимо обратить внимание на то, что после извлечения корня полином числителя z12 может быть либо четным, либо нечетным. Четный полином указывает на вариант, А z-параметров, нечетный — на вариант В. Кроме того, необходимо обеспечить наличие всех нулей в полиноме не меньшей кратности. Физический смысл этого условия состоит в том, что на частотах, на которых обращается в нуль, невозможна передача сигнала от источника в нагрузку при любой структуре и параметрах реактивного четырехполюсника.

Проверка ограничений. Физическая реализуемость системы z-параметров возможна в том случае, когда удовлетворяется система ограничений для заданной нагрузки и функции передачи.

При расчете z-параметров в среде MathCAD программа Find содержит ограничения.

Для нагрузки 1-го класса ограничение имеет вид:

Для расчета z-параметров воспользуемся вариантом B так как полином Z12 нечетный

Расчет общего знаменателя

.

Расчет числителя Z11:.

Расчет числителя Z22:.

Расчет числителя Z12:.

Для расчета z-параметров воспользуемся вариантом B так как полином Z12 нечетный. В результате вычислений получили:

;

;

;

Произведем замену получим:

;

;

;

Проверка расчета. Чтобы убедиться в правильности расчета, необходимо определить входное сопротивление согласующей цепи с сопротивлением нагрузки на выходе. Частотная характеристика, построенная на основании Z-параметров, должна совпадать с принятой в качестве исходной для расчета. Входное сопротивление согласующей цепи связано с Z-параметрами выражением

, (4. 17)

где d () — определитель матрицы Z-параметров

,

zl () — сопротивление нагрузки

.

Убедимся в правильности расчета используя формулу (4. 17)

Рисунок 4.3 — Частотная характеристика по Z-параметрам

Частотная характеристика совпадает с исходной характеристикой, значит расчет верный.

4.3 Синтез схемы входного устройства

Расчет элементов схемы представляет задачу синтеза и может быть выполнен на основании полученной системы z-параметров одним из известных методов. Однако такие методы часто приводят к схемам, представляющим трудности в реализации. На практике предпочтение обычно отдается цепным схемам, к которым приводит синтез заданной функции сопротивления. Такая функция представляет собой входное или выходное сопротивление согласующей цепи, нагруженной на единичное нормированное сопротивление. Для определения функции выходного сопротивления можно использовать выражение

, (4. 18)

Где ?z — определитель матрицы z-параметров.

Для случая B

.

После вычислений получили:

. (4. 19)

Подставляя выражение (4. 19) в (4. 18), получим выходное опротивление согласующей цепи:

Искусство синтеза заключается в умении шаг за шагом приводить функцию Z (s) к более простой форме. При каждом таком шаге легко выделяются элементы цепи (или, скорее их функции). Последовательное выделение полюсов является основной идеей синтеза цепей. Каждое выделение понижает сложность задаваемой функции; в конце концов, эта функция будет исчерпана полностью, при этом синтез завершается. Необходимо подчеркнуть, что процедура синтеза не является однозначной. Различные частичные выделения полюсов, также как и другие вариации, дают различные схемные реализации задаваемой функции. В этом состоит существенное различие между анализом и синтезом цепей; в первом случае задается цепь, и определяемая функция цепи является единственно возможной; во втором случае задается функция цепи и можно найти много цепей, описываемых этой функцией.

Рассмотрим сначала Z (s), которая имеет полюс в бесконечности. Один шаг деления дает, где величина H должна быть вещественной и положительной. Таким образом, отделяется полюс в бесконечности. Если F (s)-сопротивление двухполюсника, то можно записать:

,

а если Z (s)-проводимость двухполюсника, то

.

В первом случае Hs представляет собой сопротивление индуктивности, а во втором случае-проводимость емкости. Операция отделения полюса в бесконечности и определение соответствующего ему элемента называется выделением полюса в бесконечности.

Оставшаяся функция F1(s) не имеет полюса в бесконечности, потому что он выделен:

.

Выражаясь более точно, полюс выделен полностью. Его можно выделить частично следующим образом:, 0? k ?1, и F2(s) все еще будет иметь полюс в бесконечности с вычетом H (1-k).

Таким образом, исходя из полученного выражения для сопротивления согласующей цепи возьмем отношение полиномов старших степеней. Для этого случая Hs представляет собой сопротивление индуктивности.

, отсюда следует

, с помощью функции Expand в среде MathCAD получили:

Разделив знаменатель на числитель и взяв отношение младших степеней получили:

Определим полюс бесконечности для F2(s), взяв отношение старших степеней:

получили F3(s):

в этом случае Hs представляет собой проводимость емкости

После вычислений функция F3(s) имеет вид:

Со следующим шагом синтеза выделим функцию F4(s), где величина Hs является проводимостью емкости

,

,.

Возьмем отношение старших степеней получим:

.

Hs является сопротивлением индуктивности

.

На следующем шаге выделим функцию F6(s) для случая, когда Hs представляет собой индуктивность

;

;

;

,

>.

Таким образом, в результате синтеза мы привели функцию Z (s) к более простой форме F6(s). При каждом шаге выделили следующие элементы цепи:

.

Синтезированная схема на элементах с сосредоточенными параметрами изображена на рис. 4.4.

Рисунок 4.4 — Схема согласующей цепи по результатам синтеза

Проверка синтеза.

Для реализации в виде цепной схемы это выполняется достаточно просто постепенным наращиванием сопротивления нагрузки элементами согласующей цепи.

Выражение для Zn мы определили ранее, и выглядит следующим образом:

,

;

.

Выражение для Z3(щ) в общем виде:

;

;

;

Проверка расчета:

график функции Kp (щ) имеет следующий вид:

Рисунок 4.5 — Частотная характеристика по результатам синтеза

Частотная характеристика совпадает с исходной характеристикой.

Произведем пересчет нормированных емкостей в номинальные значения:

;

.

Произведем пересчет нормированных индуктивностей в номинальные значения:

;

;

;

;

Произведем пересчет нормированных сопротивлений в номинальные значения:

.

Расчет элементов с распределенными параметрами.

Имея схему входной согласующей цепи, производим пересчет индуктивностей в отрезки линий передачи. Индуктивности L2 и L4 выполняются на отрезках короткозамкнутых линий передачи по формуле:

,

где: — длина отрезка линии передачи в см;

— длина волны в линии передачи в см;

— реактивная проводимость линии передачи в См;

— круговая частота в Гц;

— индуктивность входной согласующей цепи в Гн;

— рабочая частота РЛС в Гц;

— волновая проводимость линии передачи в См.

В качестве линии передачи используется полосковая линия с диэлектриком из поликора (), соответственно:

,

где: — длина линии передачи с учетом диэлектрика;

— диэлектрическая проницаемость.

Зависимость величины эффективной диэлектрической проницаемости еэфф для микрополосковых связных линий на подложке с е =9.6 от геометрических размеров этих линий определяется по графикам.

еэфф=6. 2

Выбор материала подложки.

От материала подложек полосковых и микрополосковых линий передачи зависят потери и длина волны в тракте. Диэлектрик, используемый в качестве подложки, должен иметь малые потери, однородную диэлектрическую проницаемость е., стабильность в широком диапазоне частот и температур, малые потери, т. е. малый угол потерь в диэлектрике tg б.

Индуктивности L1 и L3 выполняются на отрезках разомкнутых линий передачи

;

;

; мм;

мм.

;

мм;

мм;

Принципиальная схема имеет следующий вид:

Рисунок 4.6 — Схема на элементах с распределенными параметрами

На этом этапе расчет входного устройства закончен.

5. Оценка надежности разработанного радиоприёмного устройства

При проектировании радиоэлектронной аппаратуры одной из задач является оценка ее надежности, которая позволяет получить количественные значения показателей надежности. По величинам этих показателей можно судить о надежности аппаратуры. Если уровень надежности аппаратуры оказывается ниже требуемого, то меры по ее увеличению могут быть приняты еще на этапе разработки.

Надежность есть внутреннее свойство изделия сохранять свои характеристики (значения параметров) в заданных пределах и в заданных условиях эксплуатации.

Критерием надежности называют признак, по которому определяется надежность различных изделий. Количественное значение критерия надежности конкретного изделия называют характеристикой или количественным показателем надежности.

Для практического использования очень удобны временные показатели надежности. Время безотказной работы в этом случае является непрерывной случайной величиной. Для непрерывных случайных величин пользуются понятием функции распределения Р (х) или Р (t). Функцию распределения называют также интегральным законом распределения.

Количественно безотказность можно оценивать такими показателями, как вероятность безотказной работы, вероятность появления отказа, интенсивность отказа.

Вероятность безотказной работы изделия P (t) — это вероятность того, что при заданных режимах и условиях работы в заданном интервале времени отказ не возникает.

Возникновение отказа является случайным событием, поэтому время появления отказа t — также случайная величина.

Интенсивность отказов лi (t) — это число отказавших изделий в единицу времени, отнесенное к числу изделий, непрерывно работающих к началу рассматриваемого промежутка времени:

, (5. 1)

где Дni — число изделий, отказавших за промежуток времени Дti;

ni — число изделий, отказавших к началу промежутка времени Дti

N — общее число изделий.

Известно, что надежность аппаратуры определяется совокупностью внезапных и постепенных отказов. Считая эти отказы независимыми, получаем выражение для расчета вероятности безотказной работы аппаратуры:

, (5. 2)

где Pв (t) Ї вероятность безотказной работы в течение времени t по внезапным отказам.

Pп (t) Ї вероятность безотказной работы по постепенным отказам.

Так как в разработанной схеме отсутствует резервирование, т. е. отказ i-го элемента может привести к отказу всего устройства, то схему надежности смесителя можно представить в виде последовательной системы.

В этом случае вероятность безотказной работы устройства можно определить по теореме умножения вероятностей:

, (5. 3)

где n Ї число элементов в схеме,

Pi (t) Ї вероятность безотказной работы i-го элемента.

Так как интенсивность отказов известна (значения для различных элементов приведены в таблице 4), то вероятность безотказной работы можно рассчитать по формуле:

. (5. 4)

Тогда формулу для безотказной работы устройства можно записать в виде:

, (5. 5)

Отсюда интенсивность отказов всего устройства вычисляется по формуле:

, (5. 6)

Таблица 5. 1

Наименование группы элементов

Nj, (шт)

j10−5 (1/ч)

Njj10−5 (1/ч)

Микрополосковые линии

10

0,0015

0,015

Конденсаторы

3

0,04

0,12

Индуктивности

1

0,1

0,1

Диоды

2

0,1

0,2

Транзистор

1

0,1

0,1

Пайки

50

0,001

0,05

Так как разработанное устройство предназначено для эксплуатации в наземных условиях, введем коэффициент Кэн=1,8. Тогда интенсивность отказов можно вычислить по формуле:

. (5. 7)

Для проектируемых устройств важным показателем надежности является время наработки на отказ, значение которого можно вычислять по формуле:

. (5. 8)

Важным показателем надежности также является время восстановления Tв работоспособного состояния устройства при возникновении отказа. Время восстановления определяется характером отказа и временем на поиск отказавшего элемента и его замены. Для разработанного устройства время восстановления с учетом используемой элементной базы Tв=1 час.

Вывод: Таким образом, исходя из данных таблицы 5. 1, были получены показатели надежности, которые приведены в таблице 5.2.

Таблица 5. 2

Параметр

Интенсивность отказов, 1/ч

Среднее время наработки на отказ То, час

Среднее время восстановления Тв, час

Значение

0,269*10−5

307 692. 308

1

6. Экономические показатели

В Военной Доктрине Республики Беларусь одним из пунктов стоит эффективное использование возможностей системы государственного оборонного заказа с рациональным учетом рыночных механизмов:

-рациональное использование, дальнейшее развитие и государственная поддержка научно-технического и производственного потенциала оборонного сектора экономики в интересах решения задач обеспечения военной безопасности страны, государств-участников Союзного государства;

-предельное ограничение закупки нового серийного вооружения и военной техники и концентрация сил и средств на ремонте, продлении гарантийных сроков эксплуатации, модернизация имеющихся образцов.

Разработка новых устройств, имеющих высокие технические, технологические и экономические показатели, а не ремонт или модернизация устаревших образцов радиоэлектронной аппаратуры, с экономической точки зрения, обусловлена тем, что стоимость новых систем со временем снижается в связи с совершенствованием технологии производства, улучшающем многие технические характеристики радиоэлектронной аппаратуры, повышением производительности труда и другими факторами.

Стоимость производства разрабатываемого устройства определяется стоимостью затрат для закупки необходимых материалов и элементов схемы и других расходов:

, (6. 1)

где Ci — стоимость одного элемента;

N — количество групп элементов;

Nj — количество элементов в группе.

Цены на комплектующие элементы для разрабатываемого устройства с учетом всех расходов приведены в таблице 6.1 По данным таблицы 8.1 получаем стоимость разрабатываемого устройства Cсм. =25 500 рублей.

Одним из экономических показателей является технологичность, т. е. конструктивно-технологическая целесообразность спроектированного устройства, определяемая следующими параметрами:

-коэффициент стандартизации (не менее 0,7)

, (6. 2)

где nст — количество стандартных деталей;

n — общее количество деталей.

— коэффициент оригинальности (не более 0,2)

, (6. 3)

где nор — количество оригинальных элементов.

-коэффициент конструктивной преемственности (не менее 0,8)

, (6. 4)

где nз — количество заимствованных узлов и деталей;

nпок — количество покупных нестандартных деталей.

Исходя из этих выражений, получаем Кст=0,97, Кор=0,02, Ккп=0,98.

Таблица 6. 1

№ п/п

Наименование групп элементов

Количество ээлементов вгруппе, Nj

Стоимость одного элемента Ci, бел. руб.

1

Индуктивности

1

500

2

Конденсаторы

3

500

3

Текстолит (1020 см)

1

2000

4

Транзисторы

1

5000

5

Диоды

3

5000

усилитель цепь радиолокационный станция

Таким образом, разработанное входное устройство является высокотехнологичным устройством с достаточно малой стоимостью (порядка 13 000 рублей, без учета стоимости элементов реализованных на микрополосковых линиях).

Выводы

В ходе дипломного проекта была рассмотрена проблема повышения эксплуатационных и технических характеристик РЛС СОЦ 9С35А за счет применения в тракте высокой частоты входного устройства на МПЛ. Спроектированное входное устройство является составной частью транзисторного усилителя СВЧ и обеспечивает решение следующих задач:

защиту транзисторного усилителя СВЧ от мощных помех;

повышение избирательности приемного устройства за счет применения фильтра.

В ходе дипломного проектирования проведён анализ чувствительности высокочастотной части приемного устройства. Полученный результат соответствует техническим характеристикам. Показано, что применение входного устройства совместно с транзисторным усилителем СВЧ позволяет заметно повысить чувствительность и улучшить тактико-технические характеристики РЛС в целом.

В качестве устройства защиты транзисторного усилителя СВЧ выбрана схема на полупроводниковых диодах, как наиболее отвечающая современным требованиям.

Рассчитанные параметры устройства на p-i-n-диодах составляют Lпр = 0,68дБ, Lзап = 20дБ, что совместно с ферритовым циркулятором и разрядником защиты приемника обеспечит надежную работу транзисторного усилителя СВЧ.

Произведен расчет согласующего устройства для p-i-n-диода, включенного в микрополосковую линию передачи.

Достоверность результатов подтверждена на трех этапах расчета: по результатам расчета реализуемой функции передачи, z-параметров согласующей цепи и синтеза схемы на этапе реализации.

Устройство обеспечивает уровень передачи не менее 0,85 при неравномерности в полосе частот 0,25 дБ.

Доказана возможность надежной работы транзисторного усилителя СВЧ в условиях воздействия мощных помех.

Результаты дипломного проекта могут служить обоснованием для принятия решения о замене УВЧ на ЛБВ транзисторным усилителем СВЧ.

Литература

1. Справочник по конструированию и расчету СВЧ полосковых устройств. / С. И. Бахарев, В. И. Вольман, Ю. Н. Либ; Под редакцией В. И. Вольмана. — М.: Радио и связь, 1982, — 328 с.

2. Проектирование и расчет СВЧ элементов на полосовых линиях./ Малораций Л. Г., Явич Л. Р. М., «Советское радио «, 1979, 232 с.

3. Транзисторные усилители СВЧ диапазона. Обзоры по электронной технике./ В. С. Савельев. Серия «Электроника СВЧ», Вып. 5(617), М., ЦНИИ «Электроника», 1979,51 с.

4. GaAs СВЧ — усилители бегущей волны. Обзоры по электронной технике./ В. Б. Стеркин, В. С. Тяжлов. Серия «Электроника СВЧ», Вып. 4(1331), М., ЦНИИ «Электроника», 1988, 43 с.

5. Аналоговые полупроводниковые интегральные схемы СВЧ./ В. Н. Данилин, Ф. И. Кушнерено. — М.: Радио и связь, 1985. — 192 с.

6. Маломощные усилители с распределенным усилением./ Кузьмин А. А. — М: «Сов. Радио», 1974. — 224 с.

7. Полупроводниковые приборы. Диоды высокочастотные, импульсные, оптоэлектронные приборы: Справочник — 2 — е изд./ А. Б. Гитцевич. — М.: Куб — а, 1997. — 592 с.

8. Проектирование радиоприемных устройств. Под редакцией А. П. Сиверса. Учебное пособие для вузов. М., «Сов. Радио», 1976.

9. Автоматизированное проектирование малошумящих транзисторных усилителей СВЧ. /Под редакцией В. Б. Текшева. — СПВВИУС, 1992−230 с.

10. Филиппович Г. А. Широкополосное согласование сопротивлений. — Минск: ВАРБ, 2005 г.

11. Клич С. М. Проектирование СВЧ устройств радиолокационных приемников. Изд-во «Советское радио», 1973.

12. Лыпкань В. Н. Автоматизированное проектирование малошумящих транзисторных усилителей СВЧ. Санкт-Петербург, 1992.

13. Смесители СВЧ с фазовым подавлением зеркального канала в гибридно-интегральном исполнении. А. Н. Абрамов и др. М., ЦНИИ «Электроника», 1989 Выпуск 5 (1447) / Серия 1. ЭЛЕКТРОНИКА, 52 с. (621. 396. 614 — С50).

14. В. С. Савельев. Смесители частоты и ограничители мощности СВЧ-диапазона на транзисторах. М., ЦНИИ «Электроника», 1983 Выпуск 9 (957) / Серия 1. Электроника СВЧ, 30 с. (621. 396. 614 — С12).

15. А. А. Лисицын, А. Д. Родионов. Широкополосные диодные смесители СВЧ-диапазона. М., ЦНИИ «Электроника», 1988 Выпуск 20 (1413) / Серия 1. Электроника СВЧ, 37 с. (621. 396. 614 — Л63).

16. Конструирование и расчет полосковых устройств. Учебное пособие для вузов. Под редакцией чл. -корр. Академии наук БССР проф. И. С. Ковалева. М., «Сов. Радио», 1974. 296 с. (621. 396. 614 — К65).

17. Бобров Н. В. Расчет радиоприемников. М., «Сов. Радио», 1984.

18. Проектирование радиоприемных устройств. Под общ. ред. А. П. Сиверса. М., «Сов. Радио», 1976. 486 с.

19. Проектирование радиопередающих устройств с применением ЭВМ. Под ред. О. В. Алексеева. М., «Радио и связь», 1987. 392 с.

20. 3. Транзисторные усилители СВЧ диапазона. Обзоры по электронной технике./ В. С. Савельев. Серия «Электроника СВЧ», Вып. 5(617), М., ЦНИИ «Электроника», 1979,51 с.

21. Полосковые платы и узлы проектирование и изготовление. Е. П. Котов, В. Д. Каплуна, А. А. Тер — Макарян, В. П. Лысин, Ю. И. Фаянс; под редакцией: Е. П. Котов и В. Д. Каплуна. — М: «Сов. Радио», 1979.

22. Косиальные и полосковые фильтры сверхвысоких частот. Под редакцией Д. Б. Халяпина — М.: Связь, 1969.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой