Привод к лебедке

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

  • Введение
    • 1. Выбор двигателя. Кинематический расчет привода
    • 2. Кинематический и силовой расчет привода
    • 3. Выбор материалов и определение допускаемых напряжений
    • 4. Расчет закрытой червячной передачи
    • 5. Расчет открытой косозубой зубчатой передачи
    • 6. Нагрузки валов редуктора
    • 7. Разработка эскизного проекта
    • 8. Предварительный выбор подшипника
    • 9. Выбор муфты
    • 10. Определение реакций в опорах подшипников валов
    • 11. Проверочный расчет валов
    • 12. Проверочный расчет подшипников
    • 13. Проверочный расчет шпонок
    • 14. Смазывание деталей редуктора
    • Список литературы

Введение

Исходные данные:

Мощность привода Р = 2,0 кВт

Частота вращения n = 36 мин — 1

Срок службы привода Lt = 5 лет

Коэффициенты использования Ксут = 0,9; Кгод = 0,8.

Рис. 1 — Привод к лебедке.

1. Выбор двигателя. Кинематический расчет привода

Срок службы привода (ресурс) Lh, час, определяем по формуле

Lh = 365 • Lr• Kr • tc • Lc • Kc, (1)

где Lr — срок службы привода, Lr = 4 лет;

KГ - коэффициент годового использования, KГ = 0,8;

tС - продолжительность смены, tС = 8 ч;

LС — число смен, LС =1;

Кc — коэффициент сменного использования, Кc = 0,9.

Режим работы: Реверсивный.

Lh = 365 4 0,8 8 0,9 = 8409,6 часов.

Требуемая мощность рабочей машины: Р = 2,0 кВт.

Частота вращения барабана nр = 36 мин — 1

Общий коэффициент полезного действия (КПД) привода ?, определяем по формуле

? = ?м ?ц ?з ?ч ?4nк, (2)

где КПД составляющих определим по т.2.2 с 40 [1]

?м — КПД муфты, ?м = 0,98;

?ц — КПД открытой цилиндрической зубчатой передачи, ?з = 0,95;

?ч — КПД червячной передачи, ?ч = 0,85;

?nк — КПД одной пары подшипников качения, ?nк = 0,99.

? = 0,98 0,95 0,85 0,99 4 = 0,7678

Требуемую мощность двигателя Рдв, кВт определяем по формуле

Рдв = Рпр/ ?, (3)

Рдв = 2,0/ 0,7678 = 2,605 кВт

Выбираем электродвигатель при условие Рном? Рдв из таб. К9 стр. 384 [1]

3,0 кВт 2,605 кВт

4 АМ100S4Y 3 n ном = 1435 мин — 1; Рном = 3,0 кВт

Общее передаточное число привода Uобщ, определяем по формуле

Uобщ = nном/nрм, (4)

Uобщ = 1435/36 =39,86

Выбираем передаточные числа, воспользуемся рекомендуемыми значениями из таблиц т.2.3 с. 43 [1], т.1.2 с. 6 [2] и т.1.3 с. 7 [1]: передаточные числа Uчерв = 16; Uзуб = 2,5; Uобш=40.

Фактическую частоту вращения барабана nрфакт, мин — 1 определяем по формуле

nрфакт = n ном/ Uобш, (5)

nрфакт = 1435/40= 35,875 мин — 1

отклонение 100% (nрм — nрфакт) / nрм = 100% (36 — 35,875) /36 = 0,347% < 4%

2. Кинематический и силовой расчет привода

Определяем мощность двигателя на всех валах привода: на быстроходном Р1, кВт; на тихоходном Р2, кВт; на валу ведущего барабана Р3, кВт по формулам

Р1 = Рдв ?м ?nк, (6)

Р1 = 2,605 0,98 0,99 = 2, 192 кВт

Р2 = Р1 ?ч ?nк, (7)

Р2 = 2, 192 0,85 0,99 = 2,17 кВт

Р3 = Р2 ?к ?nк, (8)

Р3= 2,17 0,95 0,99 = 2,04 кВт

Определяем частоту вращения на валах привода: на быстроходном n1, мин — 1; на тихоходном n2, мин — 1; на валу ведущего барабана n3, мин — 1 по формулам

n1 = nном= 1435 мин — 1

n2 = n1/U1, (9)

n2 = 1435/16 = 89,69 мин — 1

n3 = n2/U2, (10)

n3 = 89,69/2,5 = 35,88 мин — 1,

Определяем угловые скорости на валах привода: на валу двигателя щпом, с — 1; на быстроходном щ1, с — 1; на тихоходном щ2, с — 1; на валу ведущего барабана щ3, с — 1 по формулам

щпом = nном/30, (11)

щпом = 3,14 1435/30 = 150,2 с — 1

щ1 = щном = 150,2 с — 1

щ2 = щ1 /U1, (12)

щ2 = 150,2/16 = 9,39 с — 1

щ3 = щ2/U2, (13)

щ3 = 9,39/ 2,5 = 3,75 с — 1

Определяем вращающий момент на валах привода: на валу двигателя Тдв, Н. м; на быстроходном Т1, Н. м; на тихоходном Т2, Н. м; на валу ведущего барабана Т3, Н. м по формулам

Тдв = Рдв/ щном, (14)

Тдв = 2,605 10 3/150,2 = 17,34 Н. м

Т1 = Р1/ щ1, (15)

Т1 = 2, 192 10 3/150,2 = 14,59 Н. м

Т2 = Р2/ щ2, (16)

Т2 = 2,17 10 3 /9,39 = 231,16 Н. м

Т3 = Р3/щ3, (17)

Т3 = 2,04 10 3/3,75 = 543,51 Н. м

Таблица 1 — Силовые и кинематические параметры привода

Тип двигателя 4 АМ100S4Y 3 Pном = 3,0 кВт; n ном = 1435 мин — 1

Параметр

Передача

Параметр

Вал

Закр.

Откр.

Двигателя

Редуктора

Ведущего барабана

Быстроход.

Тихоход.

Передаточное число, U

16

2,5

Расчетная мощность Р, кВт

2,605

2, 192

2,17

2,041

Угловая скорость ,

с — 1

150,2

150,2

9,39

3,75

КПД, ?

0,85

0,95

Частота вращения n,

мин — 1

1435

1435

89,69

35,88

Вращающий момент Т,

Н. м

17,34

14,59

231,16

543,51

3. Выбор материалов и определение допускаемых напряжений

Червячная передача:

Выбираем марку стали для червяка и определяем ее механические характеристики по таб.3.1 с. 49 [1] при мощности Р = 2, 192 кВт > 1 кВт. Червяк изготавливается из стали 40Х с твердостью ?45 НRСЭ, термообработка — закалка +ТВЧ по таб.3. 2; для стали 40Х — твердость 45…50 НRСЭ; ув = 900 Н/мм 2, ут = 750 Н/мм 2, у-1 = 410 Н/мм 2; Dпред = 125 мм, Sпред = 80 мм.

Скорость скольжения Vs, м/с определяем по формуле

Vs =, (18)

Vs = (4,3 9,39 16) /1000 = 3,96 м/с

По определенной скорости скольжения из таб.3.5 стр. 54 [1] выбираем материал для червячного колеса при Vs < 5 БрА10Ж4Н4 способ отливки — «центробежный»; у в =700 Н/мм 2, у т =460 Н/мм 2.

Для материала венца червячного колеса по таб.3.6 [1] определяем допускаемые контактные [у] H и [у] F изгибные напряжения. При твердости витков червяка? 350 НВ, термообработка — улучшение:

[у] H = 250 — 25 Vs, (19)

[у] H = 250 — 25 3,96 = 151 Н/мм 2,

т.к. червяк находится в масляной ванне то не уменьшаем.

Коэффициент долговечности К FL, определяем по формуле

К FL =, (20)

Наработку колес N, циклов, определяем по формуле

N = 573 щ2 Lh, (21)

N = 573 9,39 8409,6 = 45,25 10 6 циклов.

Тогда получаем по формуле (20)

К FL = = 0,655.

Для реверсивной передачи

[у] F = (0,08 ув + 0,25 ут) К FL, (22)

[у] F = (0,08 700 + 0,25 460) 0,655 = 112 Н/мм 2

Открытая косозубая зубчатая передача:

Для шестерни и колеса выбираем марку стали и определяем ее механические характеристики по таб.2.1 [2]:

Шестерня — сталь 40 Х с твердостью? 350 НВ1, термообработка — улучшение; по таб.3.2 для стали 40Х — твердость 235.. 262 НВ, у в = 900 Н/мм 2, у т = 750 Н/мм 2, у — 1 = 410 Н/мм 2, D пред = 200 мм, Sпред = 125 мм.

Колесо — сталь 45Л с твердостью? 350 НВ2, термообработка — улучшение; по таб.3.2 [2] для стали 45Л — твердость 207…235 НВ, у в = 680 Н/мм 2, у т = 440Н/мм 2, у — 1 = 285 Н/мм 2, D пред = 315 мм, Sпред = 200 мм.

Среднюю твердость зубьев шестерни НВ1ср и колеса НВ2ср определяем по формулам

НВ1ср = (235+262) /2 = 248,5,НВ2ср = (207+235) /2 = 221, НВ1ср — НВ2ср = 248,5−221 = 27,5 < 50

Для материала зубчатой шестерни и колеса определяем допускаемые контактные [у] H и [у] F изгибные напряжения

Коэффициент долговечности КHL, определяем по формуле

КHL =, (23)

Наработку шестерни N1, циклов, определяем по формуле

N1 = 573 щ2 Lh, (24)

N1 = 573 9,39 8409,6 = 45,24 10 6 циклов

Наработку колеса N2, циклов, определяем по формуле

N2 = 573 щ3 Lh, (25)

N2 = 573 3,75 8409,6 = 18,07 10 6 циклов.

Число циклов перемены напряжений NНО, соответствующие пределу выносливости, находим по таб.3.3 с. 51 [2] NНО1 = 69,5 10 6 циклов, NНО2 = 17 10 6 циклов.

Так как N1 < NНО1, N2 > NНО2, то коэффициент долговечности принимаем

КHL2 = 1, КHL1 =, (26)

КHL1 = = 1,07

По таб.3.1 определяем допускаемые контактные напряжения [у] HО, соответствующее числу циклов перемены напряжений NНО.

Для шестерни

[у] HО1 = 1,8НВ1 + 67, (27)

[у] HО1 = 1,8 248,5 + 67 = 514,3 H/мм 2

Для колеса

[у] HО2 = 1,8НВ2 + 67, (28)

[у] HО2 = 1,8 221 + 67 = 464,8 Н/мм 2

Допускаемое контактное напряжение определяем по формулам

[у] H1 = [у] HО1 К нL1, (29)

[у] H1 = 514,3 1,07 = 550,3 Н/мм 2

[у] H2 = [у] HО2 К нL2, (30)

[у] H2 = 464,8 1 = 464,8 Н/мм 2

[у] H = 0,45 ([у] H1 + [у] H2), (31)

[у] H = 0,45 (550,3 + 464,8) = 456,8 Н/мм 2

[у] H = 456,8 Н/мм 2 < 1,23 [у] H2 = 571,7 Н/мм 2, условие выполняется.

Коэффициент долговечности К FL, определяем по формуле

К FL =, (32)

где NFО = 4 10 6 < N1 и N2,, следовательно К FL1 = К FL2 = 1

По таб.3.1 определяем допускаемое напряжение изгиба, соответствующее числу перемены напряжений NFО.

Для шестерни

[у] FО1 = 1,03 HB1ср, (33)

[у] FО1 = 1,03 248,5 = 256 Н/мм 2 предполагая что m<3 мм,

Для колеса

[у] FО2 = 1,03 НВ2ср, (34)

[у] FО2 = 1,03 221 = 227,63 Н/мм 2

так как передача реверсивная уменьшаем на 25%

[у] F2 = 227,63 0,75 = 170,75 Н/мм 2

[у] F1 =256 0,75 = 192 Н/мм 2

Составляем таблицу

Таблица 2 — Механические характеристики материалов передач редуктора

Элемент

передачи

Марка материала

Dпред

Sпред

Термооб

работка

НRCэ

НВ ср

у В

у — 1

у Т

[у] H

[у] F

Способ заливки

Н/мм 2

Червяк

Ст 40Х

125/80

З +ТВЧ

45

900

410

750

-

-

Венец колеса

БрА10Ж4Н4

-

Ц

-

700

-

460

151

112

Шестерня

Ст 40Х

200/125

У

248,5

900

410

750

456,8

192

Колесо

Ст 45Л

315/200

у

221

680

285

440

456,8

170,75

4. Расчет закрытой червячной передачи

Межосевое расстояние аW, мм определяем по формуле

аW = 61, (35)

где Т2 — вращающий момент на валу червячного колеса, Т2 = 231,16 Нм

аW = 61 = 132,029 мм

Принимаем по ГОСТ аW = 140 мм

Число витков червяка при Uч = 16 (стр. 21 [2]) принимаем Z = 2.

Число зубьев червячного колеса Z2, определяем по формуле

Z2 = Z1 Uч, (36)

Z2 = 2 16 = 32

Принимаем Z2 = 32

Модуль зацепления m, мм определяем по формуле

m = (1,4…1,7) аW / Z2, (37)

m = (1,4…1,7) 140/32 = (6,56… 7,43) мм

Округляем в большую сторону m =7 мм.

Коэффициент диаметра червяка q, определяем по формуле

q = (2 аW/m) — Z2, (38)

q = (2 140/7) — 32 = 8

Принимаем q = 8

Коэффициент смещения инструмента х, определяем по формуле

Х = (аW/ m) — 0,5 (q + Z2), (39)

Х = (140/4) — 0,5 (8 + 32) = 0 > - 1, условие не выполняется

Фактическое передаточное число Uф, определяем по формуле

Uф = Z2/Z1,Uф = 32/2 = 16 (40)

Отклонение ДUф = 100% (Uф — U) / U = 0% < 4%

Фактическое межосевое расстояние аWф, мм определяем по формуле

аWф = 0,5 m (q + Z2 + 2 Х), (41)

аWф = 0,5 7 (8 + 32 + 2 0) = 140 мм

Делительный диаметр червяка d1, мм определяем по формуле

d1 = q m, (42)

d1 = 8 7 = 56 мм

Начальный диаметр червяка dW1, мм определяем по формуле

dW1 = m (q + 2 Х), (43)

dW1 = 7 (8 + 2 0) =56 мм

Диаметр вершин витков червяка d а1, мм определяем по формуле

d а1 = d1 + 2 m, (44)

d а1 = 56 + 2 7 = 70 мм

Диаметр впадин витков червяка d F1, мм определяем по формуле

d F1 = d1 — 2.4 m, (45)

d F1 = 56 — 2,4 7 = 39,2 мм

Делительный угол подъема линии витков червяка Y, o определяем по формуле

Y = arctg (Z1 /q), (46)

Y = arctg (2/8) =14 o03 /

Длина нарезаемой части червяка b1, мм определяем по формуле

b1 = (10 + 5,5 |Х| + Z1) m + С, (47)

где Х = 0, С = 0

b1 = (10 + 5,5 |0| + 2) 7 + 0 = 84 мм

Делительный диаметр червячного колеса d2, мм определяем по формуле

d2 = d W 2 = m Z2, (48)

d2 = d W 2 = 7 32 = 224 мм

Диаметр вершин зубьев червячного колеса d а2, мм определяем по формуле

d а2 = d2 + 2 m (1 + Х), (49)

d а2 = 224 + 2 7 (1 + 0) = 238 мм

Наибольший диаметр червячного колеса d АМ, мм определяем по формуле

d АМ? d а2 + 6 m / (Z1 + 2), (50)

d АМ? 238 + 6 7/ (2 + 2) = 248,5 мм

Диаметр впадин зубьев червячного колеса d F2, мм определяем по формуле

d F2 = d2 — 2 m (1,2 — Х), (51)

d F2 = 224 — 2 7 (1,2 — 0) = 207,2 мм

Ширину венца червячного колеса b2, мм, при Z1 =2, определяем по формуле

b2 = 0,355 аW, (52)

b2 = 0,355 140 = 49,7 мм

Принимаем b2 = 48 мм

Радиусы закруглений зубьев червячного колеса Rа и RF, мм определяем по формулам

Rа = 0,5 d1 — m, (53)

Rа = 0,5 56 — 7 = 21 мм

RF = 0,5 d1 + 1,2 m

RF = 0,5 56 + 1,2 7 = 36,4 мм (54)

Условный угол обхвата червяка венцом колеса определяем по формуле

sin у = b2/ (d а1 - 0,5 m), (55)

sin у = 48/ (70−0,5 7) = 0,721 805

Угол у = 46 o 12, 2 у = 92 o24/< 120 о

Коэффициент полезного действия червячной передачи ?, определяем по формуле

? = tgY/ tg (Y + ц), (56)

где ц — угол трения зависящий от скорости скольжения.

Скорость скольжения Vs, м/с определяем по формуле

Vs = Uф щ2 d1 / (2 cos y 10 3), (57)

Vs = 16 9,39 56/ (2 cos (14 o 03 /) 1000) = 4,34 м/с

По таб.4.9 c 74 [1] выбипаем ц = 1 o50 /.

Тогда по формуле (56)

? = tg (14 o 03 /) / tg (14 o 03 /+ 1 o 50 /) = 0,9

Проверим контактные напряжения зубьев колеса

у H = 340 < [у] H, (58)

где К — коэффициент нагрузки, зависящий от окружной скорости, К = 1

Окружную силу на колесе Ft2, кН определяем по формуле

Ft2 = 2 T2 10 3/d2, (59)

Ft2 = 2 231,16 1000/224 = 2,0639 кН

Окружную скорость червячного колеса Vs, м/с определяем по формуле

Vs = щ2 d2/ (2 10 3), (60)

Vs = 9,39 224/2 10 3 = 1,05 м/с < 3 м/с

Найденные значения подставляем в формулу (58)

у H = 340 = 137,91 Н/мм 2 < [у] H = 151 Н/мм 2

Недогруз 100% ([у] H - у H) / [у] H

100% (151 — 137,9) / 151 = 8,67% < 15% условие выполняется.

Проверим напряжения изгиба зубьев колеса

у F = 0,7 YF Ft 2 K/ (b2 m) < [у] F, (61)

где YF — коэффициент формы зуба колеса, определяемый по таб.4. 10 [1] в зависимости от эквивалентного числа зубьев.

Эквивалентное число зубьев Zх 2, определяем по формуле

Zх 2 = Z2/ (cos y) 3, (62)

Zх 2 = 32/ cos 3 (14 o 03 /) = 35,05

Тогда YF = 1,64.

Подставляем найденные значения в формулу (61)

у F = 0,7 1,64 2063,9 1/ (48 7) = 7,05 Н/мм 2 < [у] F = 112 Н/мм 2

При проверке на прочность получаем у H < [у] H, у F < [у] F, следовательно, рассчитанная червячная передача соответствует рабочим нагрузкам.

Таблица 3 — Параметры червячной передачи

Межосевое расстояние аW= 140 мм Модуль m = 7 мм

Червяк

Колесо

Параметр

Знач.

Параметр

Знач.

Делительный диаметр d1, мм

56

Делительный диаметр d2, мм

224

Начальный диаметр d W 1,, мм

56

Диаметр вершин зубьев d а2, мм

238

Диаметр вершин витков d а1, мм

70

Наибольший диаметр колеса d АМ, мм

248,5

Диаметр впадин витков d F1, мм

39,2

Диаметр впадин зубьев d F2, мм

207,2

Делительный угол подъема линии витков Y

14 o 03 /

Ширина венца при b2, мм

48

Длина нарезаемой части червяка b1, мм

84

Радиусы закруглений зубьев Rа, мм

RF, мм

21

36,4

КПД червячной передачи з

0,9

Условный угол обхвата червяка венцом колеса 2 у

92 o28 /

Контактные напряжения зубьев колеса у H, Н/мм 2

137,91

Напряжения изгиба зубьев колеса у F, Н/мм 2

7,05

5. Расчет открытой косозубой зубчатой передачи

Проектный расчет

Межосевое расстояние аW, мм определяем по формуле

аW? Ка (U + 1), (63)

где Ка - вспомогательный коэффициент для косозубых передач, Ка = 43;

ша — коэффициент ширины венца колеса, при консольном расположении колеса ша = 0,2…0,25

принимаем ша = 0,25;

U — передаточное число, U2 = 2,5;

Т — вращающий момент на валу ведущей звездочки, Т3 =543,51 Н м;

[у] H — среднее допускаемое контактное напряжение, [у] H = 456,8 Н/мм 2;

КH — коэффициент неравномерности нагрузки по длине, КH = 1,05.

аW? 43 (2,5 + 1) = 174,65 мм

Округляем расчетное межосевое расстояние до стандартного аW = 180 мм.

Модуль зацепления m, мм определяем по формуле

m? 2 Km T3 10 3/ (d2 b2 [у] F), (64)

где Km — вспомогательный коэффициент, Km = 5,8.

Делительный диаметр колеса d2, мм определяем по формуле

d2 = 2 аW U1 / (U1 + 1), (65)

d2 = 2 180 2,5/ (2,5 + 1) = 257,14 мм

Ширину венца b2, мм определяем по формуле

b2 = ша аW, (66)

b2 = 0,25 180 = 50,4 мм

Подставляем найденные значения в формулу (64)

m? 2 5,8 543,51 10 3/ (257,14 50,4 170,75) = 2,85 мм

Принимаем m =3 мм.

Угол наклона зубьев вмин, о определяем по формуле

вмин = arcsin (3,5 m / b2), (67)

вмин = arcsin (3,5 3/50,4) = arcsin (0, 20 833) = 12 о02 /

Числа зубьев шестерни Z1 и колеса Z2: определяем по формулам

Z1 = Z / (1 + U1), (68), Z1 = 117/ (1 + 2,5) = 33,43

Принимаем Z1 = 33

Z2 = Z — Z1,Z2 = 117 — 33 = 84

Суммарное число зубьев Z определяем по формуле

Z = 2 аW cos вмин / m, (69)

Z = 2 180 0,9781/3 = 117,37

Принимаем Z = 117

Уточненный угол в, о определяем по формуле

в = arcos (Z m /2 aW), (70)

в = arcos (117 3/2 180) = 12 о 51 /

Фактическое передаточное число Uф и его отклонения от заданного ДU определяем по формулам

Uф = Z2/ Z1, (71), Uф = 84/33 =2,55

ДU = (Uф -U) 100% / U 4%, (72)

ДU = (2,55 — 2,5) 100% / 2,5 = 1,82% 4%

Фактическое межосевое расстояние аW, мм определяем по формуле

аW = (Z1 + Z2) m/ (2 cos в), (73)

аW = (33 + 84) 3/ (2 0,9781) = 180 мм

Делительный диаметр шестерни d1, мм определяем по формуле

d1 = m Z1/cos в, (74)

d1 = 3 33/0,9781 = 101,5 мм

Диаметр вершин зубьев шестерни dа1, мм определяем по формуле

dа1 = d1 + 2 m,

dа1 = 101,5 + 2 3 = 107,5 мм (75)

Диаметр впадин зубьев шестерни df1, мм определяем по формуле

df1 = d1 — 2,4 m, (76)

df1 = 101,5 — 2,4 3 =94,3 мм

Ширина венца шестерни b1, мм определяем по формуле

b1 = b2 + 4, (77)

b1 = 50 + 4 = 54 мм

Принимаем b1 = 54 мм.

Делительный диаметр колеса d2, мм определяем по формуле

d2 = m Z2/cos в, (78)

d2 = 3 84/0,9781 = 258,5 мм.

Диаметр вершин зубьев колеса dа2, мм определяем по формуле

dа2 = d2 + 2 m, (79)

dа2 = 258,5 +2 3 = 264,5 мм

Диаметр впадин зубьев колеса df2, мм определяем по формуле

df2 = d2 — 2,4 m, (80)

df2 = 258,5 — 2,4 3 = 251,3 мм

Ширина венца колеса b2, мм определяем по формуле

b2 = ша аW, (81)

b2 = 0,25 180 = 50,4 мм

Принимаем b2 = 50 мм.

Проверочный расчет

Проверим контактные напряжения зубьев колеса

у H = 376 [у] H, (82)

где КH — коэффициент нагрузки, учитывающий распределение нагрузки между зубьями по графику рис. 4.2 с. 63 [1], КH = 1,1;

КH — коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной скорости и степени точности по таб.4.3 с. 62 [1], КH = 1,1;

КH — степень точности зубчатой передачи, в зависимости от окружной скорости.

Окружную скорость Vs, м/с определяем по формуле

Vs = щ2 d2/ (2 10 3), (83)

Vs = 3,75 258,5/ 2 10 3 = 0,48 м/с

Тогда по т.4.2 [1] - 9 КH = 1,05.

Окружную силу на колесе Ft2, кН определяем по формуле

Ft2 = 2 T2 10 3/d2, (84)

Ft2 = 2 543,51 10 3/258,5 = 4, 205 кН

Подставляем найденные значения в формулу (82)

у H = 376 = 434,06 Н/мм 2

у H = 434,06 Н/мм 2 < [у] H = 456,8 Н/мм 2

Недогруз 100% ([у] H — у H) / [у] H

100% (456,8 — 434,06) / 456,8 = 4,98% < 10%, что допустимо.

Проверим напряжения изгиба зубьев колеса

у F2 = YF2 Y Ft 2 KF КF КF/ (b2 m) < [у] F2, (85)

у F1 = у F2 YF1/YF2 < [у] F1, (86)

где KF — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями для степени

точности 9 с. 63 [1], KF = 1,1;

КF — коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба, КF = 1,05;

КF — коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной скорости и степени

точности по таб.4.3 с. 62 [1], КF = 1,01;

YF1 и YF2 - коэффициенты формы зуба колеса определяемый по таб.4.4 с. 64 [1] в

зависимости от эквивалентного числа зубьев

Zх 1 = Z1/ (cos в) 2, (87)

Zх 1 = 33/0,9781 2 = 34,71

Zх 2 = Z2/ (cos в) 3, (88)

Zх 2 = 84/0,9781 3 = 90,6

Тогда по таб.4.4 с. 64 [1] YF1 =3,75 и YF2 =3,60.

Коэффициент учитывающий наклон зуба Y, определяем по формуле

Y = 1 — в о/140, (89)

Y = 1 — 12 о51 // 140 = 0,91

Тогда по формуле (85) и (86)

у F2 = 3,6 0,91 4205,73 1,1 1,05 1,01/ (50 3) = 103,59 Н/мм 2< [у] F = 170,75 Н/мм 2

у F1 = 103,59 3,75/ 3,6 = 107,91 Н/мм 2 < [у] F1 =192 Н/мм 2

При проверке на прочность определили что, рассчитанная передача соответствует рабочим нагрузкам.

Межосевое расстояние аW, мм определяем по формуле

аW = (d1 + d2) / 2, (90)

аW = (101,5 + 258,5) /2 = 180 мм

Пригодность заготовок шестерни и колеса определяем по формулам

Условие пригодности Dпред > Dзаг, Sпред > Sзаг

Dзаг1 = dа1 + 6, (91)

Dзаг1 =107,5 + 6 =113,5 мм < 125 мм — пригодно

Dзаг2 = dа2 = 264,5 мм — без ограничений

Sпред = 80 мм > Sзаг = b2 + 4 = 54 мм

Составим таблицу

Таблица 4 — Параметры косозубой открытой передачи

Открытая косозубая передача

Параметр

Значение

Шестерня

Колесо

Межосевое расстояние, аW (мм)

180

Модуль зацепления, m (мм)

3

Угол наклона зубьев, во

12 о51 /

Числа зубьев Zi

33

84

Делительный диаметр, di (мм)

101,5

258,5

Диаметр вершин dаi (мм)

107,5

264,5

Диаметр впадин dFi (мм)

94,3

251,3

Ширина венца b, (мм)

54

50

Контактные напряжения зубьев, Н/мм 2

434,06

Напряжения изгиба зубьев, Н/мм 2

103,59

107,91

6. Нагрузки валов редуктора

Силы в зацеплении закрытой червячной передачи.

Окружную силу Ft1 и Ft2, кН определяем по формуле

Ft1 = 2 T1 10 3/d1, (92)

Ft1 = 2 14,59 10 3/56 = 0,521 кН

Ft2 = 2 T2 10 3/d2, (93)

Ft2 = 2 231,16 10 3/224 =2,06 кН

Радиальную силу Fr1 и Fr2, кН определяем по формуле

Fr1 = Fr2 = Ft2 tg б, (94), Fr1 = Fr2 = 2,06 0,3639 = 0,75 кН

Осевую силу Fа1 и Fа2, Н определяем по формуле

1 = Ft2 = 2,06 Н

2 = Ft1 = 0,521 Н

Силы в зацеплении открытой зубчатой косозубой передачи

Окружную силу Ft3 и Ft4, кН определяем по формуле

Ft3 = Ft4 = 2 T3 10 3/d2, (95)

Ft3 = Ft4 = 2 543,51 10 3/258,5 = 4,2 кН

Радиальную силу Fr3 и Fr4, кН определяем по формуле

Fr3 = Fr4 = Ft4 tg б /cos в, (96)

Fr3 = Fr4 = 4,2 0,3639/0,9781 = 1,56 кН

Осевую силу Fа3 и Fа4, Н определяем по формуле

3 = Fа4 = Ft4 tg в, (97)

3 = Fа4 = 4,2 0,229 = 0,96 Н

Консольные нагрузки. На быстроходном валу (червяка) от поперечных усилий муфты

Fм = 100, (98)

Fм = 100 = 416 Н

7. Разработка эскизного проекта

Материал валов Ст 35 твердостью? 350 НВ2, термообработка — улучшение; по таб.3.2 [1] у в = 550Н/мм 2, уТ = 270 Н/мм 2, у-1 = 235 Н/мм 2, принимаем для вала-червяка ф = 10 Н/мм 2, для тихоходного вала ф = 20 Н/мм 2

Определение геометрических параметров валов.

Быстроходный вал:

Диаметр вала под полумуфту d1, мм определяем по формуле

d1, (99)

d1 = 19,39 мм

Принимаем d1 = 20 мм.

Диаметр второй ступени вала под подшипник d2, мм определяем по формуле

d2 = d1 + 2 t, (100)

d2 = 20 + 2 2 = 24 мм

Принимаем d2 =25 мм.

Диаметр третьей ступени d3, мм определяем по формуле

d3 = d2 + 3,2 r, (101)

d3 = 25 +3,2 1,6 = 30,12 мм < df

Принимаем d3 = 30 мм.

Тихоходный вал:

Диаметр вала первой ступени d1, мм определяем по формуле

d1, (102)

d1 = 38,66 мм

Принимаем d1 =39 мм

Диаметр второй ступени вала под подшипник d2, мм определяем по формуле

d2 = d1 + 2 t, (103)

d2 = 39 + 2 2 = 43 мм

Принимаем d2 = 45 мм.

Диаметр третьей ступени d3, мм определяем по формуле

d3 = d2 + 3,2 r, (104), d3 = 45 + 3,2 1,6 = 50,12 мм

принимаем d3 = 50 мм.

Вал ведущего барабана:

Диаметр вала первой ступени d1, мм определяем по формуле

d1, (105)

d1 = 51,41 мм,

Принимаем d1 = 52 мм.

Диаметр второй ступени вала под подшипник d2, мм определяем по формуле

d2 = d1 +2 t, (106)

d2 = 52 + 2 2,8 = 57,6 мм,

Принимаем d2 =58 мм.

Диаметр третьей ступени d3, мм определяем по формуле

d3 = d2 + 3,2 r, (107)

d3 = 58 + 3,2 3 = 67,6 мм

Принимаем d3 = 68 мм.

Расстояние между деталями передач.

Зазор между вращающимися деталями редуктора и стенка корпуса а, мм определяем по формуле

а = + 4, (108)

где L — наибольшее расстояние между внешними поверхностями деталей передач

а = + 4 = 11,14 мм

Принимаем, а = 11 мм.

Расстояние между дном корпуса и поверхностью червяка b, мм определяем по формуле

b > 4 а, (109)

b = 4 11 = 44 мм

8. Предварительный выбор подшипника

Для быстроходного вала выбираем роликоподшипник конический однорядный № 7205

dп = 25 мм, D = 52 мм, Т = 16,5 мм, е = 0,36; Y = 1,67; Сr = 23,9 кН, Сrо = 22,3 кН.

Смещение точки приложения опорных реакций а, мм определяем по формуле

а = 0,5 (Т + (D + dп) е/3), (110)

а = 0,5 (16,5 + (25 + 52) 0,36/3) = 12,87 мм,

Для тихоходного вала выбираем роликоподшипник конический однорядный № 7209

dп = 45 мм, D = 85 мм, Т = 21 мм, е =0,41; Y = 1,45; Сr = 42,7 кН, Сrо = 33,4 кН.

Смещение точки приложения опорных реакций определяем по формуле (110)

а = 0,5 (21 + (45 + 85) 0,41/3) = 19,38 мм,

Для вала ведущей звездочки выбираем роликоподшипник конический однорядный № 7310

dп = 50 мм, D = 90 мм, Т = 22 мм, е = 0,37; Y = 1,60; Сr = 52,9 кН, Сrо = 40,6 кН.

Смещение точки приложения опорных реакций определяем по формуле (110)

а = 0,5 (22 + (50 + 90) 0,37/3) = 19,63 мм,

9. Выбор муфты

Для соединения выходных концов вала электродвигателя и быстроходного вала редуктора, установленных на общей раме выберем:

Втулочно-пальцевую муфту 31,5−15 — I.I. — 18-II. 2-У3 ГОСТ 21 424–75, Дr = 0,2.

Радиальная жесткость упругой втулочно-пальцевой муфты СДr = 2140 Н.

Радиальная сила, Fм, кН вызванная радиальным смещением определенным по соотношению

Fм = СДr Дr, (111)

Fм = 21 400,2 = 0,428 кН

10. Определение реакций в опорах подшипников валов

Определение опорных реакций и построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил.

Быстроходный вал. Исходные данные: Ft1 = 0,521 кН; Fr1 = 0,75 кН; Fа1 = 2,06 кН; Fм = 0,428 кН; КНL1 =100 мм; L2 = 80, мм; L3 = 80 мм; d1 = 56 мм.

?Fx = 0; Rаx + Rвx + Ft1 + Fм = 0, (112)

?Fy = 0; Rаy + Rвy — Fr1 = 0, (113)

?Fz = 0; Fа1 — Rаz = 0,?Mдx = 0; Rаy (L2 + L3) — Fr1 L3 + Fа1 d1 /2 = 0, (114)

?Mдy = 0; - Rаx (L2 + L3) — Ft1 L3 — Fм (L2 + L3 + L1) = 0, (115)

Из уравнения (114)

Rаy = (Fr1 L3 — Fа1 d1 /2) / (L2 + L3) = (0,75 80 — 2,06 56/2) /160 = 0,015 кН

Из уравнения (115)

Rах = (- Ft1 L3 — Fм (L2 + L3 + L1)) / (L2 + L3)

Rах = (-0,521 80 — 0,428 260) /160 = - 0,96 кН

Тогда

Rвx = - Rаx — Ft1 — Fм = 0,96 — 0,521 — 0,428 = 0,011 кН.

Rвy = Fr1 — Rаy = 0,75 — 0,015 = 0,735 кН.

M1x = Rау L2 = 0,015 80 = 1,2 Нм;

M1x/ = Rаy L1 + Fа1 d1 /2 = 1,2 + 2,06 56/2 = 58,88 Нм

Mау = - Fм L1 = 0,428 100 = - 42,8 Нм

M = - Fм (L1 + L2) — Rах L2 = - 0,428 180 + 0,96 80 = - 0,24 Нм

Ra = = = 2,27 кН

Rв = == 0,74 кН

Mмакс = = = 58,9 Нм

Тихоходный вал.

Исходные данные Ft2 = 2,06 кН; Fr2 = 0,75 Н; Fа2 = 0,521 Н; Ft3 = 4,2 кН; Fr3 = 1,56 кН; Fа3 = 0,96 кН; L1 = 40 мм; L2 = 40 мм; L3 =100 мм; d2 = 224 мм; d3 = 101,5 мм.

?Fx = 0; Rсx + Rдx + Ft2 + Ft3 = 0, (115)

?Fy = 0; Rсy + Rдy — Fr3 + Fr2 =0, (116)

?Fz = 0; Fа3 - Fа2 — Rсz = 0, Rсz = Fа3 — Fа2 = 0,96 — 0,521 = 0,439 кН

?Mдx = 0; Rсy (L2 + L1) + Fr2 L2 + Fr3 L3 + Fа2 d2 /2 + Fа3 d3 /2 = 0, (117)

?Mдy= 0; - Rсx (L2 + L1) — Ft2 L2 + Ft3 L3 = 0, (118)

Из уравнения (117)

Rсy = - (Fr2 L2 + Fr3 L3 + Fа2 d2 /2 + Fа3 d3 /2) / (L2 + L1)

Rсy = - (0,75 40 + 1,56 100 + 0,521 224/2 + 0,96 101,5/2) / (40 + 40) = - 3,66 кН

Из уравнения (118)

Rсх = (- Ft2 L2 + Ft3 L3) / (L2 + L1),

Rсх= (-2,06 40 + 4,2 100) /80 = 4,22 кН

Тогда

Rдx = - (Rсx + Ft2 — Ft3) = - (4,22 + 2,06 — 4,2) = - 2,08 кН

Rдy = Fr3 — Fr2 — Rсy = 1,56 — 0,75 + 3,66 = 4,47 кН

M1x = Rсу L1 = - 3,66 40 = - 146,4 Нм

M1x/ = Rсy L1 + Fа2 d2 /2 = - 146,4 + 0,521 24/2 = - 88 Нм

Mдx = Rсy (L2 + L1) + Fr2 L2 + Fа2 d2 /2 = - 3,66 80 + 0,75 40 + 0,521 40/2 = - 252,38 Нм

M2x = - Fа3 d3 /2 = - 0,96 101,5/2 = - 48,72 Нм

M = - Rсх L1 = - 4,22 40 = - 168,8 Нм

Mду = - Rсx (L2 + L1) — Ft2 L2 = - 4,22 80 — 2,06 40 = - 420 Нм

M = 0, Rс = == 5,6 кН

Rд = == 4,93 кН

Mмакс = = = 490 Нм

Mк = 444,31 Нм

11. Проверочный расчет валов

Пределы выносливости в расчетном сечении вала (у-1) d и (ф — 1) d, Па определяем по формуле

-1) d = у-1/ (К у) d, (119)

(ф — 1) d = ф - 1/ (К ф) d, (120)

где у-1 и ф - 1 — пределы выносливости гладких образцов при симметричном цикле изгиба и

кручения, Па; для материала Ст 20 у-1 = 260 МПа, ф - 1 = 150,8 МПа.

Коэффициенты концентрации нормальных напряжений К у) d и касательных напряжений (К ф) d для расчетного сечения вала определяем по формуле

(К у) d = ((К у / К d ) + К F — 1) /Ку, (121)

(К ф) d = ((К ф/ К d ) + К F — 1) /Ку, (122)

где К у и К ф — эффективные коэффициенты концентрации напряжения, К у = 1,55 и К ф = 1,4

Кd — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения, Кd = 0,88

Ку — коэффициент влияния поверхностного упрочнения, Ку = 1,25

К F — коэффициент, К F = 1,05.

Коэффициенты определяем по т. 11.2 — 11.5 с. 257 [1] э

(К у) d = ((1,55/0,88) + 1,05 — 1) /1,25 =1,45

(К ф) d = ((1,4/ 0,82 ) + 1,05 — 1) /1,25 = 1,4

Подставляем найденные значения в формулу (119) и (120)

-1) d = 260 /1,45 = 179,31 Н/мм 2

(ф — 1) d = 150,8/1,4 =107,71 Н/мм 2

Определим нормальные и касательные напряжения в опасных сечениях вала и коэффициент запаса прочности в опасном сечении:

у = Ммакс 10 3/Wнетто, (123)

ф = Мк 10 3/ 2 Wнетто, (124)

где Ммакс — максимальный изгибающий момент в рассматриваемом сечении вала, Нм, Мк — крутящий момент, Нм

Осевой момент сопротивления сечения вала Wнетто, мм 3 определяем по формуле

Wнетто = 0,2 D 3, (125)

Общий коэффициент запаса прочности в опасном сечении S, определяем по формуле

S =? [S] = 1,6…2, (126)

Коэффициент запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям Sу и S ф определяем по формуле

Sу = у-1/у, (127)

S ф = ф — 1/ф (128)

Быстроходный вал:

Ммакс = 58,9 Нм, Мк = 14,59 Нм, минимальный диаметр вала D = 20 мм

Подставляем значения в формулу (123) и (124)

у = 58,9 10 3/0,2 20 3 = 36,81 Н/мм 2

ф = 14,59 10 3/ 2 0,1 20 3 = 9,11 Н/мм 2

Найденные значения подставляем в формулу (127) и (128)

Sу = 179,31 /36,81 = 4,87

S ф = 107,71 /9,11 = 11,82

Тогда по формуле (126)

S = = 4,5? [S] = 2

Тихоходный вал:

Ммакс = 490 Нм, Мк = 444,31 Нм, минимальный диаметр вала D = 39 мм

Подставляем значения в формулу (123) и (124)

у = 490 10 3/0,2 39 3 = 41,3 Н/мм 2

ф = 444,31 10 3/ 2 0,1 39 3 = 37,45 Н/мм 2

Найденные значения подставляем в формулу (127) и (128)

Sу = 179,31 /41,3 = 4,34

S ф = 107,71 /37,45 = 2,87

Тогда по формуле (126)

S = = 2,4? [S] =2

12. Проверочный расчет подшипников

Быстроходный вал:

роликоподшипник конический однорядный № 7205

dп = 25 мм, D = 52 мм, Т = 16,5 мм, е = 0,36; Y = 1,67; Сr = 23,9 кН, Сrо = 22,3 кН.

1 = 2,06 кН, Rа = 2,27 кН, Rв = 0,74 кН, Lh = 8409,6 часов и щ1 = 150,2 с — 1

Подшипники устанавливаем по схеме «враспор».

Осевые составляющие радиальных реакций Rs2, кН и Rs1, кН определяем по формуле

Rs2 = Rа 0,83 е, (129)

Rs2 = 2,27 0,63 0,36 = 0,514 кН

Rs1 = Rв 0,83 е, (130)

Rs1 = 0,83 0,74 0,36 = 0,16 кН

Осевые нагрузки подшипников: Rs1 > Rs2 и Fа > Rs1 — Rs2, то Rа2 = Rs2,1 = Rs2 + Fа = 0,16 + 2,06 = 2,22 кН

Определяем отношение

1/ (V R1) = 2,22/ (1 2,27) = 0,98 > е

Следовательно максимальную эквивалентную нагрузку RЕ, кН определяем по формуле

RЕ2 = (V х Rа + Rа1 Y) Кг Кт; , (131)

RЕ2 = (1 0,4 2,27+ 2,22 1,67) 1,2 1,01 = 5,59 кН

Динамическую грузоподъемность подшипника Сr р, кН для опоры, А определяем по формуле

Сr р = RЕ2 , (132)

Сr р = 5,59 = 40,31 кН > Сr = 23,9 кН

Подшипник не пригоден.

Рассмотрим установку № 7208

dп = 40 мм, D = 80 мм, Т = 20 мм, е = 0,368; Y = 1,56; Сr = 42,7 кН, Сrо = 33,4 кН.

RЕ2 = (1 0,4 2,27+ 2,22 1,56) 1,2 1,01 = 5,29 кН

Сr р1 = 5,29 = 38,14 кН < Сr = 42,7 кН

Подшипник пригоден.

Тихоходный вал:

роликоподшипник конический № 7209

dп = 45 мм, D = 85 мм, Т = 21 мм, е = 0,41; Y = 1,45; Сr = 42,7 кН, Сrо = 33,4 кН.

?Fz = Fа3 - Fа2 = 0,96 — 0,521 = 0,44 кН, Rс = 5,6 кН, Rд = 4,93 кН, Lh = 8409,6 часов и щ2 = 9,39 мин — 1

Подшипники устанавливаем по схеме «враспор».

Осевые составляющие радиальных реакций Rs2, кН и Rs1, кН определяем по формуле

Rs1 = R1 0,83 е, (133)

Rs1 = 0,83 5,6 0,37 = 1,72 кН

Rs2 = R2 0,83 е, (134)

Rs2 = 0,83 4,93 0,37 = 1,51 кН

Осевые нагрузки подшипников: Rs1 > Rs2 и Fа > Rs1 — Rs2, то Rа1 = Rs2,1 = Rs2 + Fа = 1,51 + 0,44 = 1,95 кН

Определяем отношение

1/ (V Rс) = 1,95/ (1 5,6) = 0,348 < е

Следовательно максимальную эквивалентную нагрузку RЕ, кН определяем по формуле

RЕ1 = V Rс Кг Кт, (135)

RЕ1 = 1 5,6 1,2 1,01 = 6,8 кН

Динамическую грузоподъемность подшипника Сr р, кН для наиболее нагруженной опоры С определяем по формуле

Сr р2 = RЕ1, (136)

Сr р1 = 6,8 = 21,34 кН > Сr = 35,2 кН

Подшипник пригоден

13. Проверочный расчет шпонок

Условие прочности

у = Ft/ Асм? [у] см, (137)

где Ft — окружная сила, Н; Ft = 0,521 кН,

[у] см — допускаемое напряжение на смятие, Н/мм 2; [у] см = 115 Н/мм 2.

Для быстроходного вала выбираем шпонку 6×6×15 ГОСТ 23 360–78.

Площадь смятия Асм, мм 2 определяем по формуле

Асм = (0,94 h — t1) lр, (138)

Асм = (0,94 6 — 3,5) 15 = 32,1 мм 2

Подставляем значения в формулу (137)

у = 521/32,1 = 16,23? [у] см = 115 Н/мм 2

Условие выполняется.

Для тихоходного вала выбираем шпонку 12×8×20 ГОСТ 23 360–78

Площадь смятия Асм, мм 2 определяем по формуле (138)

Асм = (0,94 8 — 5) 20 = 50,4 мм 2

Ft = 4,2 кН

Подставляем значения в формулу (137)

у = 4,2 1000/50,4 = 83,33? [у] см = 115 Н/мм 2

Условие выполняется.

14. Смазывание деталей редуктора

Смазывание червячной передачи редуктора жидким маслом картерным непроточным способом.

Выбор сорта масла зависит от значения расчетного контактного напряжения в зубьях и фактической окружной скорости колес по таб. 10. 29. [1] выбираем индустриальное масло без присадок И-Т-Д-220 ГОСТ 17 479. 4−87

Для смазывания открытой зубчатой передачи и цепной передачи применяем периодический способ вязкими маслами, которые наносят на зубья через определенные промежутки времени.

РАЗБОРКА И СБОРКА РЕДУКТОРА.

До начала ремонта редуктора следует отключить от электросети, очистить от грязи и стружки, а масло из картера слить (выкручиваем пробку поз. 17). Кроме того перед началом ремонтных работ необходимо подготовить: слесарный инструмент, оснастку для демонтажа и съемники.

Прежде чем производить разборку редуктора необходимо рассоединить полумуфты поз. 19 эл. двигателя от редуктора. Редуктор при возможности не отсоединяем от фундамента.

Разборку начинаем с откручивания пробки поз. 4, выкручиваем винты поз. 20, убираем шайбы поз. 25 и снимаем крышку поз.6. Затем откручиваем болты поз. 19 с крышек поз.8 и 10, снимаем крышку глухую поз.8 и крышку 10. Далее выкручиваем остальные болты поз. 19 с крышек поз. 5, 15,7. Снимаем крышку глухую поз. 5, крышку поз. 15 и крышки поз.7. Демонтируем вал поз. 14 с колесом червячным поз.1 и подшипниками 7209А поз. 24 вместе с червяком поз.2 с подшипниками 7208А поз. 23 постепенно (т.е. прокручиваем червяк и одновременно вытаскиваем его из корпуса поз.3 и затем вал с червячным колесом). После этого валы промываем, очищаем и вытираем на сухо.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой