Проектирование строительства эксплуатационной скважины №11 на Северо-Прибрежной площадке Краснодарского края

Тип работы:
Дипломная
Предмет:
Геология


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Общая часть

1.1 Общие сведения об участке работ

1.2 Геологическая характеристика участка работ

1.2.1 Геологическое строение участка

1.2.2. Стратиграфия

1.2.3 Тектоника

1.2.4 Исходные данные для разработки проекта

2. Проектная часть

2.1 Выбор и обоснование способа бурения

2.2 Проектирование конструкции скважины,

2.2.1 Расчет и обоснование конечного, промежуточного и начального диаметра бурения

2.2.2 Выбор промывочного агента для бурения скважины

2.3 Техника бурения

2.3.1 Определение максимальной массы бурильной колонны

2.3.1.1 Расчёт бурильных труб, УБТ, компоновок бурильной колонны

2.3.1.2 Расчёт обсадных колонн

2.3.2 Буровое оборудование

2.3.2.1 Выбор бурового станка

2.3.2.2 Выбор насосной установки

2.3.2.3 Выбор силовой установки

2.3.2.4 Выбор буровой вышки и талевой системы

2.4 Технология бурения

2.4.1 Выбор породоразрушающего инструмента

2.4.2 Расчет технологического режима бурения

2.4.3 Расчет осевой нагрузки

2.4.4 Расчёт частоты вращения

2.4.5 Расчет производительности насосов для бурения под каждую обсадочную колонну

2.4.6 Расчет количества и качества промывочной жидкости для бурения под каждую обсадочную колонну

2.5 Цементирование скважины

3. Экономический расчет

3.1 Сметный сводный расчет на строительство скважины

4. Безопасность жизнедеятельности

4.1 Мероприятия по обеспечению безопасных и комфортных бытовых условий

4.2 Инженерные мероприятия по обеспечению безопасных и безвредных условий труда на объекте проектирования

4.3 Пожарная безопасность

4.4 Охрана окружающей среды

Заключение

Литература

ВВЕДЕНИЕ

За последние годы, нефтяная промышленность нашей страны, развиваясь бурными темпами, выросла в одну из самых мощных отраслей тяжелой индустрии, оснащенную передовой техникой, располагающую квалифицированными кадрами и сетью специальных научно-исследовательских учреждений.

Нефть и газ — это наиболее дешевое топливо. Из года в год растут потребности страны в моторном, реактивном, дизельном топливе, в смазочных материалах для всевозможных машин и механизмов и в других многочисленных нефтепродуктах. Кроме того, нефть и газ являются сырьём для получения многих ценных химических продуктов, в том числе синтетического каучука, спиртов, эфиров, технических жиров, синтетических тканей и т. д. Поэтому вполне естественно, что в Российской федерации уделяли и уделяют огромное внимание развитию нефтяной и газовой промышленности.

Высокие темпы роста добычи нефти невозможны без значительного прироста разведанных запасов, без вовлечения в промышленную разработку большого числа новых месторождений, без расширения объёма буровых работ, без применения новых систем разработки и, конечно, без соответствующего технического оснащения нефтедобывающей промышленности.

Широкое применение газа в качестве топлива и для технологических нужд открывает перед хозяйством государства неограниченные возможности. Известно, что топливо составляет значительную часть издержек на производство электроэнергии, цемента, металла, стекла, фарфора, ряда строительных материалов и т. д. Использование газа в этих отраслях дает значительный экономический эффект.

Положительные результаты применения природного газа для технологических нужд получены в доменных и мартеновских цехах металлургических заводов страны. Успешно используется газ как технологическое топливо в печах прокатных и трубопрокатных цехов. Рост химической промышленности связан с развитием добычи нефти и газа.

Газовая промышленность Краснодарского края имеет большое значение в топливном балансе страны. Большое количество газоконденсатных месторождений со значительными запасами газа позволило за короткий срок увеличить добычу газа на Кубани.

За последние годы было осуществлено техническое перевооружение в бурении и техники эксплуатации газовых и газоконденсатных скважин Краснодарского края. Используются новые прогрессивные методы и техники разведки, бурения скважин, обустройство промыслов и эксплуатация газовых и газоконденсатных месторождений, разработанных и внедренных на Кубани.

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1. 1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ УЧАСТКЕ РАБОТ

Рис. 1.1. Обзорная карта района работ.

По административному делению Северо-Прибрежная площадь расположена на территории Славянского района Краснодарского края, в 130 км в северо-западном направлении от краевого центра, в 4 км к северо-западу от станицы Черноерковской (рис. 1. 1).

Железнодорожная станция «Протока» (г. Славянск — на — Кубани) находится в 46 км к юго-востоку. К станице Черноерковской ведет асфальтированное шоссе через станицу Петровскую, которое выходит на асфальтированное шоссе Славянск-Ачуево. Дорожная сеть в районе, прилегающем к площади, развита слабо. Большинство дорог грунтовые, труднопроходимые в осенне-зимний период.

В орогидрографическом отношении Северо-Прибрежная площадь расположена в пределах низменной равнины, занятой плавнями и лиманами, частью мелиорированной под рисовые чеки, с сетью оросительных каналов. Древесной растительности нет.

Климат района умеренно-континентальный, со среднегодовой температурой +11−12°С. Лето сравнительно сухое, жаркое, со среднемесячной температурой +25°С. Зимой среднемесячная температура — 5 °C, однако бывают морозы до -20°С. Безморозный период 195 дней. Среднегодовое количество осадков 550−600мм, большая часть их выпадает в осенне-зимний период в виде дождя.

Промышленность в районе работ практически отсутствует. Население занято в сельском хозяйстве.

Водоснабжение буровых будет осуществляться из артезианских скважин, пробуренных на площадках этих скважин.

1. 2 ГЕОЛОГИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА УЧАСТКА РАБОТ

1.2. 1 Геологическое строение участка

Газоносный комплекс пород Прибрежных месторождений включает меловые и третичные отложения. Нижний мел представлен главным образом, песчано-глинистыми отложениями, заканчивающимися пачкой темных жирных глин альба с небольшими прослоями рыхлых песчаников. Верхний мел представлен в основном карбонатной толщей — известняками и мергелями.

В разрезе третичных пород, представленных в районе всеми ярусами палеогена и неогена, преобладают песчано-глинистые отложения. Исключение составляют мергели и известняки фораминиферовых отложений, а также прослои известняков в сармате и меотисе.

Наибольший интерес представляют продуктивные, карагано-чокракские слои среднего миоцена, которые являются газоносными на Прибрежных площадях.

Чокракские слои представлены переслаивающимися темными глинами, глинистыми сланцами и рыхлыми кварцевыми песчаниками и песками. На большей части площади в нижнем разрезе чокрака выделяется пачка глин, не содержащих песчаников. Наиболее характерным признаком чокракских отложений является их чрезвычайно резкая фациальная изменчивость по площади и изменение мощностей. Так коэффициент песчанистости их увеличивается с запада на восток от 0,1 до 0,4 милидарси.

Караганские слои по своему литологическому составу сходны с верхней песчано-глинистой частью чокрака и представлены чередованием бурых песчанистых глин, светлых кварцевых песков и песчаников и желтовато-серых мергелей. Основным отличием караганских отложений от чокракских является большая их песчанистость и меньшая фациальная изменчивость. Изменение мощности происходит в том же направлении, что и для чокракских отложений, т. е. мощность уменьшается на северо-запад и юг от 440 до 50−100 метров. Подстилаются чокракские слои однообразной толщей слоистых, темных, битуминозных майкопских глин с тонкими прослоями песчаников и мергелей мощностью до 1500 метров.

В отложениях чокрака по результатам геолого-технологических исследований (механической скорости, исследования шлама, газового каротажа) выделены 7 песчано-алевролитовых пачек.

Песчаники и алевролиты, вскрытые в интервалах 2782 — 2783 метров, 2793 — 2795 метров, 2895 — 2896 метров, и выделяющиеся по ДМК как коллекторы, характеризуются повышенными газопоказаниями и повышенным содержанием маслянистых битумоидов, что свидетельствует о их возможной продуктивности.

Песчаный пласт в интервале 3021 — 3024 метров по ДМК выделяется как коллектор, по результатам геохимических исследований является продуктивным, что позволяет рекомендовать его для опробования.

Песчано-алевролитовые породы, вскрытые в интервалах 2904 — 2906 метров, 2956 — 2958 метров, 2963 — 2964 метров по газовому каротажу характеризуются как водонасыщенные, однако по ЛБА проявляют признаки УВ насыщения. Характер насыщения указанных пластов неясен.

При проходке интервалов 1580—1775 метров, 1910−1980 метров, 2025−2050 метров, 2110−2125 метров, 2280−2520 метров наблюдались осыпи и обвалы стенок скважин, что подтверждается результатами кавернометрии. Одна из основных причин осыпей и обвалов — несоответствие плотности промывочной жидкости поровым давлениям вскрываемых отложений.

1.2. 2 Стратиграфия

Таблица 1.1 Литолого-стратиграфическая и геохимическая характеристика горных пород

Группа

Система

Отдел

Подотдел

Ярус

Проектная глубина, м

Фактич. глубина, м

Кайнозойская KZ

Неогеновая N

Четвертичный +Плиоцен N2

Четвертичный +Куяльник Q+ N23kl

0 — 620

0 — 506

Плиоцен N2

Нижний N21

Киммерий N21km

620 — 1020

506 -1036

Миоцен N1

Верхний N13

Понт N13 pt

1020 — 1660

1036 — 1659

Миоцен N1

Верхний N13

Меотис N13mt

1660 — 1950

1659 — 1964

Миоцен N1

Верхний N13

Сармат верхний N13sr3

1950 — 2160

1964 — 2174

Миоцен N1

Верхний N13

Сармат средний N13sr2

2160 — 2310

2174 — 2392

Миоцен N1

Средний N12

Сармат нижний N12sr1

2310 — 2490

2392 — 2510

Миоцен N1

Средний N12

Конка + Караган N12kr + N12kn

2490 — 2798

2510 — 2738

Миоцен N1

Средний N12

Чокрак N12ch

2798 — 3025

2738 — 3057

Четвертичная система + Куяльницкий ярус Q+ N23kl

0 — 506 м

Отложения представлены чередованием супесей, суглинков желтовато-коричневых, рыхлых и глин серовато-коричневых, вязких, пластичных, сильно алевритистых, слабоизвестковистых (CaCO3 до 4%). В нижней части переслаивание песка серого, светло — серого, полимиктового, разнозернистого с глинами серыми, голубовато-серыми, мягкими, слабоизвестковистых (CaCO3 до 4%).

В результате проведенных геохимических исследований в отложениях плиоцена отмечаются фоновые газопоказания (от 0. 01 до 0. 02%). Газ представлен легкой фракцией (метана 100%).

Киммерийский ярус N21km

506 — 1036 м

Верхняя часть киммерийского яруса — песчаник светло-серый, серый, кварцевый, разнозернистый, слабосцементированный с прослоями глин серых, голубовато-серых, вязких, пластичных бесструктурных.

Нижняя часть представлена глинами серыми, слабо уплотненными, вязкими, местами сильно алевритистыми, слабоизвестковистыми (CaCO3 3−4%) с редкими маломощными прослоями песчаника кварцевого, светло-серого, мелкозернистого, слабосцементированного.

В отложениях киммерийского яруса по данным геохимических исследований фоновые газопоказания изменяются от 0 до 0. 02%. Газ представлен легкой фракцией (метана 99−100%). ЛБА 0 баллов.

Понтический ярус N13 pt

1036 — 1659 м

Верхняя часть понтического яруса до глубины 1260 м представлена глинами темно-серыми, коричневато-серыми, массивными, слабоуплотненными, вязкими, пластичными, слабоизвестковистыми (CaCO3 до 12%).

Средняя часть разреза до глубины 1556 м представлена чередованием мощных (до 50−90 м) пластов песчаников кварцевых светло-серых, тонкозернистых, слабосцементированных на глинистом цементе и глин серых плотных и слабоуплотненных, слабослюдистых, алевритистых, известковистых и сильноизвестковистых (СаСО3 от 12 до 29%).

Нижняя часть яруса — глины серые и темно-серые, тонкослоистые и неяснослоистые, плотные, алевритистые, слюдистые, слабоизвестковистые (СаСО3 от 4 до 5%).

В результате проведенных геохимических исследований в отложениях понтического яруса отмечаются, в основном, фоновые газопоказания (от 0. 03 до 0. 06%), с кратковременными, незначительными увеличениями газопоказаний до 0. 17%. Газ представлен легкой фракцией (метан 96 — 98%, этан 2 — 4%). По данным люминесцентно — битуминологических исследований, в отложениях отсутствуют концентрации легкого битума (ЛБА 0 баллов). Это говорит о наличии в песчаных пропластках понтического яруса пластовой воды с незначительным количеством растворенного метана.

Меотический ярус N13mt

1659 — 1964 м

Верхняя часть яруса до глубины 1780м — глины серые, темно-серые, массивные, местами тонкослоистые, неравномерно алевритистые, слюдистые, слабоизвестковистые (CaCO3 до 5%) с прослоями песчаника кварцевого серого и светло-серого, разнозернистого (от мелкозернистого до среднезернистого), слабосцементированного карбонатно-глинистым цементом.

Средняя часть до глубины 1930 м представлена переслаиванием мощных до 10 — 25 м песчаников серых и светло — серых, кварцевых, мелкозернистых и среднезернистых, слабосцементированных карбонатно-глинистым цементом с глинами от серого до темно-серого цвета, алевритистыми, слюдистыми, известковистыми (CaCO3 до 8%), плотными.

Нижняя часть яруса представлена глинами серыми, темно-серыми, плотными, участками тонкослоистыми, алевритистыми, слюдистыми, известковистыми (CaCO3 до 8%), с редкими маломощными (1−2 м) прослоями кварцевого песчаника.

В отложениях меотического яруса фоновые газопоказания от 0. 05 до 0. 07% с незначительными увеличениями до 0. 15%, представленные легкой фракцией: метана 94−100%, этана 0−6%. ЛБА 0 баллов. Что указывает на наличие в песчаниках пластовой воды с незначительным количеством растворенного метана.

Сарматский ярус N12−3sr

1964 — 2510 м

Верхний сармат N13sr3 (1964 — 2174м). Глина темно-серая, плотная, массивная и неяснослоистая, алевритистая, слюдистая, известковистая (CaCO3 до 8−10%) с мощными прослоями (до 50 м) песчаников кварцевых иногда с вкраплениями глауконита, светло-серых, от мелкозернистых до среднезернистых, слабосцементированных карбонатно-глинистым цементом. С глубины 2110 м верхний сармат представлен глинами темно-серыми, плотными, массивными и тонкослоистыми, слабослюдистыми, слабоизвестковистыми (CaCO3 до 3.7%) с маломощными прослоями светло-серого мелкозернистого кварцевого песчаника и коричневато-серого доломитизированного мергеля.

Средний сармат N13sr2 (2174 — 2346 м) Представлен глинами серыми и темно-серыми, слабоалевритистыми, слабослюдистыми, слабоизвестковистыми и известковистыми (СаСО3 от 1.3 до 17%), вязкая, пластичная с тонкими, редкими прослоями известняка светло-серого цвета, крепкого. С глубины 2300 м переслаивание глин серых плотных, слабоалевритистых, слюдистых, известковых (СаСО3 до 20%), мергеля доломитизированного коричневато-серого, крепкого, алевролита серого и песчаника полимиктового серого, мелкозернистого, слабосцементированного. Нижний сармат N12sr1 (2346−2510 м) Глина темно-серая алевритистая, слюдистая, массивная и тонкослоистая, неизвестковистая и слабоизвестковистая (СаСО3 от 0 до 5%) плотная и вязкая, пластичная с прослоями доломита различной окраски, крепкого и песчаника кварцевого, мелкозернистого и тонкозернистого, слабосцементированного.

В отложения сарматского яруса в интервале 1964 — 2490 м отмечались, в основном, фоновые газопоказания (от 0. 03 до 0. 05%). Состав газа: метан 90−100%, этан 0−10%. По данным люминесцентно — битуминологических исследований шлама отмечается незначительная концентрация легкого битума «А «до 1 — 2 баллов. Можно сделать вывод о наличии в данных отложениях водонасыщенных коллекторов с незначительным количеством растворенных УВ.

Конкский + Караганский ярус N12kr + N12kn

2510 — 2738 м

Отложения представлены глинами темно-серыми алевритистыми, сильно слюдистыми, тонкослоистыми, плотными и глинами тонкослоистыми известковистыми (CaCO3 до 15%), вязкими, пластичными с маломощными прослоями мергеля доломитизированного коричневато-серого, крепкого и песчаника кварцевого серого, тонкозернистого, на карбонатно-глинистом цементе, а также известняка светло-серого и белого. Стяжения пирита, зерна молочно-белого кальцита.

В результате геохимических исследований в отложениях караганского яруса среднего миоцена отмечаются, в основном, фоновые газопоказания (от 0. 04 до 0. 07%), с кратковременными увеличениями газопоказаний до 0. 17%. ЛБА составляет 1 — 2 балла БГ МБ, иногда повышается до 1 — 2 баллов ГЖ МБ.

Такая геохимическая характеристика говорит о присутствии в данных отложениях легких битумоидов в рассеянном состоянии и указывает на наличие пластовой воды с незначительным количеством растворенных УВ.

В интервале 2490 — 2564 м отмечено резкое повышение фоновых газопоказаний до 0.8 — 1. 5%, с кратковременным повышением до 2%. Состав газа: СН4 15 — 26%, С2Н6 0.5 — 2%, С3Н8 0.5 — 1%, С4Н10 14 — 20%, С5Н12 35 — 60%, iС4Н10 1 — 2%, iС5Н12 10 — 15%. ЛБА 1 — 2 ГЖ МБ. Это связано с установкой нефтяной ванны при ликвидации аварии. Добавки нефти в промывочную жидкость затрудняют интерпретацию газового каротажа указанного интервала.

Чокракский ярус N12ch

2738 — 3057.9 м

Разрез представлен глинистыми породами с прослоями алевролитов, песчаников и доломитизированных мергелей. Многочисленные стяжения пирита и пиритизированные раковины. Зерна прозрачного и молочно-белого кальцита.

Глины коричневато-серые и тёмно-серые, алевритистые, слюдистые, полосчатые, слоистые, карбонатные (CaCO3 до 15%), плотные и глины серые, вязкие, пластичные, хорошо размокающие в воде, слабо алевритистые, известковистые.

Песчаники кварцевые с зернами глауконита серые и светло-серые, мелкозернистые и тонкозернистые, слабосцементированные, реже плотные на карбонатно-глинистом цементе.

Алевролиты светло-серые и коричневато-серые, кварц-полевошпатовые, плотные.

Мергель доломитизированный коричневато-серый, крепкий.

Фоновые газопоказания в отложениях чокракского горизонта по данным геохимических исследований составляют 0. 03−0. 06%. При вскрытии песчаных пачек чокракского горизонта наблюдалось увеличение газопоказаний до 0. 6−1%. В процессе газового каротажа после бурения (СПО, промывок) наблюдались выходы пачек разгазированного глинистого раствора до 2. 5−4.7% и повышенное содержание маслянистых битумоидов при ЛБА (3 балла, цвет — бело-голубой, голубовато-желтый). Это может свидетельствовать о наличии в песчаниках газа либо газоконденсата.

В интервале 2782 — 2783 м наблюдалось повышение газопоказаний до 0. 211% при увеличении скорости проходки до 2. 99 м/ч. По данным геохимических исследований: ЛБА 2 балла ГЖ МБ, приведенное к объему породы газосодержащие составило 3. 4, остаточное углеводородосодержание горных пород по пласту Fг=2. 6%, что говорит о возможном газонасыщении.

Повышение газопоказаний до 0. 611% с одновременным повышением скорости проходки до 5 м/ч наблюдалось в интервале 2793 — 2795 м. По результатам геохимических исследований: ЛБА 2 балла ГЖ МБ, остаточное углеводородосодержание горных пород по пласту составило Fг=2. 02 — 3. 3%, что говорит о возможном газонасыщении пласта.

Интервал 2895 — 2896 м характеризуется повышением суммарных газопоказаний до 0,17%, ЛБА 3 балла БГ ЛБ, остаточное углеводородосодержание горных пород составляет Fг=2. 2%, что говорит о возможном газонасыщении пласта.

При бурении интервалов 2904 — 2906 м, 2955 — 2958 м и 2963 — 2964 м резкого повышения газопоказания над фоновыми не наблюдалось. Однако повышение показаний ЛБА до 2 — 3 баллов ГЖ МБ приурочено к песчано-алевритовым пластам со скоростью проходки до 3. 55 — 3. 88 м/ч. Данные пласты вероятно водонасыщенные, однако по ЛБА имеют признаки УВ насыщения.

При бурении интервала 3021 — 3024 м наблюдалось повышение суммарных газопоказаний до 1. 09%, по результатам геохимических исследований: ЛБА 3 балла ГЖ МБ, приведенные газопоказания 4. 4, остаточное углеводородосодержание горных пород составило Fг=3. 3%. По результатам геохимических исследований пласт вероятно газонасыщенный.

1.2. 3 Тектоника

Газоконденсатные месторождения Прибрежной площади относятся к одному типу залежей — пластовому и приурочены к сводам антиклинальных поднятий.

Газ месторождений заключен в песчаных пластах различной мощности нижнемелового возраста (альб — апт).

По всему месторождению газосодержащий коллектор представлен песчаниками, переслаивающимися глинами; общее число прослоев иногда достигает 10 и более.

Мощность песчаных слоев невелика, и лишь отдельные пласты достигают 10−15 метров.

Коллектор, как правило, имеет очень неоднородную литологическую характеристику по разрезу, значительную изменчивость физических свойств по вертикали и по площади. Средние значения пористости и проницаемости пластов по месторождению колеблется соответственно от 10 до 19% и от 0,1 до 0,6 дарси. Газонасыщенные песчаники залегают на глубинах 1450−2800 метров. Температура пластов изменяется от 42 до 128? С.

В период, предшествующий открытию газоконденсатных месторождений на Кубани (1952−1956 гг.), на промысловых площадях наблюдались межколонные проявления, открытое фонтанирование и грифонообразования.

Наибольшее количество межколонных проявлений и грифонообразова-ний произошло в те периоды, когда продуктивные горизонты уже были возбуждены и работали после спуска и крепления колонн.

Анализ имеющихся данных показывает, что 93% осложнений на Кубани произошло на площадях: Ново-Дмитриевской, Калужской, Прибреж-ной и Анастасиевско-Троицкой.

В тектоническом плане эти площади представляют собой антиклинальные складки. Крупные тектонические нарушения здесь отсутствуют, а геологическое строение не отличается от остальных разбуриваемых площадей.

1.2. 4 Исходные данные для разработки проекта

Эксплуатационная скважина № 11 расположена в пределах Северо-Прибрежной площади, в 0. 35 км северо-западнее от разведочной скважины № 15 Прибрежной площади, и заложена с целью эксплуатации газовых залежей в чокракских отложениях.

Геолого-технологические исследования проводились станцией геолого-технологического контроля типа: «Сириус» в интервале 193−3057.9 м с 01. 04. 05 г по 27. 07. 05.

Перечень основных геолого-технических параметров скважины приведен в таблице 1.2.

Таблица 1.2 Основные геолого-технические параметры скважины

№п.п.

Данные по скважине

Проектные

Фактические

1

2

3

4

1

2

3

4

5

Глубина скважины

Проектный горизонт

Способ бурения

Профиль скважины

Конструкция скважины:

Направление O530 мм

Кондуктор O324 мм

Тех колонна O245/219 мм

Экспл. колонна O140 мм

3025 м

чокрак

роторный

вертикальная

30 м

1020 м

2600 м

3025 м

3057 м

чокрак

роторный

вертикальная

30 м

1020 м

2600 м

3055 м

Объем выполненных геологических исследований приведен в таблице 1.3.

Таблица 1.3 Объем выполненных геологических исследований

№ п.п.

Виды исследований

Количество определений, анализов и пр.

1

2

3

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Отбор и описание шлама

Литологическое определение пород в интервале

Определение карбонатности пород

Определение градиента порового давления по расчетам параметра буримости «Б»

Проведение люминесцентно — битуминологического анализа пород

Газовый каротаж в интервале

Раздельный анализ газа по стволу скважины

Проведение анализа газа проб бурового раствора

Построение литолого-стратиграфического разреза

Выдача суточных пометровых сводок геолого-технологических параметров.

214

193 — 3057 м

214

1020 — 3057 м

214

193 — 3057 м

193 — 3057 м

193 — 3057 м

193 — 3057 м

ежедневно

В перспективных участках разреза чокрака проводился отбор проб бурового раствора для определения коэффициента дегазации дегазатора, фактического углеводородосодержания бурового раствора, расчет коэффициента разбавления, определение приведенного к объему породы газосодержания и остаточного углеводородосодержания горных пород Fг.

В процессе бурения проводился непрерывный газовый каротаж в интервале 0 — 3057 м с фиксированием суммарных газопоказаний в газовоздушной смеси из бурового раствора, одновременно на ХГ производилось покомпонентное определение состава газа, а также люминесцентно-битуминологический анализ шлама.

2. ПРОЕКТНАЯ ЧАСТЬ

2. 1 ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ СПОСОБА БУРЕНИЯ

Бурить скважины можно механическим, термическим, электроимпульсным и другими способами (несколько десятков). Однако промышленное применение находят только способы механического бурения — ударное и вращательное. Остальные пока не вышли из стадии экспериментальной разработки. Ударный способ более 50 лет не применяется на нефтегазовых промыслах России, следовательно на проектируемой скважине применяем вращательное бурение.

При вращательном бурении разрушение породы происходит в результате одновременного воздействия на долото нагрузки и крутящего момента. Под действием нагрузки долото внедряется в породу, а под влиянием крутящего момента скалывает ее.

Существует две разновидности вращательного бурения — роторный и с забойными двигателями.

При бурении с забойным двигателем долото привинчено к валу, а бурильная колонна — к корпусу двигателя. При работе двигателя вращается его вал с долотом, а бурильная колонна воспринимает реактивный момент вращения корпуса двигателя, который гасится невращающимся ротором (в ротор устанавливают специальную заглушку).

При роторном бурении мощность от двигателей передается через лебедку к ротору — специальному вращательному механизму, установленному над устьем скважины в центре вышки. Ротор вращает бурильную колонну и привинченное к ней долото. Бурильная колонна состоит из ведущей трубы и привинченных к ней с помощью специального переводника бурильных труб.

2.2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ СКВАЖИНЫ, ОБОСНОВАНИЕ И РАСЧЕТ ПРОФИЛЯ ПРОЕКТНОЙ СКВАЖИНЫ

Конструкция газовой или газоконденсатной скважины должна выбираться с учетом конкретных особенностей не только данного месторождения, но и каждой отдельной скважины. Она зависит от геологических условий, глубины залегания и пластового давления эксплуатационного объекта, физико-механических и других свойств горных пород и характера осложнений в процессе бурения. Кроме того, конструкция должна разрабатываться с учетом максимально возможной экономии пластовой энергии и получения больших дебитов газа. Эти два требования определяют выбор диаметра эксплуатационной колонны, которая в свою очередь является основным элементом конструкции скважины, так как от ее диаметра зависят диаметры остальных обсадных колонн[1].

Выбор конструкции скважины зависит также от комплекса неуправляемых и управляемых факторов.

· К неуправляемым факторам следует отнести геологические условия месторождения: глубину залегания продуктивных пластов, их продуктивность и коллекторские свойства; пластовые и поровые давления, а также давления гидроразрыва проходимых пород; физико-механические свойства и состояние пород, вскрываемых скважиной с точки зрения возможных обвалов, осыпей, кавернообразования, передачи на обсадные колонны горного давления и т. д.

· К управляемым факторам можно отнести способ бурения; число продуктивных горизонтов, подлежащих опробованию; способ вскрытия продуктивных горизонтов; материально-техническое обеспечение.

Конструкция скважины считается рациональной, если она обеспечивает минимальную стоимость ее строительства, а также выполнение технических (существующие технические средства и материалы, условия их доставки), технологических (освоенные технологические приемы, организация труда основных и вспомогательных подразделений) и геологических (проявление пластовых флюидов, поглощение буровых и тампонажных растворов, обвалообразование и пластическое течение горных пород) ограничений и требований к надежности и долговечности скважины (обеспечение успешного испытания, освоения и эксплуатации)[8].

2.2. 1 Расчет и обоснование конечного, промежуточного и начального диаметров бурения

Строительство скважины состоит из двух последовательно идущих процессов: бурения скважины и ее крепления. Бурение — это разрушение пород и создание ствола скважины. Цель крепления ствола скважины — во-первых, закрепить ее стенки, сделать их устойчивыми против усилий, создаваемых боковым давлением пород, и, во-вторых, изолировать друг от друга разнородные пласты.

Основным элементом при сооружении скважины является ее технический разрез, т. е. конструкция скважины, которая определяется диаметром, глубиной спуска и числом обсадных колонн, толщиной стенок труб, диаметром самой скважины на разных ее глубинах, высотой подъема цемента за трубами.

Для доведения обсадных колонн до намеченных глубин необходимо определить диаметр ствола скважины. Для этого пользуемся данными практики бурения — величинами зазоров просвета и коэффициентов просвета скважины[3].

Величина зазора или просвета скважины определяется по формуле[4]:

?

где,? — величина зазора или просвета, мм;

Dскв — диаметр скважины, мм;

Dм — наружный диаметр муфты, мм.

Рекомендуемые значения величин зазоров изменяются в пределах от 15 до 50 мм и зависят от жесткости колонны, степени искривления ствола скважины (таблица 2. 1).

Таблица 2.1. Значения величин зазоров

Диаметр обсадных труб, мм

Зазор между стенками скважины и

Диаметром муфт этих труб не более, мм

140

245

324

20

30

45

Если величину зазора скважины отнести к диаметру скважины, т. е. 4]:

то получим значение коэффициента просвета скважины. Из формулы (2. 2) можно получить значение диаметра скважины, выраженное через коэффициент просвета и диаметр муфты[4]:

Если величину 1/(1−2?) обозначить через ?, то получим[4]:

Dскв = ?Dм (2.2. 4)

Из формулы видно, что диаметр скважины можно определить умножением диаметра муфты обсадной колонны, подлежащей спуску в скважину, на расчетный коэффициент? (таблица 2. 2).

Таблица 2.2 Диаметры колонны и муфты и значения коэффициентов

Обсадная колонна

Диаметр

колонны, мм

Диаметр

муфты, мм

Значение

коэффициента ?

Кондуктор

Промежуточная колонна

Эксплуатационная колонна

324

245

140

351

264

160

1,14

1,17

1,18−1,35

На основании данных таблицы 2.2 находим, что максимальным диаметром долота под 140-мм колонну будет:

Dmin = 1,19×160 = 190,5 мм

Чтобы пропустить долото диаметром 190,5 мм через промежуточную колонну обсадных труб, минимальный диаметр последней должен быть:

Dкол = 190,5 + 6 = 200,5 мм

Для промежуточной колонны, исходя из технологических соображений, выбираем трубы диаметром 245 мм и пробурим ствол скважины под данную колонну долотом согласно формуле (2.2. 4):

Dскв = 1,17×264 = 308,8 мм

Из стандартных типоразмеров выбираем долото диаметром 295,3 мм.

Чтобы долото диаметром 293,7 мм пропустить через колонну труб, кондуктор должен иметь диаметр 324 мм. Далее определяем диаметр долота под ствол скважины для спуска кондуктора:

Dскв = 1,14×351 = 400 мм

Для бурения скважины под кондуктор выбираем долото диаметром 393,7 мм[5].

Таким образом, предусматривается следующая конструкция скважины № 11 Северо-Прибрежной:

· Шахтное направление длиной 30 метров и диаметром 530 мм, спускается для предохранения устья от размыва буровым раствором и для обвязки устья с желобной системой, забивается электровибратором;

· Кондуктор диаметром 324 мм спускается на глубину 1020 метров, цементируется до устья. Предназначен для изоляции и предохранения вод хозяйственно-питьевого назначения, перекрытия неустойчивых отложений и установки противовыбросного оборудования.

· Промежуточная колонна диаметром 245 мм спускается на глубину 2450 метров, цементируется до устья. Предназначена для перекрытия неустойчивых отложений понта, меотиса; верхнего, среднего и большей части нижнего сармата и установки противовыбросного оборудования.

· Эксплуатационная колонна диаметром 140 мм спускается на глубину 3025 метров, цементируется в интервале 3025−1850 метров. Служит для разобщения вскрытых пластов, опробования и эксплуатации продуктивного горизонта[5].

2.2. 2 Выбор промывочного агента для бурения скважины

Ствол скважины длительное время находится в необсаженном состоянии при значительном всестороннем давлении, что является причиной обвалов и осыпей, вызывающих посадки, затяжки, прихваты бурильного инструмента, недоходы обсадных колонн до проектных глубин. Проходка ствола скважины в неустойчивых породах также осложняет процесс бурения, так как такие породы способствуют обвалам и вследствие этого прихватам бурильного инструмента. Кроме этого, в некоторых районах, подверженных карстообразованию, ствол скважины иногда попадает в огромные каверны[6].

Идеальный буровой раствор, применяемый при бурении скважин, должен отвечать следующим требованиям:

· способствовать повышению скорости проходки;

· позволять поддерживать низкое содержание твердой фазы, благодаря чему до минимума снижается опасность загрязнения пласта;

· повышать устойчивость ствола, ингибировать склонные к осложнениям породы и обеспечивать сохранение целостности выбуренной породы, благодаря чему облегчается ее удаление;

· обеспечивать поддержание на стабильном уровне статического напряжения сдвига и улучшенную очистку ствола без чрезмерных пульсаций давления в процессе спускоподъемных операций;

· проявлять низкую токсичную и высокую термостабильность;

· давать возможность экономить денежные средства, при этом затраты на контролирование и поддержание необходимых свойств бурового раствора с лихвой окупаются.

Для устранения осложнений скважину бурят с применением высококачественной промывочной жидкости. Непрерывная циркуляция промывочной жидкости в стволе скважины обеспечивает не только очистку забоя от выбуренной породы, но и охлаждение и смазку долота.

Глинистые растворы, применяемые в качестве промывочной жидкости, глинизируют стенки скважины и удерживают во взвешенном состоянии выбуренные частицы породы в покоящейся жидкости, т. е. в период прекращения циркуляции. Они являются одним из наиболее распространенных видов промывочных жидкостей, применяемых при бурении нефтяных и газовых скважин. Обработанные химическими реагентами они образуют устойчивую суспензионно-коллоидную дисперсную систему с небольшой водоотдачей и необходимыми структурно-механическими качествами. При нормальных условиях бурения нетрудно регулировать их параметры[9].

Глинистый раствор — это смесь мелких частиц глины с водой, приготовленная так, что частицы глины находятся во взвешенном состоянии.

Глинистый раствор приготовляется непосредственно на буровой при помощи глиномешалок[8].

Для выбора бурового раствора воспользуемся информацией о горных породах, их проницаемости, пластовых давлениях и номинальных диаметрах скважины представленных в таблицах 1.1 и 2.2. В соответствии с геолого- техническими условиями определяем компонентный состав бурового раствора, одинаковый для всех интервалов: ингибированный полимер-глинистый раствор, в состав которого входят бентонитовый глинопорошок, вода, утяжелитель (барит), ССБ, ФХЛС, нефть, графит, хроматы, эмульгаторы, пеногаситель, КМЦ.

Технологические параметры бурового раствора приведены в таблице 2.3.

Таблица 2.3 Технологические параметры бурового раствора

Интервал

Параметры раствора

Реолог. св-ва

Содержание

от, м

до, м

плот-

ность,

кг/м?

услов.

вяз-ть

с

водо-

отдача

см?/30?

пласт.

вяз-ть

мПа*с

динам

напряж

сдв, дПа

колоид

фазы

песка

твердой фазы

всего

об. %

вес,%

0

1020

2010

2232

2312

2391

2489

2581

2697

2803

2907

1020

2010

2232

3212

3291

2489

2581

2697

2803

2907

3076

1150

1180

1260

1360

1460

1560

1640

1720

1860

1980

2130

35−45

35−45

35−45

35−45

40−50

40−50

40−50

40−50

40−50

40−60

40−60

4−5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

3−3,5

20

30

30

30

40

45

45

45

50

50

50

70

70

70

70

85

90

90

100

120

140

150

3,0

3,0

3,0

3,0

2,9

2,7

2,6

2,5

2,3

2,2

2,0

2

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

9,4

11,3

16,3

22,5

28,8

35,0

40,0

45,0

53,8

61,3

70,6

21,2

24,8

33,5

43,0

51,2

58,3

63,4

68,0

75,1

80,4

86,2

2. 3ТЕХНИКА БУРЕНИЯ

2.3. 1 Определение оптимальной массы бурильной колонны

2.3.1. 1 Расчет бурильных труб, УБТ, компоновок бурильной колонны

Бурильная колонна является связующим звеном между долотом, находящимся на забое скважины, и буровым оборудованием, расположенным на поверхности. Она предназначена для подвода энергии (механической, гидравлической, электрической) к долоту, обеспечения подачи бурового раствора к забою, создания осевой нагрузки на долото, восприятия реактивного момента долота и забойного двигателя.

Основные элементы, составляющие бурильную колонну, -- ведущая труба (квадратная штанга), бурильные трубы, бурильные замки, муфты, переводники, центраторы бурильной колонны, утяжеленные бурильные трубы (УБТ).

Для передачи вращения БК от ротора или реактивного момента от забойного двигателя к ротору при одновременном осевом перемещении БК и передаче бурового раствора от вертлюга в БК служат ведущие бурильные трубы[6].

При бурении нефтяных и газовых скважин применяют ВБТ сборной конструкции, состоящие из квадратной толстостенной штанги 2 с просверленным каналом, верхнего штангового переводника (ПШВ) 1 с левосторонней резьбой и нижнего штангового переводника (ПШН) 3 с правосторонней резьбой.

Для защиты от износа замковой резьбы ПШН, подвергающейся многократным свинчиваниям и развинчиваниям при наращивании БК и спуско-подъемных работах, на ПШН дополнительно навинчивают предохранительный переводник.

По ТУ 14−3-126 предусматривается выпуск ВБТ с размерами сторон квадратной штанги 112×112, 140×140, 155×155. Размер присоединительной резьбы, соответственно, З-117 (З-121; З-133); З-140 (З-147); З-152 (З-171).

Квадратные штанги для ВБТ изготавливают длиной до 16,5 м из стали групп прочности Д и К (предел текучести 373 и 490 МПа), а переводники ПШН и ПШВ — из стали марки 40ХН (с пределом текучести 735 МПа).

Бурильные трубы составляют основную часть колонны. Они приспособлены к длительному свинчиванию — развинчиванию. Промышленность выпускает бурильные трубы длиной 6 ± 0. 6; 8 ± 0. 6; 11.5 ± 0.9 м, наружным диаметром 60, 73, 89, 102 мм. Трубы диаметром 114, 127, 140 и 168 мм выпускают длиной 11.5 ± 0.9 м.

В настоящее время в нефтегазовой промышленности широко используются стальные бурильные трубы с приваренными замками

Бурильная труба состоит из трубной заготовки и присоединительных концов (замковой муфты и замкового ниппеля). Последние соединяются с трубной заготовкой либо посредством трубной резьбы (профиль по ГОСТ 631) и представляют собой бурильную трубу сборной конструкции, либо посредством сварки. Для свинчивания в свечи на присоединительных концах нарезается замковая резьба по ГОСТ 5286 (на ниппеле наружная, на муфте внутренняя). Для увеличения прочности соединений концы трубных заготовок «высаживают», т. е. увеличивают толщину стенки[10].

Стальные бурильные трубы с приваренными замками предназначены преимущественно для роторного способа бурения, но также используются и при бурении с забойными гидравлическими двигателями.

ТБП выпускают в соответствие с ГОСТ Р 50 278 трех разновидностей:

— ПВ — с внутренней высадкой;

— ПК — с комбинированной высадкой;

— ПН — с наружной высадкой.

Изготовляют трубные заготовки из стали групп прочности Д, Е, Л, М, Р с пределом текучести, соответственно: 373, 530, 637, 735, 882 МПа длиной 12 м. Присоединительные концы — бурильные замки изготовляют по ГОСТ 27 834–95 из стали 40 ХН (предел текучести 735 МПа) для труб из стали групп прочности Д, Е. Для труб из стали групп прочности Л, М, Р замки изготовляются из стали 40ХМФА (предел текучести 980 МПа).

При роторном бурении колонна бурильных труб служит для передачи вращения долоту и подачи бурового раствора к забою скважины.

Для увеличения веса и жесткости БК в ее нижней части устанавливают УБТ, позволяющие при относительно небольшой длине создавать частью их веса необходимую нагрузку на долото[3].

В настоящее время наиболее широко используются следующие типы УБТ:

· горячекатанные (УБТ), изготавливаемые по ТУ 14−3-385;

· сбалансированные (УБТС), изготавливаемые по ТУ 51−744.

УБТ этих типов имеют аналогичную беззамковую (отсутствуют отдельные присоединительные концы) толстостенную конструкцию и поставляются в комплекте. Комплект УБТ имеет одну наддолотную трубу с двумя муфтовыми концами, а остальные — промежуточные (верхний конец муфтовая резьба, нижний — ниппельная). Горячекатанные УБТ выполняются гладкими по всей длине. На верхнем конце УБТС выполняется конусная проточка для лучшего захвата клиньями при спуско-подьемных работах.

Горячекатанные УБТ используются преимущественно при бурении с забойными гидравлическими двигателями.

Сбалансированные УБТ используют преимущественно при роторном способе бурения. УБТС изготовляют из сталей марки 38ХН3МФА (предел текучести 735 МПа) и 40ХН2МА (предел текучести 637 МПа). Канал у таких труб просверлен, что обеспечивает его прямолинейность, а наружная поверхность подвергнута механической обработке, что обеспечивает равную толщину стенки и круглое сечение. Обкатка резьбы роликами и ее фосфатирование, термическая обработка концевой (0,8−1,2 м) поверхности труб значительно повышают их прочностные показатели[4].

Диаметр бурильных труб должен составлять 60−65%, а диаметр УБТ -75−85% от диаметра долота. Поэтому при бурении проектируемой скважины будут использоваться бурильные трубы диаметром 127 мм (вес1м-31,9 кг), а УБТ -диаметром 178 мм. (вес1м-156 кг)

Определим вес снаряда по формуле:

Qкр = k*?*q*L*(1-?ж/?ст), ( 2.3.1.)

где k — коэффициент, учитывающий силы трения колонны бурильных труб о стенки скважины, а также возможные прихваты ее породой (при подъеме снаряда k = 1,25−1,5; при подъеме обсадных труб k = 1,5−2,0);

? — коэффициент, учитывающий увеличение веса труб за счет соединяющих их элементов (для муфтово-замкового? =1,1);

q — вес 1 м труб, кг;

L — длина колонны труб, м;

?ж — удельный вес промывочной жидкости, г/см3;

?ст — удельный вес материала бурильных труб (для стали 7,85 г/см3).

Вес инструмента под колонну диаметром 324 мм:

Qкр = 1,25*1,1*31,9*1020*(1−1,18/7,85) = 38 028 кг = 38 т.

Вес инструмента под колонну диаметром 245 мм:

Qкр =1,25*1,1*31,9*2450*(1−1,7/7,85)=83 821 кг = 83.8 т.

Вес инструмента под колонну диаметром 146 мм:

Qкр = 1,25*1,1*31,9*3025*(1−2,13/7,85)= 96 859 кг = 96. 8 т.

Вес инструмента можно также рассчитать по следующей формуле:

Qкр = ( Pпри + Р перев + Рубт + Рбур. тр + Рвед. тр + Рвертл ) *(1-?ж/?ст), (2.3.2.)

Для этого необходимо знать длину утяжеленных бурильных труб. Вычислим ее по формуле:

Lубт = k*Р / (q *(1-?ж/?ст)),

где Р — осевая нагрузка на породоразрушающий инструмент, Н;

q — вес 1 м УБТ, кг;

k — коэффициент завышения веса УБТ (k = 1,25−1,5).

При бурении под колонну диаметром 324 мм:

Lубт = 1,25*104 054/(1560*(1−1,18/7,85)) = 98 м.

Применяем 4 свечей УБТ диаметром 178 мм по 25 м.

При бурении под колонну диаметром 245 мм:

Lубт = 1,25*83 271/(1560*(1−1,7/7,85)) = 85.5 м.

Применяем 4 свечей УБТ диаметром 178 мм по 25 м.

При бурении под колонну диаметром 140 мм:

Lубт = 1,25*81 207/(1560*(1−2,13/7,85)) = 89 м.

Применяем 4 свечей УБТ диаметром 178 мм по 25 м.

Для создания необходимой нагрузки на долото можно использовать УБТ разного диаметра.

Вычислим вес бурового снаряда при бурении под колонну диаметром 324 мм:

Qкр = ( Pпри + Рперев+Lубт*qубт +Lбур. тр* qбур. тр + L вед. тр *qвед. тр + Рвертл )*(1-?ж/?ст), (2.3.3.)

Qкр = (37,8+15+98*156+922*31,9+16*124,3+6700)*(1−1,18/7,85) = 45 426 кг = 45. 4 т.

Вычислим вес бурового снаряда при бурении под колонну диаметром 245 мм:

Qкр = ( Pпри + Рперев+Lубт*qубт +Lбур. тр* qбур. тр + L вед. тр *qвед. тр + Рвертл )*(1-?ж/?ст), (2.3.4.)

Qкр = (37,8+15+85. 5*156+2364. 5*31,9+16*124,3+6700)*(1−1,7/7,85) = 76 056 кг =76т.

Вычислим вес бурового снаряда при бурении под колонну диаметром 140 мм:

Qкр = ( Pпри + Рперев+Lубт*qубт +Lбур. тр* qбур. тр + L вед. тр *qвед. тр + Рвертл )*(1-?ж/?ст), (2.3.5.)

Qкр = (37,8+15+89*156+2936*31,9+16*124,3+6700)*(1−2,13/7,85) = 84 887 кг = 84. 9 т.

Переводники предназначены для соединения элементов БК с резьбами различных типов и размеров. Переводники согласно ГОСТ 7360 разделяются на три типа:

Переводники переходные, предназначенные для перехода от резьбы одного размера к резьбе другого. ПП имеющие замковую резьбу одного размера называются предохранительными.

Переводники муфтовые для соединения элементов БК, расположенных друг к другу ниппелями.

Переводники ниппельные для соединения элементов БК, расположенных друг к другу муфтами.

Переводники каждого типа изготовляют с замковой резьбой как правого, так и левого направления нарезки. Резьба должна соответствовать ГОСТ 5286–75 для бурильных замков.

ГОСТ 7360 предусматривает изготовление 90 типоразмеров переводников, которые охватывают практически все необходимые случаи их применения.

Пример условного обозначения переводника типа ПП с резьбами муфтовой З-147, ниппельной З-171: П — 147/171 ГОСТ 7360

То же, но с левой резьбой: П — 147/171 -Л ГОСТ 7360

Переводники изготовляются из стали марки 40ХН (предел текучести 735 МПа).

Калибраторы служат для выравнивания стенок скважины и устанавливаются непосредственно над долотом. Используются как лопастные калибраторы с прямыми (К), спиральными (КС) и наклонными лопастями (СТ), так и шарошечные. Диаметры калибратора и долота должны быть равны. Материал вооружения — твердый сплав (К, КС), алмазы (СТ), «Славутич» (КС). При бурении проектной скважины предусматривается использование калибратора лопастного спиралевидного (КЛС).

Центраторы предназначены для обеспечения совмещения оси БК с осью скважины в местах их установки.

Стабилизаторы, имеющие длину в несколько раз большую по сравнению с длиной центраторов, созданы для стабилизации зенитного угла скважины.

2.3.1. 2 Расчет обсадных колонн

Обсадные трубы служат для крепления ствола скважины. По ГОСТ 632–80 отечественные обсадные трубы выпускаются следующих диаметров и толщины:

Таблица 2.5 Диаметры и толщина обсадных труб

, мм

114. 3

127. 0

139. 7

146. 1

168. 3

177. 8

s, мм

5.2 — 10. 2

5.6 — 10. 2

6.2 — 10. 5

6.5 — 9. 5

7.3 — 12. 2

5.9 — 15. 0

193. 7

219. 1

244. 5

273. 1

298. 5

323. 9

339. 7

5.2 — 10. 2

7.6 — 15. 1

7.9 — 15. 9

7.1 — 16. 5

8.5 — 14. 8

8.5 — 14. 0

8.4 — 15. 4

351. 0

377. 0

406. 4

426. 0

473. 3

508. 0

9.0 — 12. 0

9.0 — 12. 0

9.5 — 16. 7

10.0 — 12. 0

11. 1

11.1 — 16. 1

Группа прочности стали «Д», «К», «Е», «Л», «М», «Т». Трубы маркируются клеймением и краской. При спуске в скважину обсадные трубы шаблонируют.

Определим вес обсадной колонны диаметром 324 мм по формуле:

Робс = Lобс*qобс, где (2.3.6.)

Робс. — длина обсадной колонны, м; qобс. — вес 1 м обсадных труб, кг.

Робс. = 1020*74.7 = 76 194 кг = 76,2 т. Робс в р-ре = Робс*(1−1,18/7,85) = 64. 8т

Определим вес обсадной колонны диаметром 245мм:

Робс. = 2450*70.8 = 173 460 кг = 173,5 т. Робс в р-ре = Робс*(1−1,7/7,85) =135. 3т

Определим вес обсадной колонны диаметром 140 мм:

Робс. = 3025*30.7 = 92 867 кг = 92,9 т. Робс в р-ре = Робс*(1−2,13/7,85) = 67. 8т

Сравнив вес обсадных колонн и вес бурового снаряда при бурении под каждую из колонн можно сделать вывод что самой тяжелой является обсадная колонна диаметром 245 мм.

Эксплуатационные и промежуточные колонны обсадных труб работают в наиболее тяжелых условиях. Например, в процессе спуска колонн обсадных труб по мере их наращивания увеличивается нагрузка, обусловленная силами собственного веса. После того как колонна доведена до забоя и установлена на забой, трубы частично разгружаются от растягивающих усилий. Силы внешнего давления, действующие на трубы в процессе спуска колонны и определяемые разностью давления столбов жидкости за трубами и внутри их, по своей величине незначительны.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой