Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций

Тип работы:
Дипломная
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

1. Задание

2. Введение

3. Общие исходные данные

4. Функционально-технологические условия

5. Технико-экономическое обоснование принятого варианта

6. Архитектурно-строительная часть

6.1 Общие данные для проектирования

6.2 Решение генерального плана

6.3 Объемно-планировочное решение

6.4 Конструктивное решение

6.5 Теплотехнический расчет стенового ограждения

6.6 Технико-экономические показатели

7. Санитарно-техническое оборудование

7.1 Отопление и вентиляция

7.2 Водоснабжение и канализация

7.3 Электротехническая часть

8. Расчетно-конструктивная часть

8.1 Краткая характеристика основных конструкций каркаса здания

8.2 Расчет ферм

8.3 Расчет прогона

8.4 Расчет рамы

8.5 Основания и фундаменты

9. Технология, организация, планирование и управление строительства

9.1 Выбор методов производства работ

9.2 Проектирование технологии производства работ

9.3 Технологическая карта на монтаж каркаса покрытия

9.4. Выбор рациональных методов организации работ

9.5 Проектирование плана финансирования строительства

9.6 Календарные планы строительства объекта

9.7 Разработка планов обеспечения ресурсов

9.8 Строительный генеральный план

10. Экономическая часть и технологические показатели

11. Техника безопасности и охрана труда

11.1 Анализ основных опасных и вредных факторов производственного процесса

11.2 Пожарная безопасность

11.3 Электробезопасность

11.4 Расчёт устойчивости крана

11.5 Техника безопасности на строительной площадке при выполнении работ

11.6 Определение опасных зон

11.7 Охрана окружающей среды

12. Список использованной литературы

1. Задание

2. Введение

В данной работе разработан проект строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций. Проработаны следующие разделы: архитектурно-строительный; расчётно-конструктивный; технология строительства; экономический; техника безопасности и охрана труда. Были рассчитаны следующие конструкции: стропильная ферма, сплошная колонна среднего и крайних рядов, фундаменты под среднюю и крайние колонны. Графическая часть включает в себя: 1-фасады здания; 2-план; 3-разрезы и план кровли, узлы; 4-план озеленения; 5-ферма Ф-1; 6-ферма Ф-2; 7- поперечная рама завода, схемы связей, колонны К-1,К-2 и К-3; 8-палан фундаментов; 9календарный план; 10-стройгенплан; 11-технологическая карта на монтаж конструкций покрытия.

3. Общие исходные данные

Место строительства г. Тула. Район строительства по снеговой нагрузке III, по ветровой нагрузке I (расчетный вес снегового покрова-1. 8кПа, расчетная температура наружного воздуха-28С, скоростной напор ветра-0. 23кПа).

Климатический район строительства — II В

Расчетная снеговая нагрузка — 180 кг/м2

Нормативный скоростной напор ветра — 23 кПа

Расчетная зимняя температура — -28°С

За отметку 0. 000 принят уровень чистого пола цеха

4. Функционально-технологические условия

Завод цинкования мелкоразмерных конструкций располагается на территории г. Тулы и состоит из:

· производственного корпуса (цех горячего цинкования);

· бытового корпуса;

· административно-бытового корпуса;

· погрузочно-разгрузочных площадок (2 шт.);

· трансформаторной подстанции;

· контрольно-пропускного пункта (КПП);

· площадки для кратковременной стоянки 8 автомобилей;

· вольера для служебных собак;

· ограждения.

Процесс горячего цинкования — это гальваническое (диффузное) покрытие, получаемое при погружении металлического изделия в расплавленный цинк при t = 440 — 460 С. В результате реакции между металлом и цинком создаётся сплав металла с цинком и таким образом формируется прочное, стойкое и долговечное покрытие, сохраняющее обрабатываемый металл от коррозии. Поверхность обрабатываемого металла должна быть хорошо очищена по средством обезжиривания и травления для получения химически чисто поверхности.

Горячему цинкованию подвергаются изделия из углеродной стали с массовой долей кремния не более 0,37% углерода не более 0,18% согласно ГОСТ 24 723.

Технологический процесс горячего цинкования включает в себя следующие операции:

· цеховая кран-балка перемещает траверсу в ванну обезжиривания, где в растворе ~9% кислотного обезжиривания в ~20 мин, при t=45С изделия проходят предварительную обработку;

· затем изделия подаются в ванну травления на 40 мин. В раствор 16% - 22% соляной кислоты при t=40C;

· далее изделие кран-балкой подаётся в ванну флюсования, в раствор: хлористый цинк 250 — 350 г/л, эмульгатор ОП-10 до 10 г/л;

· кран-балка перемещает траверсу в сушильную камеру на 10мин. при t = 80 — 120С;

· далее траверса с изделиями перемещается в печь цинкования. Цинкование осуществляется путём плавного погружения изделий в расплав, оптимальная скорость загрузки — 0,5 м/мин.

Доставка сырья и материалов на предприятие и вывоз готовой продукции осуществляется автомобильным транспортом.

Транспортные операции внутри участков осуществляются автопогрузчиками.

Затраты на специальные природоохранные мероприятия в проекте не предусмотрены.

5. Технико-экономическое обоснование принятого варианта

Технико-экономическое обоснование будем проводить по расходу материала, в единицах измерения [кг]. Расчет ферм смотри п. 8 донного проекта.

Первый вариант — фермы металлические с трапециевидной формой с сечением элементов из спаренных уголков и опорными нисходящими раскосами.

Рис. 5.1. Отправочная марка фермы по первому варианту.

Спецификация стали марки ВСт3пс6−1

Рис. 5.2. Отправочная марка фермы по второму варианту.

Спецификация стали марки ВСт3пс6−1

Второй вариант экономически лучше, т.к. масса отправочной марки на 716,65 кг. легче. Но во втором методе в сборочных марках используется прокатный тавр, который импортируется, в следствии чего масса 1 кг. стали дороже отечественного. Если прокатные тавры изготавливать путем продольного распиливания двутавров отечественного изготовления, то это не приведет к уменьшению себестоимости стали, т.к. технология распиливания двутавров в тавры сложный и требует специального технологического оборудования.

В конструкции покрытия будем использовать ферму по первому варианту сравнения.

6. Архитектурно-строительная часть

6.1 Общие данные для проектирования

Место строительства г. Тула. Район строительства по снеговой нагрузке III, по ветровой нагрузке I. Рельеф территории застройки — спокойный. Грунт — пучинистый (суглинок мягкопластичный). Расчетная зимняя температура — -28°С. За отметку 0. 000 принят уровень чистого пола цеха.

6.2 Решение генерального плана

Участок проектирования расположен в г. Туле.

На участке проектирования размещаются следующие здания и сооружения:

· производственный корпус (цех горячего цинкования);

· бытовой корпус;

· административно-бытовой корпус;

· погрузочно-разгрузочные площадки (2 шт.);

· трансформаторная подстанция;

· контрольно-пропускной пункт (КПП);

· площадки для кратковременной стоянки 8 автомобилей;

· вольер для служебных собак;

· ограждение.

В основу компоновки генерального плана положена технологическая схема производства.

На участка проектирования прокладываются сети:

· хозяйственно-питьевого производственного и противопожарного водопровода;

· бытовой и производственной канализации;

· электроснабжения;

· газопровода.

Прокладка сетей на участке, за исключением газопровода, предусматривается подземным способом. Прокладка газопровода — на опорах.

Для обеспечения нормальных санитарно-гигиенических условий и создания благоприятной производственной среды на участке проектирования и его архитектурно-декоративного оформления проектом предусматриваются следующие мероприятия по благоустройству территории и ее озеленению:

· устройство дорог и тротуаров с твердым покрытием;

· устройство газонов и цветника;

· посадка деревьев;

· установка малых архитектурных форм (скамьи и урны).

Основным видом озеленения приняты газоны. Газоны устраиваются обыкновенные.

Основные показатели по генеральному плану на листе графической части.

6.3 Объемно-планировочное решение

6.3.1 Производственный корпус

Проектом предусматривается строительство одноэтажного отапливаемого здания со световым фонарем между осями: 2−12, монолитным железобетонным фундаментом и металлическим каркасом. Внешние стены цеха: навесные стеновые панели толщиной — 100 мм.

Пролет А-Б по всей длине здания (120м.) оборудован четырьмя мостовыми кранами легкого режима работы. Пролет Б-В бескрановый, длиной 50.0 м.

Габариты здания:

· длина -120.0 м. ;

· ширина-24.0 + 18.0 = 42 м. ;

· высота до низа стропильных конструкций в пролёте А-Б — 11. 1 м., в пролёте Б-В — 8. 89 м. ;

· отметка головки крановогорельса — 9. 1 м.

Пролет А-Б оборудован световым фонарём, расположенным по коньку пролёта.

Кровля легкая, рулонная.

6.3.2 Бытовой корпус

Здание бытовых помещений пристроено к основному корпусу цеха вдоль оси В, между осями 3−7, отделено от производственных помещений кирпичной стеной, толщиной — 380 мм. Это двух этажное здание с металлическим каркасом. Перекрытия сборное железобетонное, фундамент монолитный. Все внутрение перегородки — кирпичные: кирпич М50, раствор М100. Наружные стены из навесных трехслойных панелей.

За отметку 0. 000 принят уровень чистого пола первого этажа. Вдоль периметра здания предусмотрен асфальтовая отмостка на щебеночной основе, шириной — 1.0 м. Кровля легкая, рулонная.

Бытовые помещения расчитаны на 80 человек работающих при трехсменном режиме работы.

6.4 Конструктивное решение

6.4.1 Конструктивные решения производственного корпуса:

· здание запроектировано в цельнометаллическом каркасе с легкими ограждающими конструкциями стен и кровли;

· каркас решен по связевой схеме (жескость каркаса обеспечивается системой горизонтальных и вертикальных связей);

· кровля предусмотрена двускатной с уклоном равным 12% и организованным наружным водоотводом;

· шаг основных колонн каркаса по продоляным рядам предусмотрен равным 10. 0 м., фахверковых колонн -5. 0 м. (между основными колоннами), торцевых — 6. 0 м. ;

· стропильные конструкции запроектированы в виде ферм трапецивидной формы с сечением элементов из спаренных и одиночных уголков и опорными нисходящими раскосами;

· шаг стропильных ферм принят равным 10.0 м. ;

· стеновое ограждение разработано с применением типовых стеновых панелей типа «Сендвич»;

· для облегчения выверки при монтаже колонн каждый анкерный болт имеет гайки и шайбы верху и снизу опорной плиты;

· обрез фундамента располагается на отметке -0,200. Фундамент под колонны крайнего ряда, свайный, с размерами подколонника (ростверка) 600×600мм., глубина заложения -1. 5 м. Фундамент под колонны среднего ряда, свайный кустовой, с размерами подколонника 600×600мм., ростверка 1600×1600мм., глубина заложения -1. 5 м.

· конструкция пола см. табл. 6.1.

Экспликация полов

Таблица 6. 1

Номер помещения

Тип пола

Схема пола или тип пола по серии

Данные элементов пола (наименование, толщина, основание и др.), мм.

Площадь, м2

28*

Наливной

Наливной пол 5

Выравнивающий слой 50

Подготовительный слой (бетон М150, армированный 10AI, с шагом 150×150мм.) 95

Грунт основания с втрамбованным щебнем, крупностью 40−60мм. 150

4500

*-номер помещения см. лист 2 графической части

· окна и двери см. ведомость заполнения проемов на листе 3 графической части.

6.4.2 Конструктивные решения бытового корпуса:

· здание запроектировано в цельнометаллическом каркасе с легкими ограждающими конструкциями стен и кровли;

· каркас решен по рамной схеме (жескость каркаса обеспечивается заделкой колонн в фундамент и шарнирное соединение ригеля с колонной);

· кровля предусмотрена двускатной с уклоном равным 5% и организованным наружным водоотводом;

· шаг колонн каркаса по продоляным рядам предусмотрен равным 5. 0 м., торцевых — 6.0 м. ;

· стеновое ограждение разработано с применением типовых стеновых панелей типа «Сендвич»;

· обрез фундамента располагается на отметке -0,200. Фундамент под колонны свайные, с размерами подколонника (ростверка) 600×600мм., глубина заложения -1. 5 м. Под колонны среднего ряда, фундамент выполнен в виде свайного куста, с размерами ростверка 1600×1600мм., глубина заложения -1. 5 м.

· фундамент под стены лестничной площадки выполнен ленточным из сборных железобетонных блоков;

· конструкция пола см. табл. 6.2.

Экспликация полов

Таблица 6. 2

Номер помещения*

Тип пола

Схема пола или тип пола по серии

Данные элементов пола (наименование, толщина, основание и др.), мм.

Площадь, м2

1,4,11

Плитка «керамо-гранит» по грунту

Облицовочная плитка-«керамический гранит» 6−8

Стяжка из цем. -песчанного р-ра М150 30

Подстилающий слой бетона класса В7. 5, армированный сеткой 4ВрI 160

Грунт основания с втрамбованным щебнем, крупностью 40−60мм. 100

76. 3

6,7,8,13

Керамическая плитка по грунту

Керамическая плитка 5

Стяжка из цем. -песчанного р-ра М150 30

Два слоя гидроизола 6−8

Подстилающий слой бетона класса В7. 5, армированный сеткой 4ВрI 160

Грунт основания с втрамбованным щебнем, крупностью 40−60мм. 100

3. 5

2,3,5,9

Линолеум по грунту

Линолеум на теплоизолирующей подоснове 5

Прослойка из клеящей мастики 5

Стяжка из цем. -песчанного р-ра М150 30

Подстилающий слой бетона класса В7. 5, армированный сеткой 4ВрI 160

Грунт основания с втрамбованным щебнем, крупностью 40−60мм. 100

115. 5

10,12,14,27

Бетонный по грунту

Слой бетонного раствора М200 30

Стяжка из цем. -песчанного р-ра М150 30

Подстилающий слой бетона класса В7. 5, армированный сеткой 4ВрI 160

Грунт основания с втрамбованным щебнем, крупностью 40−60мм. и пропитанный

битумом 100

118. 0

25

Плитка «керамический гранит»

Облицовочная плитка-«керамический гранит» 7

Цементно-песчанный раствор М150 30

Стяжка поризованная из фосфогипса 18

Подстилающий слой из бетона класса В7.5 25

Ж/б плита перекрытия 220

77. 7

18,19,20,23

Керамическая плитка

Керамическая плитка 6

Цементно-песчанный раствор М150 30

Стяжка поризованная из фосфогипса 18

Два слоя гидроизола 6

Подстилающий слой из бетона класса В7.5 25

Ж/б плита перекрытия 220

35. 5

15,16,17,21,22,24,26

Линолеум

Линолеум на теплоизолирующей подоснове 5

Прослойка из клеящей мастики 5

Стяжка из цем. -песчанного р-ра М150 30

Теплоизоляционный слой из керамзита 40

Ж/б плита перекрытия 220

215. 5

*-номер помещения см. лист 2 графической части

· отделка помещений см. табл. 6.3.

Ведомость отделки помещений. Площадь, м2

Таблица 6. 3

Наименование или номер помещения

Потолок

Стены или перегородки

Примечание

Вид отделки

Площадь

Вид отделки

Площадь

1,4,25

Подвесной потолок типа «ARMSTRONG»

64. 6

Штукатурка, шпатлевка, водоэмульсионная покраска

333. 0

Высота 2. 7 м.

2,3,5,9,10,11,12,14,16,17, 21,24,27

Водноэмульсион-ная покраска

273. 2

Штукатурка, шпатлевка, водоэмульсионная покраска

748. 0

Высота 3. 0 м.

15,22,26

Подвесной потолок типа «ARMSTRONG»

153. 7

Стеклообои с последующей окраской

188. 95

Высота 2. 7 м.

6,7,8,13,18,19,20,23

Водноэмульсион-ная покраска

70. 0

Керамическая плитка

314. 78

Высота 3. 0 м.

· окна и двери см. ведомость заполнения проемов на листе 3 графической части.

6.5 Теплотехнический расчет стенового ограждения

Строительство ведется в г. Тула.

Влажностный режим — умеренный.

I. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающим санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяется по формуле (1)

СНиП II-3−79*

где n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3* СНиП II-3−79*;

tв — расчетная температура внутреннего воздуха, 0С, принимаемая согласно ГОСТ 12.1. 005−88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

tн — расчетная зимня

я температура наружного воздуха, 0С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 2. 01. 01−82;

Дtн — нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 2* СНиП II-3−79*;

бв — коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3−79*.

где n = 1;

tв = 22 0С; tн = - 280С; Дtн = 6,00С.

II. Требуемое сопротивление теплопередаче градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяем по формуле (1а) СНиП II-3−79*

ГСОП=(tв-tот. пер. )zот. пер.

где tв — то же что и в формуле 1;

zот. пер — средняя температура, 0С, и продолжительность, сут, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 80С по СНиП 2. 01. 01−82.

где tв = 22 0С; tот. пер. = - 3,80С; zот. пер = 213 сут.

III. Термическое сопротивление R м2 0С/Вт, слоя многослойной ограждающей конструкции определяем по формуле 3 СНиП II-3−79*

ГСОП = (22+3,8) Ч 207 = 5340,6

где д- толщина слоя, м;

л — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/ (м 0С), принимаемый по прил. 3* СНиП II-3−79*.

а) Сталь.

б) Стекловолокнистый материал, плотностью 17 кг/м3

в) Сталь.

V. Сопротивление теплопередаче R0 м2 0С/Вт ограждающей конструкции следует определять по формуле (3) СНиП II-3−79*

где бв то же, что в формуле (1);

Rк — термическое сопротивление, м2*0С/Вт, определяемое многослойной в соответствии с пп. 2.2 и 2.8 СниП II-3−79*;

бв — коэффициент теплопередачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м 0С), принимаемый по таблице 6*.

VI. Термическое сопротивление Rк м2 0С/Вт, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

Rк = (R1+ R2+…+ Rn)*r

где R1, R2 ,… Rn — термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 0С/Вт, определяемые по формуле 3* СниП II-3 79*.

Rк = (0,1 + 2.5 + 0,1)*0,94 = 2. 35

где r = 0,94 — понижающий коэффициент для Rк, определяемый по табл. 13 СНиП II-3−79*.

Полученный результат сравниваем с RГСОПтр, взятом из табл. 1 б* СНиП II-3−79*

R0=2,53> RГСОПтр=2,07

Запроектированная многослойная ограждающая конструкция отвечает требованиям СНиП II-3−79*.

6.6 Технико-экономические показатели

Производственный корпус:

· площадь застройки — 4113.5 м2

· строительный объем — 391 952. 44 м3

· общая площадь — 3898.3 м2

Бытовой корпус:

· площадь застройки — 375.0 м2

· строительный объем — 2812.5 м3

· общая площадь — 672.0 м2

7. Санитарно-техническое оборудование

7.1 Отопление и вентиляция

7.1.1 Производственный цех

Отопление в помещениях цеха горячего цинкования воздушное. Агрегаты воздушного отопления нагревают рециркуляционный воздух. Трубопроводы систем отопления приняты из стальных труб: водогазопроводных по ГОСТ 3262–75* и бесшовных по ГОСТ 8732–70. Неизолированные трубопроводы окрашены масляной краской за два раза. Система отопления рассчитана на поддержание температуры внутреннего воздуха +15С — 22С. Для нагрева воздуха в отопительных агрегатах служит горячая вода с параметрами Т1=85С, Т2=65С. Приготовление горячей воды осуществляется в теплоэкономайзере, работающем на дымах, выходящих из печи цинкования. Для предотвращения проникновения холодного воздуха в цех, при открывании ворот, проектом предусмотрена установка воздушных отсечных завес. Завесы устанавливаются в горизонтальном положении над воротами.

Вентиляция цеха горячего цинкования запроектирована приточно-вытяжная с механическим побуждением. В проекте предусмотрены установки приточных и вытяжных систем.

1. В продольном направлении по бортам ванн цинкования установлены трубы всасывания, снабженные рядом специальных отверстий. Дымы сгорания, получаемые от печи цинкования, попадают в блок теплоэкономайзера через дымоходы, проложенные в железобетонном полу. От теплоэкономайзера дымы поступают в каналы генератора тепла для сушильной камеры для последующего смешивания или выброса в атмосферу, исходя из того, следует ли еще их температура заданным температурным пределам.

2. Система очистки «белых» дымов состоит из:

· установки всасывания «белых» дымов;

· установки фильтрации «белых» дымов.

Установка всасывания и выброса «белых» дымов основана на принципе создания герметического закрытия во время погружения материала, достаточного для достижения эффективности улавливания, приближающейся к 100%. Система состоит из трех основных частей:

· неподвижная кабина, размещенная на самой печи и оснащенная подвижными дверями и окнами;

· подвижный дымоуловитель в виде колпака, расположенный на мостовом кране цинкования, который соответствует неподвижной кабине и завершает закрытие в виде «коробки»;

· часть, занимающаяся непосредственно всасыванием, состоящая из одной трубы всасывания, вентилятора и выхлопной трубы. Если требуется фильтрация выбрасываемых дымов, достаточно просто вставить систему фильтрации сразу после вентилятора всасывания.

Фильтр для белых дымов устанавливается после вентилятора всасывания. Условленная электрическая мощность учитывает увеличение мощности, которое требуется вентилятору всасывания из-за потерь нагрузки, вызванных наличием фильтра.

Пропускная способность всасывания: 90. 000 м3/час.

Размеры вытяжной трубы: 1. 4×14. 0 м.

Степень очистки: 98%.

3. Система очистки «кислых» дымов состоит из:

· установки всасывания испарений кислоты;

· установки уничтожения паров кислоты.

Установка уничтожения паров кислоты комбинируется с установкой, описанной ниже. Воздух вынуждают проходить через промывочную колонну с компонентами наполнения, где встречается с водой в противотоке. Затем, перед выбросом в атмосферу, воздух встречается с отделителем капель.

Установка всасывания испарений кислоты и удаления паров кислоты изготовлены по принципу поддержания в состоянии разрежения всей зоны испарений, находящейся над ваннами предварительной обработки, поэтому воздух, находящийся над ваннами, стремится вниз. Именно поэтому каналы по бортам ванн установлены и расположены так, чтобы позволить правильное применение данного принципа работы.

Таким образом, система базируется на том, что один или несколько вентиляторов всасывания, в зависимости от объёмов, подлежащих всасыванию, постоянно забирают воздух: в этом случае вынужден проходить через отверстия, оставленные между желобками.

Объём потока выброса: 37 000 м3/час.

Размеры вытяжной трубы: 1. 5×14.0 м.

Степень очистки: 98%.

4. В проекте приняты централизованные установки приточно-вытяжной вентиляции. Вентплощадка под размещение приточных камер расположена на первом этаже пристроенных к цеху бытовых помещений. Вентплощадки под размещение вытяжных вентиляторов предусмотрены непосредственно в цехе. Схема воздухозабора приточных систем решена с учетом размещения приемных устройств в менее загрязненной зоне. Очистка наружного приточного воздуха от пыли предусмотрена в ячейковых фильтрах. Нагрев приточного воздуха осуществляется в электрокалориферах. В целях освобождения основного объема производственного помещения от инженерных коммуникаций, прокладка их ведется по возможности в межферменном пространстве.

В целях защиты от коррозии воздуховоды, приточной и вытяжных систем, изготовлены из стали тонколистовой оцинкованной. Вытяжные вентиляторы предусмотрены из нержавеющей стали. В теплый и переходный периоды года в дополнение к механической системе вытяжной вентиляции проектом предусмотрено устройство естественной вентиляции. Естественная вентиляция осуществляется через аэрационный фонарь и открывающиеся фрамуги окон.

7.1.2 Бытовой корпус

Теплоснабжение бытового корпуса осуществляется от электрического котла. Параметры теплоносителя (горячей воды на нужды отопления Т1=85С, Т2=65С. Система отопления в помещениях бытового корпуса завода цинкования запроектирована водяная, однотрубная с нижней разводкой. Основная разводка магистральных трубопроводов отопления осуществляется по полу первого этажа. В качестве нагревательных приборов приняты радиаторы алюминиевые GLOBAL. Для выпуска воздуха из системы отопления на приборах верхнего этажа установлены автоматические воздуховыпускные краны. Для отключения стояков на них предусмотрена установка шаровых кранов. Для монтажной регулировки теплоотдачи установленных радиаторов на подающих подводках к ним запроектированы шаровые краны. Трубопроводы системы отопления выполнены из стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262–75*. Не изолированные трубопроводы окрашены масляной краской за два раза. Система отопления рассчитана на поддержание температуры внутреннего воздуха +18 — +20С.

Вентиляция в помещениях бытового корпуса предусмотрена приточно-вытяжная с механическим побуждением. Воздух подается в верхнюю зону помещений через жалюзийные решетки. Удаление воздуха происходит по воздуховодам, с помощью канальных вентиляторов. Вытяжной воздух выбрасывается выше уровня парапета на 0.5 м.

7.2 Водоснабжение и канализация

Врезка проектируемого водопровода предусмотрена в магистральный трубопровод диаметром 150 мм., проходящий по территории промышленной площадки в минимальном приближении к проектируемому заводу цинкования на расстоянии 7. 5 м. На месте врезки устанавливается отключающая арматуру (задвижка), пожарный гидрант и монтируется ж/б колодец. Источником водоснабжения проектируемой промзоны является скважина с дебитом воды 90 м3/час. Артезианская скважина расположена вблизи проектируемой промплощадки, скважинный насос работает автоматически от датчиков давления в аккумуляторных баках. В узле ввода установлены два гидропневматических мембранных бака объемом 500 м3. Магистральная сеть водопровода по территории промплощадки запроектирована тупиковой длиной 190 м. Оканчивается водопроводная сеть колодцем с пожарным гидрантом и отключающей арматурой на ввод водопровода в бытовой корпус и на перспективную подачу воды на соседние предприятия. По периметру корпуса расставлены наружные поливочные краны диаметром 25 мм. Трубопроводы запроектированы из стальных труб. магистральные трубопроводы диаметром 100 мм. смонтированы в теплоизоляции. Подводки водопровода к техническому оборудованию в полу уложены в футляры. Хозяйственно-фекальные сточные воды с территории проектируемой промышленной площадки, отводятся в существующую сеть канализации, расположенной рядом.

Водопроводные и канализационные колодцы выполнены из сборных ж/б элементов. Трубопроводы наружных сетей водоснабжения и канализации запроектированы из полиэтиленовых труб.

Расчетные расходы воды на проектируемой площадке по корпусам приведены в таблице 7.1.

Таблица 7. 1

Наименование потребителя

Расчетные расходы

Примечание

м3/сут

м3

л/с

Производственный корпус

31. 0

3. 875

1. 08

периодичный

Бытовой корпус

9. 0

6. 77

3. 0

Всего

40. 0

10. 645

4. 08

Расход воды на наружное пожаротушение равен 25л/с, на внутреннее пожаротушение производственного корпуса — 2 струи по 2. 6л/с. Противопожарный объем 250 м3 хранится в резервуарах, расположенных за территорией промплощадки. Потрубный напор у пожарного крана с рукавом длиной 20 м. с диаметром спрыска наконечника пожарного ствола — 13 мм. составляет 21 м. Потребный напор на вводе в здание — 30 м.

Расчетный расход хозяйственно-фекальной канализации равен

9. 191 м3/сут; 6. 82 м3/ч.

7.3 Электротехническая часть

7.3.1 Производственный цех

Силовое электрооборудование

Электроснабжение осуществляется от запроектированной подстанции. В качестве распределительного принят шкаф типа ПР 8000. Расчетная мощность Рр=900кВт. Распределительные сети выполняются кабелем ВВГнг, проложенным в лотке по стропильным конструкциям, в полу в стальных трубах.

Электроосвещение.

Предусматривается рабочее, аварийное и эвакуационное освещение. Используются светильники с ртутными лампами и лампами накаливания. Управление освещением осуществляется автоматическими выключателями со щитов. Групповые сети осуществляются кабелем ВВГнг, проложенным открыто, по строительным конструкциям. Заземление светильников выполняется присоединением их корпусов к специально проложенной «РЕ» жиле сети освещения.

7.3.2 Бытовой корпус

Силовое электрооборудование.

В качестве вводного устройства принят шкаф типа ВРУ 1-А-11−10 в качестве распределительного шкафа -тип ПР 8000. Расчетная мощность Рр=120кВт. Распределительные сети выполняются кабелем ВВГнг, проложенным открыто по стенам и в подшивных потолках.

Электроосвещение.

Предусматривается рабочее, аварийное и эвакуационное освещение. Используются светильники с люминесцентными лампами и лампами накаливания. Управление освещением осуществляется индивидуальными выключателями. Групповые сети осуществляются кабелем ВВГнг, проложенным как открыто, так и скрыто в слое штукатурки по стенам, в пустотах плит перекрытий, за подвесным потолком из негорючим материалов. Для уменьшения пульсации приняты светильники с электронными ПРА. Коэффициент запаса 1.4. Заземление светильников выполняется присоединением их корпусов к специально проложенной «РЕ» жиле сети освещения.

8. Расчетно-конструктивная часть

8.1 Краткая характеристика основных конструкций каркаса здания

Поперечные рамы каркаса состоят из колонн (стоек рамы) и ригелей (ферм с шарнирным сопряжением). Продольные элементы каркаса — это подкрановые конструкции, связи между колоннами и фермами, прогоны. Кроме перечисленных элементов в состав каркаса входят конструкции торцевого фахверка и продольного, площадок, лестниц и других элементов здания.

Чрезвычайно большое влияние на работу каркаса здания оказывают краны, поэтому при проектировании каркаса здания необходимо особо учитывать режим работы мостовых кранов, который зависит от назначения здания и производственного процесса в нем. Режим работы крана определяется его загруженностью в течение суток и в течение года, а также скоростью перемещения крана и тележки. Режим работы мостовых кранов — легкий (3К). Количество кранов 4шт.

Подкрановые балки. Конструкция подкрановых балок — обычный прокатный двутавр. Подкрановые балки воспринимают только вертикальные нагрузки. Для восприятия горизонтальных нагрузок от крана конструируют тормозные балки или фермы, которые с помощью стальных специальных деталей крепятся к колоннам. По торцам здания на верхних поясах подкрановых балок или ферм устанавливают концевые упоры для предотвращения непосредственного наезда крана на торец здания.

Связи — это важные элементы каркаса, обеспечивающие неизменность пространственной системы каркаса и устойчивости его сжатых элементов; восприятия и передачи на фундамент некоторых нагрузок (ветровых и горизонтальных от кранов); обеспечение совместной работы поперечных рам при местных нагрузках; создающие жесткость каркаса, необходимую для нормальных условий эксплуатации. Связи подразделяются на связи между колоннами связи между фермами. Система связи между колоннами обеспечивает во время эксплуатации и монтажа геометрическую неизменяемость каркаса и его несущую способность в продольном направлении, а также устойчивость колонн из плоскости поперечных рам. Для выполнения этих функций необходим хотя бы один жесткий вертикальный диск по длине температурного отсека и система продольных элементов, прикрепляющих колонны, не входящие в жесткий диск. В жесткие диски включены две колонны, подкрановая балка, горизонтальные распорки и решетка. Решетка чаще проектируется крестовой, элементы которой работаю на растяжение, и продольная, элементы которой работают на растяжение и сжатие. При больших шагах колонн в нижней части колонны целесообразно применять портальные связи, а в верхней — использование подстропильной фермы. При небольшой длине здания ставится вертикальная крестовая связь в одной панели посредине температурного блока (в подкрановой части колонн) и крестовые связи по краям температурного отсека (в надкрановой части колонн), что целесообразно с точки зрения монтажа и однотипности решений. Связи, устанавливаемые в пределах высоты ригелей в связевом блоке и по торцам здания — проектируются в виде самостоятельных связевых ферм. Сечение связей выполнено из уголков (так же может быть из швеллеров, прямоугольных и круглых труб).

Рис. 8.1 Схема вертикальных связей между колоннами и между стойками фонаря

Система связей покрытия состоит из горизонтальных и вертикальных связей.

Горизонтальные связи располагаются в плоскостях нижнего и верхнего поясов ферм.

Рис. 8.2 Схема связей покрытия

1 — вертикальные связи по колоннам; 2 — вертикальная связь фонаря; 3 горизонтальные связи покрытия; 4 — прогоны; 5 — распорки; 6 — фермы; 7 — фермы фонаря

Горизонтальные связи могут быть поперечными и продольными. Поперечные — устраиваются для закрепления прогонов от продольных смещений, они располагаются в торцах здания — для обеспечения пространственной жёсткости покрытия. Поперечные связи закрепляют продольные, а в торцах здания они необходимы и для восприятия ветровой нагрузки, направленной на торец здания.

Стропильные фермы обладают незначительной боковой жёсткостью, поэтому необходимо устанавливать вертикальные связи между ними (рис. 8.2.).

8.2 Расчет ферм

8.2.1 Обоснование принятого варианта стропильной фермы.

Выбор очертания стропильной фермы является первым этапом их проектирования. Очертание ферм в первую очередь зависит от назначения сооружения. Оно должно отвечать принятой конструкции сопряжений с промышленными элементами. Так, очертание стропильной фермы промздания зависит от назначения цеха, типа кровли, типа и размера фонаря, от типа соединения ферм с колоннами (шарнирное или жёсткое)

Исходя из исходных данных:

пролет фермы Ф-1 24 м;

пролет фермы Ф-2 18 м;

шаг ферм 10 м;

тип кровли теплая облегченная.

Выбираем ферму трапецеидального очертания с треугольной решёткой с дополнительными стойками. Так как будут применяться кровельные материалы, не требующие больших уклонов, примем уклон 12%. Конструкция предназначена для применения в отапливаемом здании с неагрессивной средой, возводимом во III районе по весу снегового покрова, в I районе по скоростному напору ветра, в районе с расчетными температурами наружного воздуха -280С и выше. В качестве несущего и ограждающего элемента кровли используется стальной профилированный оцинкованный настил, укладываемый непосредственно по прогонам.

Решётка фермы работает на поперечную силу, выполняя функции стенки сплошной балки. От системы решётки зависит: трудоёмкость её изготовления, внешний вид, нагружение фермы. Панели должны соответствовать расстояниям между элементами, передающим нагрузку на ферму. Решётка ферм и основные геометрические размеры показаны на рис. 8.3.

Рис. 8.3 Геометрическая схема стропильных ферм Ф1и Ф2

8.2.2 Расчет и конструирование ферм

Описание конструктивного решения кровли. Сбор нагрузок на стропильные фермы.

Принимаем следующий состав кровли:

по прогонам стальной профилированный настил марки ПГЛ57−900−0. 7;

утеплитель h = 150 мм из стекловолокнистых мат (= 17);

стальной профилированный настил марки Н75−750−0.7.

Все нагрузки, действующие на ферму, передаются, на узлы фермы к которым присоединяются элементы поперечной конструкции (прогоны кровли).

Нагрузка, действующая на ферму состоит из постоянной (вес покрытия) и временной (вес снега).

Сбор нагрузок Таблица 8. 1

Наименование конструкции

Вид нагрузки

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка кН/м2

Коэффициент надености по нагрузке

Расчетная нагрузка кН/м2

Примечание

1

2

3

4

5

6

7

Покрытие

Постоянная

Профнастил ПГЛ57−900−0.7 (верхний слой)

0. 09

1. 05

0. 11

Утеплитель: стекловолокнистые маты =17кг/ м3 , t =150мм

0. 03

1. 3

0. 04

Профнастил Н57−750−0.7 (нижний слой)

0. 10

1. 05

0. 11

Собственный вес металлоконструкций

0. 20

1. 05

0. 21

Связи покрытия

0. 04

1. 05

0. 04

Собственный вес фонаря

0. 10

1. 05

0. 11

Учитывать в местах фактического опирания фонаря на ферму

Вес бортовой стенки и остекления фонаря

2

1. 05

2. 1

Учитывать в местах фактического опирания к фонарю

Итого (без собственного вес фонаря с остеклением)

0. 46

?

0. 51

Кратко временная

Снег, III район

1. 26

1. 43

1. 80

Ферма Ф-1 симметрична, рассчитываем только половину фермы.

Ферма Ф-2 не симметрична, расчет ведем всех стержней.

Расчет усилий в стержнях ферм определяем при помощи программы Structure CAD.

Расчет фермы Ф-1

Рис. 8.4 Расчетная схема стропильной фермы Ф1

Комбинации нагрузок на ферму Ф-1.

Таблица 8. 2

Номер

Наименование

1

Постоянная +снег (1-й вариант загружения)

2

Постоянная +снег (2-й вариант загружения)

Усилия и напряжения элементов при комбинации нагружений на ферму Ф1.

Таблица 8. 3

Номер эл-та

Номер сечен.

Номер комб.

Усилия и напряжения

N (кН)

M (кН*м)

Q (кН)

1

1

1

645. 333

0.

0.

2

649. 716

0.

0.

2

1

645. 333

0.

0.

2

649. 716

0.

0.

5

1

1

831. 272

0.

0.

2

844. 363

0.

0.

2

1

831. 272

0.

0.

2

844. 363

0.

0.

6

1

1

768. 797

0.

0.

2

740. 601

0.

0.

2

1

768. 797

0.

0.

2

740. 601

0.

0.

7

1

1

-620. 817

0.

0.

2

-625. 033

0.

0.

2

1

-620. 817

0.

0.

2

-625. 033

0.

0.

8

1

1

-620. 817

0.

0.

2

-625. 033

0.

0.

2

1

-620. 817

0.

0.

2

-625. 033

0.

0.

10

1

1

-866. 545

0.

0.

2

-865. 531

0.

0.

2

1

-866. 545

0.

0.

2

-865. 531

0.

0.

11

1

1

-893. 942

0.

0.

2

-916. 941

0.

0.

2

1

-893. 942

0.

0.

2

-916. 941

0.

0.

12

1

1

-893. 942

0.

0.

2

-916. 941

0.

0.

2

1

-893. 942

0.

0.

2

-916. 941

0.

0.

13

1

1

-72. 9

0.

0.

2

-69. 3

0.

0.

2

1

-72. 9

0.

0.

2

-69. 3

0.

0.

14

1

1

-88. 3499

0.

0.

2

-102. 075

0.

0.

2

1

-88. 3499

0.

0.

2

-102. 075

0.

0.

15

1

1

-245. 233

0.

0.

2

-255. 396

0.

0.

2

1

-245. 233

0.

0.

2

-255. 396

0.

0.

17

1

1

116. 704

0.

0.

2

151. 353

0.

0.

2

1

116. 704

0.

0.

2

151. 353

0.

0.

18

1

1

33. 2114

0.

0.

2

17. 1213

0.

0.

2

1

33. 2114

0.

0.

2

17. 1213

0.

0.

19

1

1

64. 2557

0.

0.

2

75. 3773

0.

0.

2

1

64. 2557

0.

0.

2

75. 3773

0.

0.

20

1

1

-36. 45

0.

0.

2

-68. 4

0.

0.

2

1

-36. 45

0.

0.

2

-68. 4

0.

0.

21

1

1

34. 6656

0.

0.

2

65. 0515

0.

0.

2

1

34. 6656

0.

0.

2

65. 0515

0.

0.

Результаты max расчётных усилий сведём в табл. 8. 4

Значение max расчётных усилий в стержнях фермы.

Таблица 8. 4

Элемент фермы

Номер элемента

Расчётное усилие, кН

сжатие

растяжение

Верхний пояс

7

8

10

11

12

625,03

625,03

866,55

916,94

916,94

-

-

-

-

-

Нижний

пояс

5

6

-

-

844,36

768,80

Стойки

3

13

14

0

72,90

102,08

-

-

-

Шпренгели и полураскосы

18

19

20

21

-

-

68,40

-

33,21

75,38

-

65,05

Опорный раскос

1

-

649,72

Раскосы

15

17

255,40

-

-

151,35

Подбор сечений стержней фермы Ф-1

Для удобства изготовления и комплектования сортамента металла при проектировании ферм обычно устанавливают 4−6 разных калибров профиля, из которых набирают все элементы фермы. Чтобы предварительно установить необходимый ассортимент профилей, определяют требуемые площади сечений стержней фермы.

Для технико-экономического обоснования (п. 5 данного проекта), произведем подбор сечений стержней фермы Ф1 для двух вариантов:

1) ферма металлическая с трапециевидной формой с сечением элементов из спаренных уголков и опорными нисходящими раскосами;

2) ферма металлическая с трапециевидной формой с сечением элементов решётки из одиночных уголков, пояса таврового сечения и опорными нисходящими раскосами из одиночных уголков.

Вариант № 1.

Расчет сечений стержней фермы определяем при помощи программы Structure CAD

Необходимые данные для расчёта:

· марка стали ВСт3пс6−1 (=240 МПа)[СНиП II-23−81*, табл. 51*];

· N — расчётное продольное усилие;

· []-предельная гибкость;

· - коэффициент условия работы конструкции;

· lef — расчетные длины.

Группа верх. пояс 1. Элемент №(7,8)

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 1,0

Длина элемента -- 3,02 м

Сечение Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L120×15

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,66

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Y1 (X1,O, U1)

0,79

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

0,99

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,45

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,69

Коэффициент использования 0,99 — устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

Группа верх. пояс 2. Элемент № 10

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 1,0

Длина элемента -- 3,02 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L150×15

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,71

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Y1 (X1,O, U1)

0,81

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

0,91

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,37

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,55

Коэффициент использования 0,91 — устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

Группа верх. пояс 2. Элемент №(11,12)

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 1,0

Длина элемента -- 1,51 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L125×16

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,85

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Y1 (X1,O, U1)

0,9

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

0,95

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,22

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,33

Коэффициент использования 0,95 — устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

Группа нижний пояс 1. Элемент № 5

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 2,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 1,0

Длина элемента -- 6,0 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L120×15

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,88

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,53

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,41

Коэффициент использования 0,88 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа нижний пояс 2. Элемент № 6

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 4,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 1,0

Длина элемента -- 3,0 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L100×15

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,95

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,64

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,25

Коэффициент использования 0,95 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа опорный раскос. Элемент № 1

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 3,82

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 1,0

Длина элемента -- 3,14 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L100×14

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,88

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,64

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,26

Коэффициент использования 0,88 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа стойки. Элемент № 3

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 2,37 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L50x7

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,76

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,91

Коэффициент использования 0,91 — предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

Группа стойки. Элемент № 13

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 1,29 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L50x7

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,68

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Y1 (X1,O, U1)

0,84

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

0,89

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,49

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,56

Коэффициент использования 0,89 — устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

Группа стойки. Элемент № 14

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 2,01 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L56x4

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,49

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Y1 (X1,O, U1)

0,76

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

0,99

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,71

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,89

Коэффициент использования 0,99 — устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

Группа раскосы сжатые. Элемент № 15

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 3,42 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L90×10

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,51

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Y1 (X1,O, U1)

0,76

п. 5. 3

устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

0,94

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,68

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,83

Коэффициент использования 0,94 — устойчивость при сжатии в плоскости X1, O, Z1 (X1,O, V1)

Группа раскосы растянутые. Элемент № 17

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 3,82 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L50x6

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,85

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,41

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,5

Коэффициент использования 0,85 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа полураскосы. Элемент № 18

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 1,71 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L20x3

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,64

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,4

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,58

Коэффициент использования 0,64 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа полураскосы. Элемент № 19

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 1,71 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L35x5

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,68

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,25

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,33

Коэффициент использования 0,68 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа полураскосы. Элемент № 21

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 400,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 1,91 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L32x4

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования:

пп.5. 24,5. 25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,8

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Y1

0,3

пп.6. 15,6. 16

предельная гибкость в плоскости X1, O, Z1

0,4

Коэффициент использования 0,8 — прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа шпренгели. Элемент № 20

Расчетное сопротивление стали Ry= 240 000,0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 0,95

Предельная гибкость -- 120,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1, Z1 -- 0,8

Длина элемента -- 1,0 м

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509–93 L40x4

Результаты расчета

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой