Проектирование автономных систем теплоснабжения предприятий по переработке животноводческого сырья

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Курсовая работа

Проектирование автономных систем теплоснабжения предприятий по переработке животноводческого сырья

Введение

Энергоснабжение и повышение энергоэффективности промышленных предприятий являются одним из направлений модернизации экономики РФ и повышения конкурентоспособности отечественной продукции.

Предприятия мясной и молочной промышленности относятся к энергоемким производствам. Доля энергозатрат в издержках производства мясных и молочных продуктов без учета стоимости сырья превышает 20% и в связи с ростом стоимости топлива и электроэнергии имеет устойчивую тенденцию к дальнейшему росту. В связи с этим актуальной является проблема создания новых и модернизация существующих систем теплоснабжения мясокомбинатов и молочных заводов с целью повышения их энергоэффективности и надежности обеспечения предприятий теплоносителями с регламентируемыми технологическими требованиями параметрами.

Цель работы: Целью данной работы является подготовка будущих специалистов к самостоятельной инженерной работе по проектированию и эксплуатации СТ. предприятий отрасли. В процессе выполнения курсовой работы студенту предстоит использовать знания, полученные при изучении теплотехнических дисциплин. Важное значение имеет формирование творческого подхода к решению конкретных инженерных задач, умение выбрать из нескольких вариантов наиболее рациональное техническое решение, освоение методик технико-экономического обоснования принимаемого решения. Для успешного выполнения работы необходимы знания по изучаемым ранее дисциплинам (математике, физике, инженерной графике)

1. Расчет тепловых нагрузок и подбор теплогенераторов пара горячей воды

теплоэнергия провод теплогенератор

Параметры теплоносителей в реперных точках автономной СТ

Под реперными понимаются узловые точки тепловой схемы, в которых определяются параметры теплоносителей, необходимые для выполнения тепловых расчетов отдельных структурных элементов СТ.

Точка. А Распределительный паровой коллектор в котельной

P=1000кПа t=179?C

x=0, 9 r=2080кДж/кг

h?=759кДж/кг

h= h?+rЧx=759+2080Ч0,9=2500кДж/кг

Точка. Б Падающие паропроводы в подогреватели

p=700кПа r=2069кДж/кг hб =h?+rЧx

h?=694кДж/кг

t=164,2?C hб=hа=2500кДж/кг

x=h — h?/r=2500−694/2069=0,87кДж/кг

Точка. В Паропровод на входе в производственный корпус

p, t. h-понижается в зависимости от расстояния

Давление потери 8? pпот/100 м ?12кПа

1%? hпот/100 м? 1,5%

100 м?10кПа pпот=149Ч10/100=14,9кПа

149 м? pпот

100 м?1% hпот=149/100=1,49

149 м? hпот pв=100−14,9=985,1кПа

hв=ha (100 — hпот/100)=2500 (100−1,49/100)=2530

h?в=749кДж/кг

rв=2036кДж/кг хв= hв — h? в/ rв=2530−749/2036=0,874кДж/кг

Расчет параметров пара после редукционных устройств отдельных цехов

Цех собственного убоя Г1

Колбасные изделия Г2

Полуфабрикаты Г3

Схж Г4

Жиры Г5

Консервы Г6

Со стороны Г7

P=400

P=500

P=600

P=600

P=400

P=600

P=500

h?=609

h?=637

h?=667

h?=667

h?=609

h?=667

h?=637

r=2136

r=2111

r=2089

r=2089

r=2136

r=2089

r=2111

hг1-г7=hв=2530кДж/кг

hг1-г7=hв=2530кДж/кг x=hгn — h? гn/rгn кДж/кг

x1=2530−609/2136=0,899

x2=2530−637/2111=0,896

x3=2530−667/2089=0,891

x4=2530−667/2089=0,891

x5=2530−609/2136=0,899

x6=2530−667/2089=0,891

x7=2530−637/2111=0,896

Точка. Д Пароконденсатная смесь последовательных теплообменников

Рд принимаем на 10−12% ниже в ходе ргi

Принимаем 10% =›рдi=0,9Ч ргi

Собственный убой Д1

Колбасные изделия Д2

Полуфабрикаты Д3

СХЖ Д4

Жиры Д5

Консервы Д6

Со стороны Д7

p1=360

p2=450

p3=540

p4=540

p5=360

p6=540

p7=450

t1=137,9

t2=147

t3=154,6

t4=154,6

t5=137,9

t6=154,6

t7=147

h?1=580,5

h?2=619,5

h?3=652

h?4=652

h?5=580,5

h?6=652

h?7=619,5

r1=2151

r2=2123,5

r3=2100

r4=2100

r5=2151

r6=2100

r7=2123,5

xпп1=0,12

xпп2=0,13

xпп3=0,14

xпп4=0,14

xпп5=0,12

xпп6=0,1

xпп7=0,16

xпп-доля пролетного пара в пароконденсатной смеси

hdi = h?di+rdiЧxппdi кДж/кг

h1=580,5+2151Ч0,12=838,62 кДж/кг

h2=619,5+2123,5Ч0,13=895,56 кДж/кг

h3=652+2100Ч0,14=946 кДж/кг

h4=652+2100Ч0,14=946 кДж/кг

h5= 580,5+2151Ч0,12=838,62 кДж/кг

h6=652+2100Ч0,1=862 кДж/кг

h7=619,5+2123,5Ч0,16=959,26 кДж/кг

Точка. Е конденсатопровод после утилизационного теплообменника для подогрева воды

t в точке Е (переохлажденного конденсата) принимаем из диапазона 70−80?С

te=80?С

ре на 10% ниже средневзвешенного давления в точках Д

ре=()Ч0,9=416,57 кПа

he=cЧt=4,190Ч80=335,2 кДж/кг*с

теплоемкость воды с=4,190 кДж/кг*с

Точка. Ж Пароконденсатная смесь после водоподогревателя системы отопления

рж принимаем на 10−15% ниже давления греющего пара в точке б принимаем15%

рж=0,15Ч700=105кПа

h?ж=426кДж/кг tж=101,65

rж=2252кДж/кг

Доля пролетного пара пароконденсатной смеси

xпп 0,005−0,1 (5−10%) принимаем 7%

hж= h? ж+ rжЧxпп=426+2252Ч0,007=583,64кДж/кг

Точка. З пароконденсатная смесь после теплообменника системы горячего водоснабжения

рз=0,15Чрж=0,15Ч105=15,75кПа

h?з=220кДж/кг tз=52,55

rз=2376кДж/кг xппз=0,007

hз= h? з+ rзЧ xпп =220+2376Ч0,007=386,32кДж/кг

Точка. И температура конденсата от сторонних потребителей

tи=65?C h? и=272,02кДж/кг

pи=25,008кПа rи=2346,7кДж/кг

h=cЧt=4,190Ч65=272,35кДж/кг

Точка. Л Трубопровод прямой воды отопления

tл=99−1,13Ч tHB? =99−1,13Ч (-3)=102,39 ?C

h=cЧ tл=4,190Ч102,39=429,014 кДж/кг

Точка. М Трубопровод обратной воды отопления

tM=52−0,5Ч tHB? =52−0,5 (-3)=53,2 ?C

h=cЧ tM=4,190Ч53,2=222,908 кДж/кг

Точка. Н Трубопровод холодной воды

tH — температура холодной воды, поступающей в водоподогреватель системы горячего водоснабжения, составляет 10−15? С

tH=10 ?С

h=cЧtH=4,190Ч10=41,9 кДж

Точка. О Трубопровод горячей воды

to — температура горячей воды после водоподогревателя принимается равной

65−70? С

to=70 ?С

h=cЧto=4,190Ч70=293,3 кДж

Расходы теплоты и пара на технологические нужды

Расход теплоты на технологические нужды зависит от объемов выпуска

продукции и удельных расходов теплоты на их производство. Он рассчитывается на рабочую смену для сезона переработки сырья

*Расход теплоты на выработку отдельных видов продукции

Побщ=44 Qi=qiЧПi ГДж/см

Пi — выработка отдельных видов продукции, т/смену

qi — удельные расходы теплоты на выработку отдельных видов продукции для соответствующего типоразмера предприятия, ГДж/т

мясо собственного убоя q1=0,67 ГДж/т Q1=0,67Ч40=26,8 ГДж/см

колбасные изделия q2=4,7 ГДж/т Q2=4,7Ч4=18,8 ГДж/см

полуфабрикаты q3=5,8 ГДж/т Q3=5,8Ч0,4=2,32 ГДж/см

жиры q4=0,62 ГДж/т Q4=0,62Ч1,3=0,806 ГДж/см

сухие животные корма q5=5,8 ГДж/т Q5=5,8Ч1,2=6,96 ГДж/см

консервы q6=4,3 ГДж/т Q6=4,3Ч10=43 ГДж/см

мясо со стороны q7=0,87 ГДж/т Q7=0,87Ч28=24,36 ГДж/см

*Общий расход теплоты на технологические нужды

ШTH=15,7−0,07Ч Побщ =15,7−0,07Ч44=12,62, %

ШTH — коэффициент, учитывающий расход теплоты на выработку продукции для которой отсутствуют нормативы удельного расхода теплоты

QTH=(1+ШTH/100)ЧУQi=(1+12,62/100)Ч123,046=16,76 ГДж/смену

*Расход пара на выработку отдельных видов продукции

Qi=DiЧ[бгпiЧ (hгi-hдi)+(1 — бгпi)Ч hгi]Ч10-3 ГДж/смену

бгпi-доля глухого пара в его общем потреблении при выработки отдельных видов продукции, %

собственный убой б1=35 hd1=838,62

колбасные изделия б2=50 hd2=895,56

полуфабрикаты б3=80 hd3=946

жиры б4=85 hd4=946

сухие животные корма б5=80 hd5=838,62

консервы б6=75 hd6=862

мясо со стороны б7=25 hd7=959,26

h гпi=2530 кДж/кг

, т/см

D1=26,8Ч1000/0,35 (2530−838,62)+(1−0,35)Ч2530=1,198 т/см

D2=18,8Ч1000/0,5 (2530−895,56)+(1−0,5) Ч2530=9,02 т/см

D3=2,32Ч1000/0,8 (2530−946)+(1−0,8) Ч2530=1,308 т/см

D4=0,806Ч1000/0,85 (2530−838,62)+(1−0,85)Ч2530=0,44 т/см

D5=6,96Ч1000/0,8 (2530−946)+(1−0,8)Ч2530=3,92 т/см

D6=43Ч1000/0,75 (2530−862)+(1−0,75)Ч2530=22,82 т/см

D7=24,36Ч1000/0,25 (2530−956,26)+(1−0,25)Ч2530=10,63 т/см

*Общий расход пара

т/см

*Расходы теплоты и пара на нужды отопления

Расход теплоты на отопительные нужды рассчитывается для двух режимов.

По средней температуре наружного воздуха для отопительного сезона находится сменный расход теплоты на отопление, который в дальнейшем входит в нормативный тепловой баланс предприятия при подборе паровых котлов. Данная температура является также определяющим фактором при расчете годового расхода теплоты на нужды отопления с учетом продолжительности отопительного периода года для города, в котором расположены предприятия.

Расчет и подбор водоподогревателей системы водяного отопления выполняется по максимальной тепловой нагрузке системы отопления для средней пяти — дневки года температуры наружного воздуха самой холодной в зависимости от месторасположения предприятия.

При выполнении данной работы принимается условие, что инфраструктура предприятия включает: производственный корпус, административно-бытовой корпус и корпус, в котором размещены вспомогательные цеха. Расход теплоты на отопление здания котельного цеха и ЦТП включается в собственные нужды котельной и в балансе расхода теплоты на отопительные нужды предприятия не учитывается

* Определение объема корпусов

— производственный корпус

Vпк= (23−0,8ЧПобщ)Ч103 =(23+0,8Ч44)Ч1000=58 200 м3

теплоэнергия провод теплогенератор

— административно-бытовой корпус

Vабк-20−23% от производственного корпуса

Vабк=0,2Ч58 200=11640 м3

— вспомогательный корпус

Vвк-23−26% от производственного корпуса

Vвк=0,23Ч58 200=13386 м3

*Удельные отопительные характеристики отапливаемых зданий

---для средней температуры наружного воздуха за отопительный период года:

Вт/(м3К)

где — эмпирический коэффициент, учитывающий материал и толщину наружных стен зданий (для кирпичных стен =1,7…2,0, а для железобетонных =2,2…2,5). Принимаем для кирпичный стен =2

qот1=2,0Ч58 200-0. 167(1. 3+0. 01Ч (-3))=0,4 Вт/(м3К) произ.

: qот2=2,0Ч11 640-0. 167(1. 3+0. 01Ч (-3))=0,5Вт/(м3К) админ. быт.

qот3=2,0Ч13 386-0. 167(1. 3+0. 01Ч (-3))=0,5 Вт/(м3*К) вспомог.

— для средней температуры наружного воздуха за самую холодную пятидневку года:

Вт/(м3К) q*от1=2,0Ч58 200-0. 167(1. 3+0. 01*(-24))=0. 5Вт/(м3К) произ.

q*от2=2,0Ч11 640-0. 167(1. 3+0. 01Ч (-24))=0,4Вт/(м3К) админ. быт

q*от3=2,0Ч13 386-0. 167(1. 3+0. 01*(-24))=0,4 Вт/(м3К) вспомог.

Расход теплоты на отопление зданий

— для средней температуры наружного воздуха за отопительный период года

, ГДж/смену

Qот1=0,4Ч58 200Ч (18 — (-3)) Ч28 800Ч10-9 =14,028 ГДж/смену произ.

Qот2=0,5 Ч11 640Ч (21 — (-3)) Ч28 800 Ч10-9=4,02 ГДж/смену админ. быт.

Qот3=0,5Ч13 380Ч (19 — (-3)) Ч28 800Ч10-9=4,24 ГДж/смену вспомог.

— для средней температуры наружного воздуха за самую холодную пятидневку года:

, ГДж/смену

Qот1=0,3Ч58 200Ч (18 — (-24)) Ч28 800Ч10-9 =21,11 ГДж/смену произ.

Qот2=0,4 Ч11 640Ч (21 — (-24)) Ч28 800 Ч10-9=6,03 ГДж/смену админ. быт.

Qот3=0,4Ч13 380Ч (19 — (-24)) Ч28 800Ч10-9=6,62 ГДж/смену вспомог.

Общезаводские расходы теплоты на отопительные нужды

— для средней температуры наружного воздуха за отопительный период года

=22,283, ГДж/смену

— для средней температуры наружного воздуха за самую холодную пятидневку года:

=33,76, ГДж/смену

Расход пара на подогрев циркуляционной воды системы отопления

— для средней температуры наружного воздуха за отопительный период года:

Qот Чз/(hб-hж)Ч10-3=22,283Ч0,92/(2500−583,64) Ч10-3=10,7 ГДж/смену

з-коэффициент полезного использования теплоты пара в водоподогревателях, принимаем равным 0,92.

— для средней температуры наружного воздуха за самую холодную пятидневку года:

Д*от=(33,76Ч0,92Ч103)/1916,4=16,2ГДж/смену

Расход теплоты и пара на вентиляционные нужды

Для нахождения расхода теплоты на вентиляцию производственных цехов, внутрении объем которых VВпк составляет 60−80% от объема производственного корпуса по наружнему периметру Vпк, примим значение VВпк=0,6Ч58 200=34920м3. Вентиляция помещении административно-бытового корпуса и корпуса вспомогательных цехов не предусматривается.

Расход теплоты на вентиляцию производственных цехов при средней температуре наружного воздуха:

, ГДж/смену

где qВ — удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м3 К).

=0,82Ч58 200Ч (18 — (-3)) Ч28 800Ч10-9=28,8 ГДж/смену

Максимальный расход теплоты на вентиляцию при средней температуры наружного воздуха за самую холодную пятидневку года

, ГДж/смену

где ?в — коэффициент, учитывающий изменение удельной вентиляционной характеристики здания при снижении температуры наружного воздуха (?в=0,95)

Q*в=0,95Ч0,82Ч58 200Ч (18 — (-14)) Ч28 800Ч10-9=41,77 ГДж/смену

Расход пара на подогрев воздуха на нужды вентиляции в паровых калариферах

— для средней температуры наружного воздуха за отопительный период года

, ГДж/смену

где hЇГ — средневзвешенное значение энтальпии пара, поступающего в производственные цеха предприятия, МДж/кг

hЇД — средневзвешенное значение энтальпии пароконденсатной смеси, возвращаемой

из производственных цехов, МДж/кг

Средневзвешенную энтальпию hЇГ и hЇД рассчитаем по формулам

МДж/кг, МДж/кг =898,008МДж/кг

Д*в=25,6ГДж/смену Дв=17,64ГДж/смену

Расходы горячей воды на выработку отдельных видов продукции

VГВi=WiЧПi, м3/см

где Wi-удельные рассходы горячей воды на выработку продукции

W1=3,95 мясо собственного убоя Vгв1=3,95Ч40=158 м3/см

W2=4,45 колбасные изделия Vгв2=4,45Ч4=17,8 м3/см

W3=14,9 полуфабрикаты Vгв3=14,9Ч0,4=5,96 м3/см

W4=5,75 жиры Vгв4=5,75Ч1,3=7,48 м3/см

W5=14,9 сухие животные корма Vгв5=14,9Ч1,2=17,9 м3/см

W6=9,55 консервы Vгв6=9,55Ч10=95,5 м3/см

W7=1,9 мясо со стороны Vгв7=1,9Ч28=53,2 м3/см

Расход горячей воды на коммунально-бытовые нужды

, м3/смену

?гв-доля расхода горячей воды на коммунально-бытовые нужды от ее нормируемого расхода на выработку продукции

Vкбн=(17/100) Ч355,84=60,5 м3/смену

Общий расход горячей воды

, м3/смену

Vгв=355,84+60,5=416,33 м3/смену

Расход теплоты на нагрев воды в пароводянных водоподогревателей

, ГДж/см

Ср-теплоемкость воды при постоянном давлении при температуре, равной полуссуме температур горячей и холодной воды

t= (to+tн)/2=(70+10)/2=40

Qгв=416,33Ч992,2Ч4,178 (70−10) Ч10-6=103,5ГДж/см

Расход пара на нагрев воды пароводянных водоподогревателей

, ГДж/смену

Дгв=46,028 ГДж/смену

2. Тепловой баланс СТ

Тепловой баланс предприятия характеризует распределение теплоэнергии на различные нужды. Он составляется на календарные промежутки времени: год, месяц, неделю, сутки, смену, час.

В связи с тем, что производственная мощность предприятия при их проектировании чаще всего рассчитывается на рабочую смену, то и соответствующий производственной мощности нормативный тепловой баланс целесообразно составлять в расчете на рабочую смену для максимальных объемов переработки животноводческого сырья. Для мясокомбинатов максимальная производственная нагрузка (сезон переработки сырья) приходится на последний квартал года. Таким образом, именно октябрь является наиболее обоснованным периодом для составления нормативного теплового баланса. Тем более что в октябре включаются в работу системы отопления и подогрева приточного воздуха на нужды вентиляции при температуре наружного воздуха, близкой к средней за отопительный период года.

Различают тепловой баланс потребления теплоэнергии на производственные и объективно обусловленные ими вспомогательные нужды и тепловой баланс выработки теплоэнергии, включающий дополнительно отпуск теплоты сторонним предприятиям и расход теплоты на собственные нужды теплоцеха (котельной, ЦТП и топливного хозяйства).

Баланс потребления теплоэнергии

, ГДж/смену

Qпот=16,76+103,5+22,283+28,8=171,343 ГДж/смену

Баланс потребления пара

, т/смену

Дпот=55,6+46,028+10,7+17,64=129,97 т/смену

Структурные параметры баланса потреблени теплоэнергии

бтн=(Qтн/ Qпот)Ч 100%=(16,76/171,343) Ч100%=9,78%

бгв=(Qгв/ Qпот) Ч100%=(103,5/171,343) Ч100%=60,4%

бот=(Qот/ Qпот) Ч100%=(22,283/171,343) Ч100%=13,004%

бв=(Qв/ Qпот) Ч100%=(28,8/171,343) Ч100%=16,8%

Баланс выработки теплоэнергии

, ГДж/смену

Qвыр=16,76+103,5+22,283+28,8+15,96+94,77=282,073 ГДж/смену

, ГДж/смену

ГДж/смену

Расход теплоэнергии на собственные нужды теплоцеха составляет от общей выработки теплоэнергии для котельных, работающих на природном газе, до 2%; на мазуте — до 6…8% и на угле — до 2,5%.

, ГДж/смену

Структурные параметры баланас выработки теплоэнергии

в тн = (Qтн/ Qвыр)Ч 100%=5,94%

в гв = (Qгв/ Qвыр) Ч100%=36,7%

в от = (Qот/ Qвыр) Ч100%=7,9%

в в = (Qв/ Qвыр) Ч100%=10,2%

в ст = (Qст/ Qвыр) Ч100%=38,6%

в сн = (Qсн/ Qвыр) Ч100%=5,65%

Двыр= Дтнгвотвстсн, т /смену

Двыр=55,6+46,028+10,7+17,64+40+10,19=180,158 т/смену

3. Графики тепловых нагрузок

Важной характеристикой СТ предприятий являются графики тепловых нагрузок. Для этих целей предназначены годовые, суточные, сменные и часовые графики потребления пара, возврата конденсата, получения теплофикационной воды от ТЭЦ, характеризующиеся большой неравномерность. Неравномерность графиков теплопотребления обусловлена неритмичностью поступления сырья в течение года, наличием нерабочих смен, выходных дней, колебаниями температуры наружного воздуха и, соответственно, нестабильностью расходов теплоэнергии на отопительные нужды и приточную вентиляцию и другими факторами. Функциональное назначение графиков тепловых нагрузок многопланово, но в рамках выполняемой работы определяющими являются сменные графики теплопотребления, для которых характерны наличие отопительно-вентиляционной нагрузки и максимального потребления теплоты на технологические нужды.

Сменные графики тепловых нагрузок необходимы для обоснования максимальной выработки пара и подбора паровых котлов и водоподогревателей, определения производительности теплотехнического оборудования системы химической очистки питательной воды, расчета утилизационных теплообменников для пароконденсатной смеси, подбора питательных насосов.

Часовые расходы горячей воды

, м3

где ГВi — коэффициенты неравномерности графика расхода горячей воды

V8−9гв=416,33Ч0,5/6,2=33,58 м3

V9−10гв=416,33Ч0,6/6,2=40,29 м3

V10−11гв=416,33Ч0,8/6,2=53,72 м3

V11−12гв=416,33Ч0,9/6,2=60,43 м3/

V12−13гв=416,33Ч0,7/6,2=47,005 м3

V13−14гв=416,33Ч0,8/6,2=53,72 м3

V14−15гв=416,33Ч0,9/6,2=60,43 м3

Часовые расходы пара

· на технологические нужды:

, т/ч

где ТНi — коэффициенты неравномерности графика расхода пара на технологические нужды

Д8−9тн=(55,6Ч0,7)/6,3=6,17т/ч

Д9−10тн=(55,6Ч0,8)/6,3=7,06т/ч

Д10−11тн=(55,6Ч0,9)/6,3=7,94 т/ч

Д11−12тн= (55,6Ч1)/6,3=8,82т/ч

Д12−13тн=(55,6Ч0,6)/6,3=5,29т/ч

Д13−14тн=(55,6Ч0,75) 6,3=6,61т/ч

Д14−15тн= (55,6Ч0,8)/6,3=7,08т/ч

Д15−16тн=(55,6Ч0,75) /6,3=6,61т/ч

на выработку горячей воды

, т/ч

где ТНi — коэффициенты неравномерности графика расхода пара на технологические нужды

Д8−9гв=(46,028Ч0,7)/6,3=5,11т/ч

Д9−10гв=(46,028Ч0,8)/6,3=5,84 т/ч

Д10−11гв=(46,028Ч0,9)/6,3=6,58 т/ч

Д11−12гв=(46,028Ч1)/6,3=7,3 т/ч

Д12−13гв=(46,028Ч0,6)/6,3=4,38 т/ч

Д13−14гв=(46,028Ч0,75)/6,3=5,47 т/ч

Д14−15гв=(46,028Ч0,8)/6,3=5,84т/ч
Д15−16гв=(46,028Ч0,75)/6,3= 5,47 т/ч

Часовые расходы пара на нужды отопления

, т/ч

Дчот=16,2/8=2,02 т/ч

Часовые расходы пара на нужды вентиляции

, т/ч Дчв=25,6/8=3,2 т/ч

Часовые расходы пара сторонними потребителями

, т/ч

Д8−9ст=(40Ч0,7)/6,3=4,44 т/ч

Д9−10ст=(40Ч0,8)/6,3= 5,079т/ч

Д10−11ст=(40Ч0,9)/6,3=7,05т/ч

Д11−12ст=(40Ч1)/6,3=6,35т/ч

Д12−13ст=(40Ч0,6)/6,3=3,8т/ч

Д13−14ст=(40Ч0,75)/6,3= 4,76 т/ч

Д14−15ст=(40Ч0,8)/6,3= 5,079 т/ч

Д15−16ст=(40Ч0,75)/6,3= 4,76 т/ч

Часовые расходы пара на собственные нужды теплоцеха

, т/ч

Д8−9сн=0,06 (6,17+5,11+2,02+3,2+4,44)= 1,25 т/ч

Д9−10сн=0,06 (7,06+5,84+2,02+3,2+5,079)=1,39 т/ч

Д10−11сн=0,06 (7,94+6,58+2,02+3,2+7,05)= 1,6 т/ч

Д11−12сн=0,06 (8,82+7,3+2,02+3,2+6,35)= 1,66 т/ч

Д12−13сн=0,06 (5,29+4,38+2,02+3,2+3,8)=1,012 т/ч

Д13−14сн=0,06 (6,61+5,47+2,02+3,2+4,76)= 1,32т/ч

Д14−15сн=0,06 (7,06+5,84+2,02+3,2+5,079)=1,39 т/ч

Д15−16сн=0,06 (6,61+5,47+2,02+3,2+4,76)= 1,32т/ч

Общие часовые расходы пара

, т/ч

Д8−9=6,17+5,11+3,2+4,44+1,25=20,17 т/ч

Д9−10=7,06+5,84+3,2+5,079+1,39=22,56 т/ч

Д10−11=7,94+6,58+3,2+7,05+1,6=26,37 т/ч

Д11−12=8,82+7,3+6,35+3,2+1,66=27,33 т/ч

Д12−13=5,59+5,48+3,2+4,76+1,12=20,15т/ч

Д13−14=6,61+4,4+3,2+3,8+1,32=19,33т/ч

Д14−15=7,06+5,84+3,2+5,079+1,39=22,56 т/ч

Д15−16=6,61+4,4+3,2+3,8+1,32=19,39 т/ч

4. Подбор паровых котлов

Используя сменный график требуемой выработки пара, по максимальному часовому расходу пара производится подбор необходимого типа и количества котлов. При подборе котлов следует руководствоваться следующими условиями:

1. Наиболее рациональной является установка котлоагрегатов одного типоразмера, но допускается установка одного из них меньший паропроизводительность. Количество котлов должно быть не менее 3 и не должно превышать 5 единиц (при подборе котлов типа Е-1−9 допускается установка 6 котлов);

2. Суммарная установленная паропроизводительность котлов должна обес-печивать установленный заданием на проектирование резерв тепловой мощности;

3. Необходимо предусматривать возможность остановки любого из установленных котлов на техническую диагностику и достаточно продолжительный ремонт в летний период года при отсутствии отопительно-вентиляционной тепловой нагрузки;

4. Целесообразно рассмотреть несколько вариантов подбора количества и типа котлов и отдать предпочтение варианту с наименьшими суммарным индексом относительных капитальных затрат на строительство котельной.

Выбираем:

4 котла ДЕ-10-14 ГМ

Суммарный индекс относительных капитальных затра

, ч/т

ч/т

Резерв установленной тепловой мощности котлов:

, =((40−27,21)/27,21)Ч100%=47%

Расчет и подбор паровых подогревателей системы отопления

Пароводяные подогреватели подбираются по поверхности нагрева. При подборе водоподогревателей необходимо учитывать следующие рекомендации:

— количество установленных теплообменников должно быть не менее 2;

— суммарная тепловая мощность водоподогревателей должна обеспечивать резерв теплопроизводительности не менее чем на 20 — 30%;

— установленная тепловая мощность должна обеспечивать возможность вывода из эксплуатационного режима любого из водоподогревателей для его ремонта.

Максимальная мощность водоподогревателей отопления рассчитывается для температурного режима соответствующего самой холодной пятидневке года:

Максимальная мощность водоподогревателей отопления рассчитывается для температурного режима, соответствующего самой холодной пятидневке года:

, кВт (2. 58)

Определяем среднюю разность температур между греющим паром и циркуляционной водой:

Температуры прямой tл и обратной tм воды системы отопления принимаются по данным табл. 1

tл=102,39tм=53,2

Температура пара и пароконденсатной смеси tн равна температуре реперных точек tб и tж (табл. 1)

tн=tб+tж=164,2+101,65=265,85

Дtб=164,2−53,2=111 Дtср=111+61,81/2=86,4

Дtм=164,2−102,39=61,81

Если то

Если то

Коэффициент теплопередачи пароводяных подогревателей принимаем равным 2000

Суммарная требуемая площадь поверхности нагрева водоподогревателей:

м2 1 172 200/(2000Ч86,4)=6,78 м2

Для системы отопления подходят подогреватели:

ПП-9-7-4 (2 шт.) с площадью поверхности теплообмена 9,5 м2

Резерв установленной мощности водоподогревателей

Rотf=(Fуст-Fот)/Fот) Ч100%=(19−6,78) Ч100/6,78=180,2%

где FУСТ — суммарная поверхность нагрева водоподогревателей, м2

Fуст=6,9,5 Ч2=19 м2

Расчет и подбор паровых подогревателей системы горячего водоснабжения

Максимальная тепловая мощность водоподогревателей системы горячего водоснабжения рассчитывается на основании максимального часового расхода горячей воды:

кВт

Средняя разность температур между греющим паром и нагреваемой водой Дtср определяется аналогично средней разности температур для подогревателей отопления.

Дtб=tБ-tН; Дtб=164,2−10=154,2

Дtм=tБ-tО; Дtб=164,2−70=94,2

Дtб/ Дtм=154,2/94,2=1,6

,°С

,°С

Коэффициент теплопередачи водоподогревателей принимается равным 1500

Суммарная требуемая площадь поверхности нагрева водоподогревателей

, м2

м2

Устанавливаем паровой подогреватель типа ПП-32-7-4 (2 шт. )

Резерв установленной мощности водоподогревателей:

=(64−24,9)Ч100/24,9=157,02%

5. Расчет вспомогательного теплотехнического оборудования

В виде дополнения к изложенному в главе 2 расчету теплогенераторов пара и горячей воды преподаватель в качестве спецзадания задает расчет отдельных элементов теплового хозяйства. Этот расчет основывается на результатах, полученных ранее.

Расчет закрытой системы сбора и использования конденсата при автономном теплоснабжении предприятия

Рациональное устройство и эксплуатация систем сбора конденсата, относящегося к наиболее перспективным видам тепловых вторичных энергоресурсов является необходимым условием повышения энергоэффективности СТ и обеспечения их эксплуатационной надежности. Максимально возможный возврат конденсата, являющегося наилучшей питательной водой для котлов, обеспечивает значительную экономию реагентов на химическую обработку подпиточной воды и способствует повышению долговечности теплопроводов в связи со снижением их коррозионного износа.

Следует учитывать, что даже при установке после рекуперативных паропотребляющих аппаратов современных конденсатоотводчиков в конденсате присутствует несконденсировавшийся «пролетный» пар содержание которого составляет до 20%. Благодаря этому пароконденсатная смесь обладает достаточно высоким энергетическим потенциалом и может быть использована в качестве греющего теплоносителя в водоводяном тепло-обменнике для подогрева воды на нужды горячего водоснабжения или водяного отопления. В дальнейшем излагается методика расчета тепловой схемы сбора и использования пароконденсатной схемы на нужды горячего водоснабжения.

Устройство данной тепловой схемы отличается технической простотой и надежностью в эксплуатации. Пароконденсатная смесь в утилизационной теплообменник поступает от технологических паропотребляющих аппаратов, а также паровых калориферов системы вентиляции, расположенных в технологических цехах предприятия. Теплотехническое оборудование данной тепловой схемы размещается в тепловом пункте производственного корпуса. В связи с тем, что на большинстве предприятий отрасли предпочтение отдается централизованным системам горячего водоснабжения и водяного отопления, пароконденсатная смесь от пароводяных подогревателей указанных систем собирается в конденсатный бак, расположенный в ЦТП, который устраивается в здании котельного цеха. При этом пароводяные подогреватели горячего водоснабжения предназначаются для выработки недостающих объектов системы горячей воды, получаемой в утилизационном теплообменнике и могут использоваться в качестве резервных. Конденсат от сторонних потребителей пара возвращается в ЦТП в общий сборный конденсатный бак.

Общий сменный выход пароконденсатной смеси от паропотребляющих технологических аппаратов и паровых калориферов, расположенных в производственном корпусе, определяется по уравнению:

ДПСК (ПК)= +=ДПКС (ТН)+ т/смену

Где Дпксi количество пароконденсатной смеси, возвращаемой из технологических цехов, т/смену:

ДПКСii Чб ГП, т/смену т/смену

Дпкс1=1,198Ч0,35=0,419 т/смену

Дпкс2=9,02Ч0,5=4,51 т/смену

Дпкс3=1,308Ч0,8=1,046 т/смену

Дпкс4=0,44Ч0,85=0,374 т/смену

Дпкс5=3,92Ч0,8=3,136 т/смену

Дпкс6=22,82Ч0,75=17,115 т/смену

Дпкс7=10,36Ч0,25=2,658 т/смену

Дпкс (пк)=29,26+17,64=46,9 т/смену

Коэффициент возврата конденсата от паропотребляющих технологических аппаратов и паровых калориферов производственного корпуса находится по формуле:

бк (пк)=(Дпкс (пк)тн+Дв)Ч 100=(46,9/55,6+17,64)Ч100=63,9%

Количество теплоты пароконденсатной смеси, подаваемой в качестве греющего теплоносителя в утилизационный теплообменник, рассчитывается по формуле:

QПКС (ПК)ПКС (ПК)Ч hдЧ103, кДж/смену

где hд — средневзвешенное значение энтальпии пароконденсатной смеси, кДж/кг:

iЧбгпiЧhдiiЧбгпi, кДж/кг

hд — энтальпия пароконденсатной смеси отдельных технологических цехов, кДж/кг

hд=25 955,09/29,26=887,05 кДж/кг

Qпкс (пк)=46,9Ч887,05Ч103=41 602 645 кДж/смену

Среднее давление пароконденсатной смеси определяется по формуле:

ДПКСi/ ДПКСi=14 514,3/29,26=496,045 кПа.

1) 360Ч0,419=150,84 кПа.

2) 450Ч4,51=2029,5 кПа.

3) 540Ч1,046=564,84 кПа.

4) 540Ч0,374=201,96 кПа.

5) 360Ч3,136=1128,96 кПа.

6) 540Ч17,115=9242,1 кПа.

7) 450Ч2,658=1196,1 кПа.

Средняя температура пароконденсатной смеси tН зависит от давления РД tН =150?С

Определяем количество теплоты, отдаваемой в единицу времени греющей пароконденсатной смесью, в утилизационном теплообменнике:

N1пкс (пк)Ч (hд — hх)Ч103/8Ч3600=46,9Ч (887,05−250,68) Ч 103/Ч 83 600=1036,3кВт

где hх — энтальпия конденсата после утилизационного теплообменника кДж/кг

hx=CPЧtK=4,178Ч60=250,68 кДж/кг

tk — температура конденсата (принимается равной 60−70 oС).

Количество теплоты, отдаваемое при конденсации пароконденсатной смеси, N1 (A):

N1(A)=N1Ч (- h')/ =1036,3Ч (887,05−630)/887,05=300,3 кВт

где h' - энтальпия кипящей воды при давлении кДж/кг

Количество теплоты, отдаваемое переохлаждаемым конденсатом

N1(в)=N1-N1(A)=1036,3−300,3=736,02 кВт

Промежуточная температура нагреваемой воды tпр находится по формуле:

tпр= N1(A) Чtн+ N1(В)Чto/ N1(A)+ N1(в)

tпр=300 290Ч10+736 020Ч70/300 290+736020=52,61 ?С

?tпр=tн-tпр=150−52,61=97,39

?t'=tн-tо=150−70=80

?tпр/?t'=97,39/80=1,2 следовательно? tAср= ?tпр+?t'/2=97,39+80/2=88,7

?t''=tк-tн=60−10=50

?tпр/?t''=1,94 следовательно? tБср=?tпр-?t''/ln ?tпр/?t''=78,98

Коэффициент теплопередачи для зоны переохлаждения пароконденсатной смеси КА принимается равным 1600-1900 Вт/(м2*К) зоны переохлаждения конденсата КВ — 1100-1300 Вт/(м2*К)

КА=1800 Вт/(м2ЧК)

КВ=1200 Вт/(м2ЧК)

Тепловые мощности утилизационного теплообменника при переохлаждении пароконденсатной смеси NА и переохлаждении конденсата NВ определяются по формулам:

NА= N1(А) ЧзВ=300,29Ч0,94=282,3 кВт

NВ= N1(ВЧзВ=736,02Ч0,94=691,9 кВт

где зВ — коэффициент полезного использования теплоты в водоподогревателях (принимается равным 0,92…0,95).

Площади поверхностей нагрева утилизационного теплообменника для указанных выше зон находятся по уравнениям:

FA= NА/ КАЧ?tAср=282 300/1800Ч88,7 =1,77 м2

FВ= NВ/ КВЧ?tВср=691 900/1200Ч78,98= 7,3 м2

Общая необходимая площадь поверхности нагрева водоподогревателя F определяется суммой:

F=FA+FB, м2

F=1,77+7,3=9,07 м2

Тип и количество водоподогревателей с учетом резерва теплопроизводительности, обусловленной неравномерностью сменного графика выхода пароконденсатной смеси до 25%, принимается по данным ТКМР — 0,12−12−0,17 поверхность 11,88 м2

Количество нагреваемой в утилизационных теплообменниках воды VГВ (ут)находится

VГВ (ут)= QПКС (ПК)РЧсЧ (to-tH) =41 602 645/4,178Ч992,2Ч (70−10)= 167,26 м3/см

Коэффициент обеспечения предприятия горячей водой, вырабатываемой в утилизационном теплообменнике, рассчитывается по формуле:

ЕГВ= (VГВ (ут/ VГВ)Ч 100%=(167,26/416,33)Ч100=40,17%

Для перекачки конденсата в котельную следует предусматривать 2 конденсатных насоса одинаковой производительности, устанавливаемых по параллельной схеме. Один из насосов является резервным. Производительность каждого насоса должна составлять не менее полуторакратного среднечасового выхода конденсата.

Конденсатный баланс предприятия в целом определяется суммой:

, т/смену

Дк=29,26+17,64+22,283+19,2=88,383 т/смену

где Дк (ст) — возврат конденсата от сторонних потребителей пара, т/смену:

Дк (ст)взЧДст= 0,48Ч40=19,2, т/смену

где бвз — доля возвращаемого конденсата согласно заданию на проектирование.

Общезаводской коэффициент возврата конденсата рассчитывается по формуле:

т/смену

бк=29,26+17,64+46,028+22,283+19,2/55,6+17,64+46,028+10,7+40=0,79т/смену

Определение расходов топлива

Расходы натурального и условного топлива необходимы для определения себестоимости вырабатываемой теплоэнергии и других технико-экономических показателей работы СТ.

где — максимальная выработка пара, т/ч (рис. 13); =27,33 т/ч

— энтальпия вырабатываемого в котла пара, кДж/кг; =2500 кДж/кг

— энтальпия питательной воды, кДж/кг; =377,1 кДж/кг

— количество воды непрерывной продувки котла, т/ч (принимается равным 5−10% от); =27,33Ч0,1=2,733 т/ч

— энтальпия котловой воды, кДж/кг (равна энтальпия кипящей воды при давлении вырабатываемого пара =759 кДж/кг

— низшая теплота сгорания топлива, 41 450 кДж/кг

— коэффициент полезного действия (брутто) котлов, % =90,8%

= ([27,33 (2500−377,1)+2,733 (759−377,1)]Ч 105)/ (41 450Ч90,8)= 1569,3 Чкм3

Максимальный часовой расход условного топлива

где — низшая теплота сгорания условного топлива, кДж/кг.

=1569,3Ч41 450/29300=2220 кг у.т. /ч

Годовая выработка теплоэнергия в автономных СТ

Годовой расход теплоты на технологические нужды:

где — число рабочих смен в год (для мясокомбината принимаем равным 500);

— сменный расход теплоты, Гдж/смену

— коэффициент эффективной загрузки установленных производственных мощностей предприятий (для мясокомбината принимаем равным 0,8).

=16,76*500*0,8=6704

Годовой расход теплоты на нужды горячего водоснабжения:

где — сменный расход теплоэнергии на нужды горячего водоснабжения, Гдж/смену

=103,5Ч500Ч0,8=41 400

Годовой расход теплоэнергии на отопительные нужды:

где — сменный расход теплоэнергии на отопительные нужды для средней за отопительный период года температуры наружного воздуха

— продолжительность отопительного периода года, сутки; =198

— коэффициент, учитывающий степень использования тепловой мощности водоподогревателей системы отопления в связи с применением режима «дежурного» отопления в нерабочие смены и выходные дни (принимаем равным 0,7).

=22,283Ч3Ч198Ч0,7=9265,2

годовой расход теплоэнергии на нужды вентиляции:

где — сменный расход теплоэнергии на отопительные нужды, ГДж/смену

=28,8*500=14 400

Годовой отпуск теплоэнергии сторонним предприятиям:

где — отпуск теплоты сторонним предприятиям, ГДж/смену

— число рабочих смен сторонних предприятий (принимаем равным 500);

— коэффициент эффективной загрузки сторонних предприятий (принимаем равным 0,65).

=94,77Ч500Ч0,65=30 800

Годовой расход теплоты на собственные нужды теплоцеха:

где — расход теплоты на собственные нужды котельной, %.

=5,76 (6704+41 400+9265,2+14 400+30800)/100=5925,26

=6704+41 400+9265,2+14 400+30800+5925,2=108 494,45

Соответствующий годовому тепловому балансу годовой баланс выработки определяется уравнением:

Годовой расход пара на технологические нужды:

где — сменный расход пара на нужды горячего водоснабжения, т/смену

=55,6Ч500Ч0,8=22 240 т/год

Годовой расход пара на нагрев воды для нужд горячего водоснабжения:

где — сменный расход пара на нужды горячего водоснабжения, т/смену

=46,028Ч500Ч0,8=18 411,2 т/год

Годовой расход пара на нужды вентиляции:

где — сменный расход пара на отопительные нужды для средней температуры отопительного периода, т/смену

=10,7Ч3Ч198Ч0,7=4449,06 т/год

Годовой расход пара на нужды вентиляции:

где — сменный расход пара на нужды вентиляции, т/смену

=17,64Ч500=8820т/год

Годовой отпуск пара сторонним предприятиям:

где — сменный отпуск пара сторонним предприятиям, т/смену

=40Ч500Ч0,65=13 000т/год

Годовой расход пара на собственные нужды теплоцеха:

=5,76 (22 240+18411,2+4449,06+8820+13 000)/100=3854,6 т/год

=22 240+18411,2+4449,06+8820+13 000+3854,6=70 774,9т/год

Годовой расход натурального топлива:

т/год

=108 494,45Ч102/4,145Ч90,8=2885

Годовой расход условного топлива:

тут/год

=2885Ч4,145/29 300=4,08 тут/год

Расчет теплопроводов

Важной частью расчета СТ является определение диаметров теплопроводов, обеспечивающих необходимую пропускную способность соответствующих теплоносителей.

Внутренний диаметр паропровода dв определяется по формуле:

dв=0,63ЧКэ0,0475ЧД0,38/(RлЧсх)0,19, м

Кэ-коэффициент эквивалентной шероховатости, принимается равным 2Ч10-4

Д=49,336т/ч=1,71 кг/с-расход пара

Rл-удельное линейное падение давления, принимается равным 110Па/м

сх-плотность влажного насыщенного пара, кг/м3

сх=с`(1-x)+с``*x, кг/м3

с` и с``-соответственно плотность кипящей воды и сухого насыщенного пара при определенном его давлении, кг/м3

с`=1/х`, кг/м3 х`=1,12 м3/кг с`=1/1,12=0,9 кг/м3

с``=1/х``, кг/м3 х``=0,243 м3/кг с``=1/0,243=4,115 кг/м3

х` и х`` - соответственно удельные объемы кипящей воды и сухого насыщенного пара, м3/кг

х=0,9-степень сухого пара

сх=0,9 (1−0,874)+4,115Ч0,874=3,7 кг/м3

dв=(0,63Ч (2Ч10-4)0,0475Ч46,90,38)/992,20,19(100Ч92,94)0,19=0,13 м

dв =0,15 м и dн=0,159 м

Внутренние трубопроводы горячей воды рассчитывается по формуле:

dв=[VгвЧ4/рЧWгвЧ3600]0. 5

где Vгв — расход горячей воды для соответствующего трубопровода, м3/ч;

Wгв — скорость воды, м/с (принимается равной 2,0…2,4 м/с).

dв=[67,15*4/3,14Ч2,2Ч3600]0. 5=0,10 м=10 мм

6. Технико-экономические показатели СТ

Затраты теплоэнергии на технологические нужды и объективно необходимые для работы предприятий отрасли вспомогательные нужды существенно влияют на себестоимость производимой продукции, которая определяет ее конкурентоспособность с растущими объемами аналогичных видов молочных продуктов на продовольственном рынке.

Определение себестоимости теплоэнергии

Себестоимость теплоэнергии является экономическим показателем работы СТ. Она применяется для:

— оценки эффективности работы собственного теплоцеха;

— определение энергетической составляющей издержек производства товарной продукции и расчета ее себестоимости;

— составления договоров на поставку теплоэнергии сторонним предприятиям.

Себестоимость теплоэнергии может быть отчетной по итогам работы СТ предприятия за прошедший год и плановой при ее прогнозировании на предстоящий год.

Себестоимость выработки 1ГДж теплоэнергии SQ:

Годовые затраты на выработку теплоэнергии:

Стоимость топлива:

ВФгод-фактический расход топлива, т/год

ВФгодгод+?В, т/год

Вгод-расчетный расход топлива при режимах эксплуатации котлов, близких к номинальным параметрам, т/год.

?В-дополнительный расход топлива, составляет до 5% от расчетного расхода топлива.

SB-стоимость закупаемого топлива, руб. /т.

ВФгод=3029,25 т/год

Затраты на электрообеспечение СТ:

СэлэЧWгодЧSw, руб. /год

цэ-коэффициент, учитывающий оплату энергосберегающей организации лимитируемой заявленой установленной электрической мощности, принимаем равным 1,15.

Wгод= QгодЧWQ, кВтЧч/год

Wгод-годовой расход электроэнергии, кВт*ч/год

WQ-удельный расход электроэнергии на выработку теплоты, кВтЧч/ГДж, по приложению 23 WQ=2,6 кВтЧч/ГДж

Sw-тариф на электроэнергию для промышленных предприятий принимаем равной 3 руб. /(кВтЧч).

Wгод=108 494,45Ч2,6=282 085,57 кВЧтч/год

Сэл=1,15Ч282 085,57Ч4,2=1 362 473 руб. /год

Стоимоть потребляемой в СТ воды:

Cв=VгодЧSv, руб. /год

Sv-тариф на воду для промышленных предприятии равен 16,46 руб. /м3

Vгод-годовой расход воды, м3/год:

Vгодv(Vгвгод+Vхвгод), м3/год

цv-коэффициент учитывающий ненормируемые потери воды, примим равным 1,1

Vгвгод-годовой расчетный расход горячей воды на нужды горячего

Vгвгод=QгодгврЧсЧ (to-tн) Ч10-6, м3/год

Vгвгод=41 400/992,2Ч4,178Ч (70−10) Ч10-6=166 449,09 м3/год

Vхвгодгод(1-бкгод) Ч 103/с, м3/год

бкгод-среднегодовой коэффициент возврата конденсата

бкгод=[Дгодк (тн)годк (гв)годк (от)годк (в)годк (ст)]/Дгод

Дгодк (тн)-годовой возврат конденсата от технологических аппаратов, т/год

Дгодк (тн)пкс (тнЧ)NрЧ?пм, т/год

Nр-число рабочих смен, Nр=500;

?пм-коэффициент загрузки производственных мощностей; ?пм=0,8

Дпкс (тн)-сменный возврат конденсата от технологических аппаратов, т/смену

Дпкс (тн)=29,26 т/год

Дгодк (тн)=29,26Ч500Ч0,8=11 704 т/год

Дгодк (гв)-годовой возврат конденсата от водоподогреателей системы горячего водоснабжения, численно равен расходу пара на эти нужды, Дгодк (гв)=18 411 т/год

Дгодк (от) — годовой возврат конденсата от водоподогреателей системы водянного отпления, численно равен расходу пара на эти нужды, Дгодк (от)=6240 т/год

Дгодк (в) — годовой возврат конденсата от паровых калориферов системы вентиляции, численно равен расходу пара на эти нужды, Дгодк (в)=4449,06 т/год

Дгодк (ст) — годовой возврат конденсата от сторонних предприятий, т/год

Дгодк (ст)= Дгодк (ст)= Дгод(ст) Ч бвз

Дгодк (ст)=6240

бкгод=[11 704+18411,2+6240+4449,06+8820]/70 774,9=0,7%

Vхвгод=70 774,9 (1−0,7)Ч103/4,178=5 081 969,8 м3/год

Vгод=1,1Ч (166 449,09+5 081 969,8)=5 773 260,8 м3/год

Св=5 773 260,8Ч16,46=95 027 872,7 руб. /год

Амортизация основных фондов Сам:

Самамздамоб, руб. /год

Самзд и Самоб-соответственно амортизация здании и амортизация оборудования.

Самзд=К Ч (Азд/100) Ч (цзд/100), руб. /год

К-капитальные затраты на СТ, руб.

К=КуЧДуст=120,1Ч40=4804 руб.

Дуст-удельные капитальные затраты на единицу установленной паропроизводительности котельной, для котельной работающей на мазуте Ку=135,3−0,38 Дуст=135,3−0,38Ч40=120,1т/ч

Дуст-общая установленная паропроизводительность котлов, из предудущих расчетов равна 40 т/ч

Азд-норма амортизации зданий, принимается равной 2,9%

цзд-доля стоимости зданий в общей стоимости теплоцеха, для котельных работающих на природном газе равна 30%

Самзд =4804Ч (2,9/100) Ч (30/100)=41,8 руб. /год

Самоб=КЧ (Аоб/100) Ч (100 — цзд)/100, руб. /год

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой