Проектирование железобетонных колонн одноэтажных промышленных зданий

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

1. Компоновка конструктивной схемы поперечной рамы

2. Сбор нагрузок

2.1 Постоянные нагрузки

2.2 Снеговая нагрузка

2.3 Ветровая нагрузка

2.4 Нагрузка от мостовых кранов

3. Статический расчет рамы

4. Расчет и конструирование колонны в ряду «Б»

4.1 Расчет надкрановой части колонны

4.2 Расчет подкрановой части

5. Расчет фундамента в ряду «Б»

5.1 Исходные данные

5.2 Определение требуемой площади фундамента

5.3 Определение размеров ступеней фундамента

5.4 Расчет на продавливание

5.5 Расчет арматуры по подошве фундамента

6. Проектирование сегментно-раскосной фермы

6.1 Исходные данные

6.2 Усилия в элементах фермы

6.3 Расчет верхнего пояса фермы на прочность

6.4 Расчет нижнего пояса фермы

6.5 Расчет растянутого раскоса

6.6 Расчет сжатого раскоса

6.7 Расчет сжатых стоек

Библиографический список

1. Компоновка конструктивной схемы поперечной рамы

Здание является отапливаемым, с двумя пролетами по 18 м. Шаг колонн по внешним рядам составляет 6 м, по внутренним рядам — 6 м. Отметка низа подкрановых конструкций — 9,6 м; отметка верха стакана фундамента — 0,15 м. Мостовые краны грузоподъемностью 20 т расположены во всех пролетах. Подкрановые балки — железобетонные высотой (1/8. 1/10)l, примем hбалки = 1,4 м. Район строительства — г. Елец. Снеговая нагрузка для III района, ветровая — для 5 района, местность открытая.

В качестве основной несущей конструкции покрытия принимаем ж/б фермы с предварительно-напряженным нижним поясом. Плиты покрытия — предварительно-напряженные ж/б ребристые плиты размером 3×6 м. Наружные стены — железобетонные стеновые панели.

Отметка кранового рельса:

Длину надкрановой H1 и подкрановой H2 частей колонн определяем, исходя из:

— отметки низа стропильной конструкции, равной 9,6 м;

— габаритных размеров крана по высоте Hкран = 2100 мм;

— зазора между нижним поясом фермы и краном a1 = 150 мм;

— высота подкранового рельса КР-70 с прокладками hr = 130 мм;

— высоты подкрановой балки hбалки = 1,4 м;

— отметки обреза фундамента a2 = 0,15 м.

Тогда длина надкрановой части составит:

В соответствии с типоразмерами колонн принимаем H1 = 3800 (мм).

Длина подкрановой части:

Общая длина колонны равна:

Отметка кранового рельса: Hr = 7 330 (мм).

Принимаем колонны прямоугольного сечения 800×400 мм.

Привязка колонн относительно продольных разбивочных осей принимаем равными 250 мм, оси торцовых колонн смещаем с поперечных разбивочных осей на 500 мм внутрь здания, а оси остальных колонн оставляем совмещенными с разбивочными осями.

Компоновка конструктивной схемы поперечной рамы здания представлена на рис. 1:

Рис. 1. Компоновка поперечной рамы.

2. Сбор нагрузок

2.1 Постоянные нагрузки

Нагрузки от собственного веса конструкций покрытия и кровли сведены в табл. 1:

Табл. 1. Нагрузки от собственного веса конструкций покрытия и кровли.

№ п/п

Нагрузка

Нормативная нагрузка, кН/м2

гf

Расчетная нагрузка, кН/м2

1

Рубероидный ковер на битумной мастике, 3 слоя

0,15

1,2

0,18

2

Асфальтовая стяжка (г=18 кН/м3, д=20мм)

0,36

1,3

0,47

3

Минераловатные плиты, д=100 мм

0,4

1,2

0,48

4

Обмазочная пароизоляция

0,05

13

0,07

5

Плита покрытия ребристая 3×6 м

1,47

1,1

1,62

Итого:

2,43

2,82

Нагрузки от покрытия приводятся к следующей системе сил:

где В — шаг стропильных ферм.

Нагрузки от подкрановых конструкций представлены в виде сосредоточенных нагрузок от подкрановых конструкций, включающих нагрузку от подкрановой балки с тормозными конструкциями и собственный вес рельса:

где G — нормативный вес подкрановой балки;

гf — коэффициент надежности по нагрузке;

kf — коэффициент, учитывающий вес тормозных конструкций;

q — нормативный вес кранового рельса;

В — шаг колонн.

Нагрузки от веса стенового ограждения сведены в таблице 2:

Табл. 2. Нагрузки от веса стенового ограждения.

№ п/п

Нагрузка

Нормативная нагрузка, кг/м2

гf

Расчетная нагрузка, кг/м2

1

Трехслойные панели со стальной обшивкой

0,183

1,1

0,201

2

Стеновые ригели опорные

0,05

1,05

0,053

3

Оконные переплеты с фрамугами h = 1800 мм

0,206

1,1

0,227

Нагрузки от стенового ограждения учитываются в виде:

Для стеновых панелей:

— распределенной силы, приложенной к колоннам:

— распределенных моментов относительно оси колонны в подкрановой части:

— распределенных моментов относительно оси колонны в надкрановой части:

Для оконных переплетов:

— распределенной силы, приложенной к колоннам:

— распределенных моментов относительно оси колонны в подкрановой части:

— распределенных моментов относительно оси колонны в надкрановой части:

2.2 Снеговая нагрузка

Снеговая нагрузка вычисляется по формуле:

где — расчетное значение веса снегового покрова;

— коэффициент перехода от веса снегового покрова к снеговой нагрузке на покрытие.

г. Елец расположен в III снеговом районе. Расчетная снеговая нагрузка —.

Для различных конфигураций покрытий существуют несколько вариантов коэффициентов, что определяет наличие нескольких вариантов снеговой нагрузки.

При

При

Перейдем к сосредоточенным нагрузкам:

2.3 Ветровая нагрузка

Расчетное ветровое воздействие на раму в виде распределенных по высоте колонн нагрузок определяется:

w0 — нормативное значение ветрового давления;

k — коэффициент изменения ветрового давления по высоте;

с — аэродинамический коэффициент;

гf — коэффициент надежности по нагрузке;

Sk — шаг колонн.

Елецк расположен в III ветровом районе и w0 = 0,38 кН/м2.

При z < 5 м k = 0,75. Тогда получим:

Ветровое давление:

Ветровой отсос:

При z = 10 м k = 1. Тогда получим:

Ветровое давление:

Ветровой отсос:

При z = 15 м k = 1,125. Тогда получим:

Ветровое давление:

Ветровой отсос:

2.4 Нагрузка от мостовых кранов

Параметры крана:

Грузоподъемность: Q = 200 кН.

Расстояние между упорами крана: B = 5,6 м.

Расстояние между колесами крана вдоль подкрановой балки: Aкр = 4,4 м.

Максимальная нагрузка от одного колеса: Fmax = 170 кН.

Собственный вес тележки: m1 = 63 кН.

Собственный вес крана с тележкой: mk = 220 кН.

Число колес на одной стороне крана: n0 = 2.

Тип кранового рельса: КР-70.

Минимальное давление от колес крана:

Поперечные крановые нагрузки:

Нормативная величина силы от торможения тележки с грузом находится по формуле:

Тормозная нагрузка:

3. Статический расчет рамы

Статический расчет выполняется при помощи программно-вычислительного комплекса SCAD.

Табл. 3. Обозначение номеров загружений в программно-вычислительном комплексе SCAD.

Управление

Тип

Наименование

Данные

1

Шифр задачи

рама

2

Признак системы

5

Загружения

Номер

Наименование

1

постоянная

2

Снег 1

3

Снег 2

4

Ветер слева

5

Ветер справа

6

Кран в левом пролете на левой опоре

7

Кран в левом пролете на правой опоре

8

Кран в правом пролете на левой опоре

9

Кран в правом пролете на правой опоре

10

Торможение влево левый пролет

11

Торможение вправо левый пролет

12

Торможение влево правый пролет

13

Торможение вправо правый пролет

Таблица 4

Расчетные сочетания усилий, т, м

Номер эл-та

УНГ

Номер сечен.

КРТ

CT

КС

Тип

Усилия и напряжения

Номера загружений

N

M

Q

12

1

1

1

A

54,46

0,

0,

1 2

12

2

1

1

A

54,46

0,

0,

1 2

12

3

1

1

A

54,46

0,

0,

1 2

13

1

1

1

A

54,46

0,

0,

1 2

13

2

1

1

A

54,46

0,

0,

1 2

13

3

1

1

A

54,46

0,

0,

1 2

14

1

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

14

2

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

14

3

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

15

1

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

15

2

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

15

3

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

16

1

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

16

2

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

16

3

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

17

1

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

17

2

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

17

3

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

18

1

2

1

A

-62,8495

0,

0,

1 2

18

2

2

1

A

-62,8495

0,

0,

1 2

18

3

2

1

A

-62,8495

0,

0,

1 2

19

1

2

1

A

-63,0497

0,

0,

1 2

19

2

2

1

A

-63,0497

0,

0,

1 2

19

3

2

1

A

-63,0497

0,

0,

1 2

20

1

2

1

A

-61,3981

0,

0,

1 2

20

2

2

1

A

-61,3981

0,

0,

1 2

20

3

2

1

A

-61,3981

0,

0,

1 2

21

1

2

1

A

-62,2853

0,

0,

1 2

21

2

2

1

A

-62,2853

0,

0,

1 2

21

3

2

1

A

-62,2853

0,

0,

1 2

22

1

2

1

A

-63,9608

0,

0,

1 2

22

2

2

1

A

-63,9608

0,

0,

1 2

22

3

2

1

A

-63,9608

0,

0,

1 2

23

1

2

1

A

-64,919

0,

0,

1 2

23

2

2

1

A

-64,919

0,

0,

1 2

23

3

2

1

A

-64,919

0,

0,

1 2

24

1

1

1

A

6,25 315

0,

0,

1 2

24

2

1

1

A

6,25 315

0,

0,

1 2

24

3

1

1

A

6,25 315

0,

0,

1 2

25

1

1

1

A

, 57 039

0,

0,

1 3

2

1

A

-3,23 111

0,

0,

1 2

25

2

1

1

A

, 57 039

0,

0,

1 3

2

1

A

-3,23 111

0,

0,

1 2

25

3

1

1

A

, 57 039

0,

0,

1 3

2

1

A

-3,23 111

0,

0,

1 2

26

1

1

1

A

1,8 481

0,

0,

1 3

2

1

A

-2,9 739

0,

0,

1 2

26

2

1

1

A

1,8 481

0,

0,

1 3

2

1

A

-2,9 739

0,

0,

1 2

26

3

1

1

A

1,8 481

0,

0,

1 3

2

1

A

-2,9 739

0,

0,

1 2

27

1

1

1

A

4,28 814

0,

0,

1 2

2

1

A

-1,3 269

0,

0,

1 3

27

2

1

1

A

4,28 814

0,

0,

1 2

2

1

A

-1,3 269

0,

0,

1 3

27

3

1

1

A

4,28 814

0,

0,

1 2

2

1

A

-1,3 269

0,

0,

1 3

28

1

2

1

A

-, 733 021

0,

0,

1 2

28

2

2

1

A

-, 733 021

0,

0,

1 2

28

3

2

1

A

-, 733 021

0,

0,

1 2

29

1

2

1

A

-, 576 619

0,

0,

1 2

29

2

2

1

A

-, 576 619

0,

0,

1 2

29

3

2

1

A

-, 576 619

0,

0,

1 2

30

1

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

30

2

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

30

3

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

31

1

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

31

2

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

31

3

1

1

A

57,1099

0,

0,

1 2

32

1

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

32

2

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

32

3

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

33

1

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

33

2

1

1

A

62,5984

0,

0,

1 2

33

3

1

1

A

62,5984

0

0

1 2

34

1

1

1

A

54,46

0

0

1 2

34

2

1

1

A

54,46

0

0

1 2

34

3

1

1

A

54,46

0

0

1 2

35

1

1

1

A

54,46

0

0

1 2

35

2

1

1

A

54,46

0

0

1 2

35

3

1

1

A

54,46

0

0

1 2

36

1

2

1

A

-64,919

0

0

1 2

36

2

2

1

A

-64,919

0

0

1 2

36

3

2

1

A

-64,919

0

0

1 2

37

1

2

1

A

-63,9608

0

0

1 2

37

2

2

1

A

-63,9608

0

0

1 2

37

3

2

1

A

-63,9608

0

0

1 2

38

1

2

1

A

-62,2853

0

0

1 2

38

2

2

1

A

-62,2853

0

0

1 2

38

3

2

1

A

-62,2853

0

0

1 2

39

1

2

1

A

-61,3981

0

0

1 2

39

2

2

1

A

-61,3981

0

0

1 2

39

3

2

1

A

-61,3981

0

0

1 2

40

1

2

1

A

-63,0497

0

0

1 2

40

2

2

1

A

-63,0497

0

0

1 2

40

3

2

1

A

-63,0497

0

0

1 2

41

1

2

1

A

-62,8495

0

0

1 2

41

2

2

1

A

-62,8495

0

0

1 2

41

3

2

1

A

-62,8495

0

0

1 2

42

1

1

1

A

4,28 814

0

0

1 2

2

1

A

-1,3 269

0

0

1 3

42

2

1

1

A

4,28 814

0

0

1 2

2

1

A

-1,3 269

0

0

1 3

42

3

1

1

A

4,28 814

0

0

1 2

2

1

A

-1,3 269

0

0

1 3

43

1

1

1

A

1,8 481

0

0

1 3

2

1

A

-2,9 739

0

0

1 2

43

2

1

1

A

1,8 481

0

0

1 3

2

1

A

-2,9 739

0

0

1 2

43

3

1

1

A

1,8 481

0

0

1 3

2

1

A

-2,9 739

0

0

1 2

44

1

1

1

A

, 57 039

0

0

1 3

2

1

A

-3,23 111

0

0

1 2

44

2

1

1

A

, 57 039

0

0

1 3

2

1

A

-3,23 111

0

0

1 2

44

3

1

1

A

, 57 039

0

0

1 3

2

1

A

-3,23 111

0

0

1 2

45

1

1

1

A

6,25 315

0

0

1 2

45

2

1

1

A

6,25 315

0

0

1 2

45

3

1

1

A

6,25 315

0

0

1 2

46

1

2

1

A

-, 733 021

0

0

1 2

46

2

2

1

A

-, 733 021

0

0

1 2

46

3

2

1

A

-, 733 021

0

0

1 2

47

1

2

1

A

-, 576 619

0

0

1 2

47

2

2

1

A

-, 576 619

0

0

1 2

47

3

2

1

A

-, 576 619

0

0

1 2

1

1

2

2

A

-40,6721

-20,0994

3,89 556

1 2 5

6

2

A

-40,6448

8,7 684

-2,15 264

1 3 4

14

1

A

-23,0123

12,5703

-2,91 004

1 4

18

1

A

-42,6343

-6,81 913

1,18 681

1 2

2

2

К

B

-72,1721

-23,5096

6,21 955

1 2 5 6 9

5

2

К

B

-30,3923

-30,626

5,36 136

1 5 r 9 2

6

2

К

B

-72,1448

17,4871

-1,16 413

1 3 4 r 8 2

14

2

К

B

-23,0123

18,5478

-3,33 521

1 4 8

18

2

К

B

-72,1721

-4,63 803

2,91 814

1 2 6

1

2

2

2

A

-40,2306

-9,64 483

3,14 464

1 2 5

6

2

A

-40,2033

3,52 086

-1,15 401

1 3 4

14

1

A

-22,5708

5,97 829

-1,80 045

1 4

18

1

A

-42,1928

-3,13 435

1,18 681

1 2

2

2

К

B

-71,7306

-6,31 553

5,46 862

1 2 5 6 9

6

2

К

B

-71,7033

15,7978

-, 165 501

1 3 4 r 8 2

14

2

К

B

-22,5708

10,5624

-2,33 658

1 4 8

18

2

К

B

-71,7306

4,0676

2,91 814

1 2 6

1

3

2

1

A

-41,7513

, 550 415

1,18 681

1 2

6

1

A

-41,721

, 635 113

1,16 412

1 3

13

2

A

-39,7891

-1,37 011

2,39 371

1 2 5

14

1

A

-22,1293

2,60 728

-, 690 865

1 4

2

2

К

B

-71,2891

8,69 874

4,71 769

1 2 5 6 9

6

2

К

B

-71,2618

17,0074

, 833 129

1 3 4 r 8 2

14

2

К

B

-22,1293

5,47 593

-1,33 795

1 4 8

18

2

К

B

-71,2891

12,7732

2,91 814

1 2 6

2

1

2

2

A

-33,6491

2,5 044

2,32 132

1 2 5

6

1

A

-35,581

4,46 136

1,16 412

1 3

14

1

A

-15,9893

2,31 928

-, 583 555

1 4

18

1

A

-35,6113

4,38 303

1,18 681

1 2

2

2

К

B

-33,6491

-6,78 069

4,64 531

1 2 5 6 9

6

2

К

B

-33,6218

8,2762

-, 847 641

1 3 4 8

14

2

К

B

-15,9893

5,18 793

-1,24 137

1 4 8

2

2

2

1

A

-35,4947

5,33 057

1,18 681

1 2

6

1

A

-35,4644

5,39 154

1,16 412

1 3

13

2

A

-33,5325

3,76 502

2,5 762

1 2 5

14

1

A

-15,8727

2,6 201

-, 19 264

1 4

2

2

К

B

-33,5325

-3,28 826

4,38 161

1 2 5 6 9

6

2

К

B

-33,5052

7,80 196

-, 495 817

1 3 4 8

14

2

К

B

-15,8727

4,41 248

-, 889 548

1 4 8

2

3

2

1

A

-35,3781

6,27 811

1,18 681

1 2

6

1

A

-35,3478

6,32 172

1,16 412

1 3

13

2

A

-33,4159

5,27 787

1,79 393

1 2 5

2

2

К

B

-33,4159

, 2 428

4,11 791

1 2 5 6 9

14

2

К

B

-15,7561

3,90 617

-, 537 725

1 4 8

3

1

2

1

A

-35,3474

-6,32 172

-1,16 412

1 3

6

1

A

-35,3778

-6,27 811

-1,18 681

1 2

14

2

A

-33,4156

-5,27 787

-1,79 314

1 2 5

6

2

К

B

-33,4156

-, 2 427

-4,11 713

1 2 5 6 9

13

2

К

B

-15,7558

-3,90 617

, 536 674

1 4 8

3

2

2

1

A

-35,205

-7,68 393

-1,18 681

1 2

14

2

A

-33,2428

-7,15 075

-1,4023

1 2 5

6

2

К

B

-33,2428

-4,23 931

-3,51 175

1 2 r 6 2 9

13

1

К

B

-15,583

-4,9 931

, 149 841

1 8

14

2

К

B

-33,2428

-4,51 303

-3,72 629

1 2 5 6 9

3

3

2

1

A

-35,0322

-9,8 976

-1,18 681

1 2

14

2

A

-33,07

-8,57 958

-1,70 923

1 2 4

13

2

К

B

-15,4102

-3,98 803

, 191 522

1 5 8

14

2

К

B

-33,07

-8,57 958

-4,3 321

1 2 r 6 2 9

4

1

2

2

A

-78,5679

-9,79 744

1,2 056

1 r 5 2

6

2

A

-78,5679

9,25 138

-, 963 686

1 3 4

13

1

A

-43,8489

-10,886

1,13 396

1 5

14

1

A

-43,8489

10,2793

-1,7 076

1 4

18

1

A

-82,4256

0

0

1 3

2

2

К

B

-141,567

-9,79 744

1,2 056

1 r 7 2 8

6

2

К

B

-141,567

9,25 138

-, 963 686

1 3 4 7 8

13

2

К

B

-75,3489

-6,54 509

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-75,3489

5,99 903

-3,8 583

1 r 7 3

18

2

К

B

-141,567

0

0

1 3 7 8

32

2

К

B

-110,067

5,99 903

-3,8 583

1 3 4 7

33

2

К

B

-110,067

-6,54 509

3,14 271

1 r 5 2 8

4

2

2

2

A

-78,1264

-6,83 779

1,2 056

1 r 5 2

6

2

A

-78,1264

6,45 669

-, 963 686

1 3 4

13

1

A

-43,4074

-7,59 755

1,13 396

1 5

14

1

A

-43,4074

7,1741

-1,7 076

1 4

18

1

A

-81,9841

0

0

1 3

2

2

К

B

-141,126

-6,8378

1,2 056

1 r 7 2 8

6

2

К

B

-141,126

6,45 669

-, 963 686

1 3 4 7 8

13

2

К

B

-74,9074

2,56 879

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-74,9074

-2,94 989

-3,8 583

1 r 7 3

18

2

К

B

-141,126

0

0

1 3 7 8

32

2

К

B

-109,626

-2,94 989

-3,8 583

1 3 4 7

33

2

К

B

-109,626

2,56 879

3,14 271

1 r 5 2 8

4

3

2

2

A

-77,6849

-3,87 815

1,2 056

1 r 5 2

6

1

A

-81,5425

0

0

1 3

13

1

A

-42,9659

-4,30 906

1,13 396

1 5

14

1

A

-42,9659

4,6 889

-1,7 076

1 4

2

2

К

B

-140,684

-3,87 815

1,2 056

1 r 7 2 8

6

2

К

B

-140,684

3,662

-, 963 686

1 3 4 7 8

13

2

К

B

-74,4659

11,6826

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-74,4659

-11,8988

-3,8 583

1 r 7 3

18

2

К

B

-140,684

0,

0,

1 3 7 8

32

2

К

B

-109,184

-11,8988

-3,8 583

1 3 4 7

33

2

К

B

-109,184

11,6826

3,14 271

1 r 5 2 8

5

1

2

2

A

-65,4686

-3,87 815

1,2 056

1 r 5 2

6

1

A

-69,3263

0

0

1 3

13

1

A

-30,7497

-4,30 906

1,13 396

1 5

14

1

A

-30,7497

4,6 889

-1,7 076

1 4

2

2

К

B

-65,4686

-11,9423

3,14 271

1 r 5 2 8

6

2

К

B

-65,4686

11,7261

-3,8 583

1 3 4 7

13

2

К

B

-30,7497

-11,9423

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-30,7497

11,7261

-3,8 583

1 r 7 3

5

2

2

1

A

-69,2098

0

0

1 3

13

1

A

-30,6332

-3,44 157

1,13 396

1 5

14

1

A

-30,6332

3,24 976

-1,7 076

1 4

2

2

К

B

-65,3522

-9,53 814

3,14 271

1 r 5 2 8

6

2

К

B

-65,3522

9,36 551

-3,8 583

1 3 4 7

13

2

К

B

-30,6332

-9,53 814

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-30,6332

9,36 551

-3,8 583

1 r 7 3

5

3

2

1

A

-69,0934

0

0

1 3

13

1

A

-30,5167

-2,57 409

1,13 396

1 5

14

1

A

-30,5167

2,43 063

-1,7 076

1 4

2

2

К

B

-65,2357

-7,13 396

3,14 271

1 r 5 2 8

6

2

К

B

-65,2357

7,484

-3,8 583

1 3 4 7

13

2

К

B

-30,5167

-7,13 396

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-30,5167

7,484

-3,8 583

1 r 7 3

6

1

2

1

A

-69,093

0

0

1 3

13

1

A

-30,5164

-2,57 409

1,13 396

1 5

14

1

A

-30,5164

2,43 063

-1,7 076

1 4

2

2

К

B

-65,2354

-7,13 396

3,14 271

1 r 5 2 8

6

2

К

B

-65,2354

7,484

-3,8 583

1 3 4 7

13

2

К

B

-30,5164

-7,13 396

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-30,5164

7,484

-3,8 583

1 r 7 3

6

2

2

1

A

-68,9202

0

0

1 3

13

1

A

-30,3436

-1,28 704

1,13 396

1 5

14

1

A

-30,3436

1,21 531

-1,7 076

1 4

13

2

К

B

-30,3436

-3,56 698

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-30,3436

3,50 242

-3,8 583

1 r 7 3

32

2

К

B

-65,0625

3,50 242

-3,8 583

1 3 4 7

33

2

К

B

-65,0625

-3,56 698

3,14 271

1 r 5 2 8

6

3

2

1

A

-68,7474

0

0

1 3

13

1

A

-30,1708

0

1,13 396

1 5

14

1

A

-30,1708

0

-1,7 076

1 4

13

2

К

B

-30,1708

0

3,14 271

1 5 8

14

2

К

B

-30,1708

0

-3,8 583

1 r 7 3

32

2

К

B

-64,8898

0

-3,8 583

1 3 4 7

33

2

К

B

-64,8898

0

3,14 271

1 r 5 2 8

7

1

14

1

A

0,

0

-6,10 799

1

17

2

A

0,

0

-6,10 799

1 2 4

14

1

К

B

0,

0

-41,108

1 7

17

2

К

B

0,

0

-13,4879

1 2 r 8 2

7

2

2

1

A

0,

-2,29 049

-6,10 799

1

17

2

A

0,

-2,29 049

-6,10 799

1 2 4

2

1

К

B

0,

-15,4155

-41,108

1 7

17

2

К

B

0,

-5,5 799

-13,4879

1 2 r 8 2

7

3

2

1

A

0,

-4,58 099

-6,10 799

1

17

2

A

0,

-4,58 099

-6,10 799

1 2 4

2

1

К

B

0,

-30,8309

-41,108

1 7

17

2

К

B

0,

-10,1159

-13,4879

1 2 r 8 2

8

1

2

1

A

0,

-4,58 099

6,108

1

17

2

A

0,

-4,58 099

6,108

1 2 4

2

1

К

B

0,

-30,8309

41,108

1 8

17

2

К

B

0,

-28,2059

37,608

1 2 r 8 2

8

2

2

1

A

0,

-2,29 049

6,108

1

17

2

A

0,

-2,29 049

6,108

1 2 4

2

1

К

B

0,

-15,4155

41,108

1 8

17

2

К

B

0,

-14,103

37,608

1 2 r 8 2

8

3

13

1

A

0,

0,

6,108

1

17

2

A

0,

0,

6,108

1 2 4

13

1

К

B

0,

0,

41,108

1 8

17

2

К

B

0,

0,

37,608

1 2 r 8 2

9

1

2

2

A

-40,6448

-8,88 558

2,28 499

1 r 5 2

6

2

A

-40,6721

19,5549

-3,83 884

1 2 4

13

1

A

-23,0123

-13,4689

3,0571

1 5

18

1

A

-42,6343

6,81 913

-1,18 681

1 2

2

2

К

B

-72,1448

-18,2958

1,29 648

1 r 9 2

6

2

К

B

-72,1721

22,9651

-6,16 283

1 2 r 6 2 9

13

2

К

B

-23,0123

-19,3566

3,46 756

1 5 7

18

2

К

B

-72,1721

4,63 803

-2,91 814

1 2 9

9

2

2

2

A

-40,2033

-3,94 577

1,28 636

1 r 5 2

6

2

A

-40,2306

9,26 481

-3,8 792

1 2 4

13

1

A

-22,5708

-6,45 042

1,94 751

1 5

18

1

A

-42,1928

3,13 435

-1,18 681

1 2

2

2

К

B

-71,7033

-16,2227

, 297 852

1 r 9 2

6

2

К

B

-71,7306

5,9355

-5,4119

1 2 r 6 2 9

13

2

К

B

-22,5708

-10,9873

2,46 893

1 5 7

18

2

К

B

-71,7306

-4,0676

-2,91 814

1 2 9

9

3

2

1

A

-41,721

-, 635 113

-1,16 412

1 3

6

1

A

-41,7513

-, 550 415

-1,18 681

1 2

13

1

A

-22,1293

-2,65 295

, 837 922

1 5

14

2

A

-39,7891

1,15 457

-2,33 699

1 2 4

2

2

К

B

-71,2618

-17,0485

-, 700 778

1 r 9 2

6

2

К

B

-71,2891

-8,91 428

-4,66 097

1 2 r 6 2 9

13

2

К

B

-22,1293

-5,51 703

1,4703

1 5 7

18

2

К

B

-71,2891

-12,7732

-2,91 814

1 2 9

10

1

2

2

A

-33,6491

2,26 598

2,2646

1 2 4

6

1

A

-35,581

4,46 136

1,16 412

1 3

14

1

A

-15,9893

2,36 494

-, 717 172

1 5

18

1

A

-35,6113

4,38 303

1,18 681

1 2

2

2

К

B

-33,6491

-6,56 515

4,58 859

1 2 r 6 2 9

6

2

К

B

-33,6218

8,3173

-, 967 896

1 r 7 2

14

2

К

B

-15,9893

5,22 903

-1,36 162

1 5 7

10

2

2

1

A

-35,4947

5,33 057

1,18 681

1 2

6

1

A

-35,4644

5,39 154

1,16 412

1 3

13

2

A

-33,5325

3,93 717

2,0009

1 2 4

14

1

A

-15,8727

2,2 419

-, 277 297

1 5

2

2

К

B

-33,5325

-3,11 612

4,32 489

1 2 r 6 2 9

6

2

К

B

-33,5052

7,76 792

-, 572 008

1 r 7 2

14

2

К

B

-15,8727

4,37 843

-, 965 739

1 5 7

10

3

2

1

A

-35,3781

6,27 811

1,18 681

1 2

6

1

A

-35,3478

6,32 172

1,16 412

1 3

13

2

A

-33,4159

5,40 662

1,73 721

1 2 4

2

2

К

B

-33,4159

, 131 183

4,6 119

1 2 r 6 2 9

14

2

К

B

-15,7561

3,8307

-, 569 852

1 5 7

11

1

2

1

A

-35,3474

-6,32 172

-1,16 412

1 3

6

1

A

-35,3778

-6,27 811

-1,18 681

1 2

14

2

A

-33,4156

-5,40 662

-1,73 642

1 2 4

6

2

К

B

-33,4156

-, 131 182

-4,6 041

1 2 r 6 2 9

13

2

К

B

-15,7558

-3,8307

, 56 867

1 5 7

11

2

2

1

A

-35,205

-7,68 393

-1,18 681

1 2

14

2

A

-33,2428

-7,21 513

-1,34 558

1 2 4

6

2

К

B

-33,2428

-4,16 448

-3,54 507

1 2 5 6 9

13

1

К

B

-15,583

-4,9 931

, 149 841

1 7

14

2

К

B

-33,2428

-4,57 741

-3,66 957

1 2 r 6 2 9

11

3

2

1

A

-35,0322

-9,8 976

-1,18 681

1 2

14

2

A

-33,07

-8,57 958

-1,80 785

1 2 5

13

2

К

B

-15,4102

-3,98 803

, 248 242

1 r 7 3

14

2

К

B

-33,07

-8,57 958

-4,13 184

1 2 5 6 9

4. Расчет и конструирование колонны в ряду «Б»

4.1 Расчет надкрановой части колонны

Бетон класса В40 с расчетными характеристиками при коэффициенте условий работы бетона гb2 = 0,9:

Арматура класса Ат-VI, защитный слой бетона a = 4 (см),

Размеры: 380×400 (мм); l0 = 2HB = 23,8 = 7,6 (м).

Усилия в надкрановой части колонны:

— от полной расчетной нагрузки: М = 119,4 (кНм); N = - 693,2 (кН).

— от постоянных и длительных нагрузок: ML = 88 (кНм); NL = - 343 (кН).

С учетом длительности действия нагрузок принимаем коэффициент условия работы бетона гb2 = 1,1.

Выполним предварительные вычисления, приняв симметричное армирование сечения:

Рабочая высота сечения:

Коэффициент приведения:

Момент инерции сечения:

Тогда действительный эксцентриситет равен:

Случайный эксцентриситет будет равен:

Расчетный эксцентриситет будет равен:

Определим гибкость колонны:

следовательно, необходимо учитывать влияние прогиба на несущую способность элемента. Определим критическую силу и коэффициент увеличения начального эксцентриситета:

1. Условная критическая сила:

размеры сечения достаточны.

2. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета:

3.

Характеристика сжатой зоны бетона:

Вычислим граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

Определим высоту сжатой зоны бетона:

Относительная высота сжатой зоны бетона:

При имеем первый случай внецентренного сжатия:

Принимаем арматуру 4 Ш 12 мм, Ат-VI (As = 4,52 см2).

4.2 Расчет подкрановой части

Размеры сечения 800×400 мм.

Расчетная длина подкрановой части колонны:

Усилия в подкрановой части колонны:

— от полной расчетной нагрузки: М = 119 (кНм); N = - 1411 (кН); Q = 31,4 (кН).

— от постоянных и длительных нагрузок: ML = 88 (кНм); NL = - 868 (кН).

Выполним предварительные вычисления, приняв симметричное армирование сечения:

Рабочая высота сечения:

Коэффициент приведения:

Момент инерции сечения:

Тогда действительный эксцентриситет равен:

Случайный эксцентриситет будет равен:

Расчетный эксцентриситет будет равен:

Определим гибкость колонны:

следовательно, влияние прогиба на несущую способность элемента можно не учитывать. Определим критическую силу и коэффициент увеличения начального эксцентриситета:

1. Условная критическая сила:

размеры сечения достаточны.

2. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета:

3.

Характеристика сжатой зоны бетона:

Вычислим граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

Определим высоту сжатой зоны бетона:

Относительная высота сжатой зоны бетона:

При имеем первый случай внецентренного сжатия:

Принимаем арматуру 6 Ш 20 мм, Ат-VI (As = 1 885 мм2).

5. Расчет фундамента в ряду «Б»

5.1 Исходные данные

Бетон класса В20 с расчетными характеристиками при коэффициенте условий работы бетона гb2 = 0,9:

Арматура класса Ат-VI, защитный слой бетона a = 4 (см),

Расчетное сопротивление грунта:

Средний объемный вес фундамента и грунта на его обрезах:

Усилия в фундаменте:

— от полной расчетной нагрузки: M = 119 (кНм); N = 1411 (кН); Q = 31,4 (кН).

Нормативные усилия на обрезе фундамента:

5.2 Определение требуемой площади фундамента

Глубина заведения колонны в стакан:

Расстояние от дня стакана до подошвы фундамента принимаем 150 мм.

Высоту фундамента принимаем из 3-х условий:

Принимаем H = 1200 мм.

Глубина заложения фундамента:

Требуемая площадь подошвы фундамента:

Пусть b/a = 0,8, тогда:

Принимаем размеры фундамента: a = 2,4 (м); b = 2,0 (м); А = 4,8 (м2).

Эксцентриситет равен:

Уточним расчетное давление на грунт основания при H1 = 1,35 (м):

Пересчитаем требуемую площадь:

Следовательно, принятые размеры фундамента достаточны.

5.3 Определение размеров ступеней фундамента

Разбиваем высоту фундамента H = 1200 мм на 3 уступа: первые 2 по 450 мм, третий — 300 мм. Рабочая высота фундамента:

Рабочая высота нижнего уступа: h0 = 410 (мм).

Принимаем размеры в плане:

2-ого уступа: а1 = 2,1 (м); b1 = 1,8 (м).

3-его уступа: а2 = 1,5 (м); b2 = 1,2 (м).

Найдем усилия на уровне подошвы фундамента:

Определим максимальное и минимальное напряжения по подошве фундамента:

Определим среднее давление на грунт:

5.4 Расчет на продавливание

Расчет ведем по формуле:

Средний размер грани пирамиды продавливания:

Продавливающая сила:

Следовательно, прочность на продавливание обеспечена.

5.5 Расчет арматуры по подошве фундамента

Проверим необходимость постановки поперечной арматуры в нижнем уступе фундамента:

Поперечная арматура в нижнем уступе не требуется.

Рассчитаем арматуру по подошве фундамента.

Момент сопротивления:

Определим напряжения под подошвой фундамента в направлении длинной стороны, а без учета веса фундамента и грунта на его уступах от расчетных усилий:

Определим расчетные изгибающие моменты:

Сечение I — I:

Подбираем арматуру по моменту MI-I:

Сечение II — II:

Подбираем арматуру по моменту MI-I:

Сечение III — III:

Подбираем арматуру по моменту MI-I:

Примем армирование равным 9 Ш 10 мм, Ат-VI, As = 7,07 (см2):

Определим арматуру, укладываемую параллельно меньшей стороне фундамента:

Подбираем арматуру по моменту MI-I:

Принимаем арматуру параллельно меньшей стороны фундамента 20Ш7 мм, Ат-VI, As = 7,7 (см2).

6. Проектирование сегментно-раскосной фермы

Результаты вычисления усилий в стержнях фермы от расчетных комбинаций загружений выполняются на расчетно-вычислительном программном комплексе SCAD.

6.1 Исходные данные

Ферма проектируется предварительно напряженной на пролет 24 м, цельной, при шаге ферм равным 12 м:

— бетон В30:

гb2 = 1,0:

— Напрягаемая арматура для нижнего пояса — К-7:

— ненапрягаемая арматура — Ат-VI:

6.2 Усилия в элементах фермы

Из расчета, произведенного в программно-вычислительном комплексе SCAD, выберем расчетные нагрузки для различных элементов фермы и внесем данные в табл. 5:

Табл. 5. Расчетные усилия в элементах фермы.

Элементы фермы

№ элемента

N, кН

Верхний пояс

20

-630,5

Нижний пояс

14

626

Растянутые раскосы

24

62,5

Сжатые раскосы

25

-32,3

Стойки

28

-7,33

6.3 Расчет верхнего пояса фермы на прочность

Ширину верхнего пояса из условия опирания плит покрытия пролетом 12 м принимаем равной 280 мм. Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения верхнего сжатого пояса:

Назначаем размеры сечения верхнего пояса:

Рабочая высота сечения:

Коэффициент приведения равен:

Момент инерции сечения:

Расчетная длина:

Наибольшая гибкость сечения равна:

Следовательно, необходимо учитывать влияние прогиба элемента на его прочность.

Случайный эксцентриситет будет равен:

Расчетный эксцентриситет будет равен:

Коэффициент дe:

Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки:

Расчет выполним в соответствии с алгоритмом подбора рабочей арматуры при симметричном армировании.

Принимаем в первом приближении значение коэффициента армирования м = 0,025, тогда момент инерции арматуры составит:

Значение условной критической силы:

Определим значение коэффициента з:

Определим величину расчетного эксцентриситета с учетом прогиба элемента:

Характеристика сжатой зоны бетона:

Вычислим граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

Следовательно, имеем второй случай внецентренного сжатия:

Относительная высота сжатой зоны:

Необходимая площадь рабочей арматуры равна:

Коэффициент армирования равен:

Допускается повторный расчет не производить.

Принимаем 4Ш20 Ат-VI с As'=As = 12,56 (см2).

6.4 Расчет нижнего пояса фермы

Расчетные усилия: N = 626 (кН).

Определяют площадь сечения напрягаемой арматуры как для внецентренно растянутого элемента.

Принимаем сечение 20×20 см.

Эксцентриситет приложения внешней нагрузки:

Так как h0 — a = 20 — 5 = 15 (см) > e'=6 (см), то площадь сечения арматуры определим по формуле:

Принимаем 4 К-7 Ш 15 мм с As = 7,065 (см2) из условия трещиностойкости. Напрягаемая арматура окаймлена хомутами. Нерабочая арматура каркасов — из стали Ат-VI (4 Ш 10 мм с As = 3,14 см2).

Суммарный процент армирования:

Приведенная площадь сечения:

Расстояние от центра тяжести сечения до нижней грани y0 = 14 (см).

Момент инерции приведенного сечения равен:

Момент сопротивления приведенного сечения:

Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.

Элемент относится к 3-ей категории по трещиностойкости. Принимаем механический способ натяжения арматуры. Значение предварительного натяжения в арматуре уsp при p = 0,05уsp назначают из условия

Величину начального максимально допустимого предварительного напряжения считаем, т. е. уsp = 0,951 295 = 1230 (МПа).

Принимаем уsp = 1200 (МПа).

Определим предварительные напряжения в арматуре при гsp = 1.

Первые потери:

— от релаксации напряжения:

— от температурного перепада:

— от деформации анкеров при инвертарных зажимах:

— от трения арматуры: у4 = 0 (напрягаемая арматура не имеет перегибов).

— от деформации стальных форм: у5 = 0 (натяжение производится на упоры стенда)

— от быстронатекающей ползучести бетона:

Первые потери равны:

Вторые потери:

— от усадки тяжелого бетона класса В30: у8 = 35 (МПа)

— от ползучести:

Итого вторые потери:

Полные потери:

Напряжение в арматуре с учетом всех потерь:

Усилие обжатия с учетом всех потерь при гsp = 1:

Упругопластический момент сопротивления равен:

г = 1,75 — коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона в зависимости от формы сечения.

Величина усилия при значении коэффициента надежности по нагрузке гf = 1,2 составляет:

Так как P2 = 619,1 (кН) < Nn,max = 881,2 (кН) значение r определяем по формуле:

Момент усилия обжатия относительно оси, проходящей через ядровую точку, определим по формуле:

Момент внешней продольной силы относительной оси, проходящей через ядровую точку, определим по формуле:

Проверим условие трещинообразования:

Следовательно, трещины в нижнем поясе не образуются.

6.5 Расчет растянутого раскоса

Растягивающее усилие в раскосе: нормативное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок Nn = 42,5 (кН). Расчетное значение N = 62,5 (кН).

Натяжение выполняется на упоры, способ натяжения — механический. Необходимая площадь сечения арматуры из условия прочности сечения:

Принимаем 2 Ш 10 мм Aт-VI с As = 1,57 (см2).

Принимаем сечение равным 14×20 см.

Расчет на трещиностойкость.

Где г = 0,85 — коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.

Условие трещиностойкости соблюдается, т. е. трещины не образуются.

6.6 Расчет сжатого раскоса

Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения сжатого раскоса:

Назначаем размеры сечения верхнего пояса:

Рабочая высота сечения:

Коэффициент приведения равен:

Момент инерции сечения:

Расчетная длина:

Наибольшая гибкость сечения равна:

Следовательно, необходимо учитывать влияние прогиба элемента на его прочность.

Случайный эксцентриситет будет равен:

Расчетный эксцентриситет будет равен:

Коэффициент дe:

Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки:

Расчет выполним в соответствии с алгоритмом подбора рабочей арматуры при симметричном армировании.

Принимаем в первом приближении значение коэффициента армирования м = 0,01, тогда момент инерции арматуры составит:

Значение условной критической силы:

Определим значение коэффициента з:

Определим величину расчетного эксцентриситета с учетом прогиба элемента:

Характеристика сжатой зоны бетона:

Вычислим граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

Определим коэффициенты:

Следовательно, имеем 1-ый случай внецентренного сжатия.

Принимаем симметричное армирование. Необходимая площадь рабочей арматуры:

Принимаем 2 Ш 10 Ат-VI с As = As'=1,57 (см2).

6.7 Расчет сжатых стоек

Арматура Aт-VI: Rs = 365 (МПа); N = 21,4 (кН); Rbtn = 1,8 (МПа).

Принимаем 4 Ш 10 Ат-VI с As = 3,14 (см2).

Расчет по образованию трещин производим по формуле:

фундамент ферма арматура

Следовательно, трещины не образуются.

Библиографический список

1. СП 20. 13 330. 2011. Нагрузки и воздействия. [Электр. ист.] / Свод правил 20. 13 330. 2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2. 01. 07−85*. — М. 2011. — 81 с.

2. СНиП 2. 03. 01−84. Бетонные и железобетонные конструкции. [Текст] / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. — 79 с.

3. СНиП 2. 01. 07−85*. Нагрузки и воздействия. [Текст] / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. — 79 с.

4. Байков, В.Н., Сигалов, Э. Е. Железобетонные конструкции. [Текст] / В. Н. Байков, Э. Е. Сигалов. Железобетонные конструкции: Общий курс. 5-е изд., перераб и доп. — М.: Стройиздат, 1991. — 767 с.

5. Бондаренко, В. М. Расчет железобетонных и каменных конструкций. [Текст] / Бондаренко В. М., Судницын А. И., Назаренко В. Г. Учеб. пособие для строит. вузов. — М.: Высшая школа, 1988. — 304 с.

6. Шерешевский, И. А. Конструирование промышленных зданий и сооружений. [Текст] / Учеб. пособие для вузов. Изд. 2-е, перераб. и доп. — Л.: Стройиздат (Ленинградское отделение), 1975. — 152 с.

7. Спиридонов, В.М. и др. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства. [Текст] / Спиридонов В. М., Ильин В. Т., Приходько И. С. и др. Справочник проектировщика — 2-е изд., перераб. и доп. / Под общ. ред. Бердичевского Г. И. — М.: Стройиздат, 1981. — 488 с.

8. Горюнов, М.В. МУ 1482. [Текст] / Раздаточный материал для выполнения 1-ого и 2-ого курсовых проектов по дисциплине «Железобетонные и Каменные конструкции» — Липецк: Типография ЛГТУ, 2007. — 40 с.

9. Пантелькин И. И. МУ 1841. [Текст] / Пантелькин И. И., Левченко А. М., Калмыкова Е. Л., Мандрик О. П. Проектирование железобетонных ферм покрытия с применением ЭВМ к выполнению 2-ого курсового проекта по курсу «Железобетонные и каменные конструкции» — Липецк: Типография ЛГТУ, 1995. — 32 с.

10. Пантелькин, И.И. МУ 275. [Текст] / Пантелькин И. И., Горюнов М. В., Курьянова Т. М. К примеру расчета и конструированию железобетонной предварительно напряженной подкрановой балки. — Липецк: Типография ЛипПИ, 1984. — 36 с.

11. Пантелькин, И.И. МУ 2701. [Текст] / Пантелькин И. И., Горюнов М. В., Черников В. М., Курьянова Т. М. По расчету с использованием ЭВМ и конструированию железобетонной подкрановой балки. — Липецк: Типография ЛГТУ, 2001. — 32 с.

12. Пантелькин, И.И. МУ 748. [Текст] / Пантелькин И. И., Горюнов М. В., Курьянова Т. М. Проектирование железобетонных ферм одноэтажных промышленных зданий. — Липецк: Типография ЛГТУ, 2005. — 32 с.

13. Пантелькин, И.И. МУ 2686. [Текст] / Пантелькин И. И., Горюнов М. В., Капырин Н. В., Курьянова Т. М. Проектирование железобетонных колонн одноэтажных промышленных зданий. — Липецк: Типография ЛГТУ, 2000. — 32 с.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой