Проектування котла електричного харчоварильного типу КПЭСМ корисною місткістю 40 л
Тепловий розрахунок Розрахунок теплового балансу котла Необхідна кількість теплоти для нестаціонарного та стаціонарного режимів роботи фритюрниці визначають за формулами: Де — коефіцієнт тепловіддачі в навколишнє середовище даним елементом зовнішнього огородження апарата, відповідно, у нестаціонарному та стаціонарному режимах, Вт/(м2 К); Вт? 600 Вт Вихідні дані: P1 = 600 Вт; U = 380 В; матеріал… Читати ще >
Проектування котла електричного харчоварильного типу КПЭСМ корисною місткістю 40 л (реферат, курсова, диплом, контрольна)
1. Технічні характеристики харчоварильного котла КПЕСМ-40
Параметри | КПЕСМ-40 | |
Корисна ємність у літрах | ||
Тривалість разоріву в хв. Не більше | ||
Споживана потужність кВт не більше розігрів | (30) 8,45 | |
варіння | 0,85 | |
Робочий тиск в пароводяній сорочці МПа (кгс/см кв.) не більше | 0,05 | |
Діаметр водопроводу в дюймах | ½ | |
Габаритні розміри в мм | ||
Висота | ||
Ширина | ||
Довжина | ||
Маса у кг. | ||
Кількість води, яка заливається в парогенератор | 7 л | |
2. Розрахункова частина
2.1 Вихідні данні
Рецептурний склад: «Юшка волинська з рибами»
2.2 Тепловий розрахунок Розрахунок теплового балансу котла Необхідна кількість теплоти для нестаціонарного та стаціонарного режимів роботи фритюрниці визначають за формулами:
Q = Q1 + Q5 + Q6,
Q' = Q'1 + Q'5,
де Q, Q'? загальна кількість витраченої теплоти за нестаціонарного та стаціонарного режимів відповідно, кДж;
Q1, Q'1? корисно використовувана теплота за нестаціонарного та стаціонарного режимів відповідно, кДж;
Q5, Q'5? втрати теплоти зовнішніми стінками апарата в навколишнє середовище за нестаціонарного та стаціонарного режимів відповідно, кДж;
Q6? втрати теплоти на розігрів конструкції апарату за нестаціонарного режиму, кДж. котел юшка тепловий розігрів
1. Визначення корисної теплоти для стаціонарного режиму:
;
для нестаціонарного режиму:
;
де — загальна кількість продуктів, що завантажено у варильну посудину котла, кг;
— середня питома теплоємність завантажених продуктів, кДж/(кг· °С);
— кінцева температура завантажених продуктів після закінчення варіння,°С;
— початкова середня температура завантажених продуктів, °С;
— кількість рідкого середовища, яке завантажується в котел, кг;
— питома теплоємність рідкого середовища, кДж/(кг· °С);
— температура кипіння рідкого середовища,°С;
— початкова температура рідкого середовища,°С;
— кількість вологи, що випаровується з поверхні однієї порції продукту;
— прихована теплота пароутворення за атмосферного тиску, кДж/кг;
— кількість порцій, шт.
Визначення загальної кількості продуктів, що завантажуються в котел:
— кількість продуктів на одну порцію, кг;
Середня питома теплоємність окремих продуктів:
Питома теплоємність окремих продуктів:
Де a — вологість продукту, %;
4,19 — питома теплоємність води, кДж/(кг· °С);
b — сухі речовини, що містяться в продукті, %;
1,67 — середня питома теплоємність сухих речовин, кДж/(кг· °С);
Визначення початкової температури окремих продуктів, завантажених у котел, °С:
У відповідності з дослідними даними можна прийняти, що в період розігріву вмісту варильного котла до кипіння з однієї порції випаровується 10 г вологи, тобто (об'єм однієї порції).
Загальна кількість вологи, що випарувалась з однієї порції за весь період варка, складає:
Визначення кількості порцій:
де — об'єм котла, л;
— коефіцієнт заповнення котла;
— об'єм однієї порції, л;
— кількість вологи, яка випаровується з однієї порції протягом приготування страви, л.
З матеріального балансу процесу варки визначаємо загальну кількість рідкого середовища, що завантажується в котел:
де — маса готової продукції, кг;
кг Припустимо, що, , ,
Для нестаціонарного режиму:
Для стаціонарного режиму:
2. Втрати теплоти стінками апарата у навколишнє середовище визначають наступним чином.
Втрати теплоти у навколишнє середовище здійснюється через бокову поверхню кожуха, поверхню неізольованої шийки котла, кришки, дна котла. Тепловтрати через дно та шийку незначні, тому під час розрахунку не враховуються.
де — коефіцієнт тепловіддачі в навколишнє середовище даним елементом зовнішнього огородження апарата, відповідно, у нестаціонарному та стаціонарному режимах, Вт/(м2 К);
— площа зовнішньої поверхні даного елемента огородження, м2 ;
— температура даного елемента огородження, відповідно, у нестаціонарному та стаціонарному режимах, °С;
— температура навколишнього середовища, відповідно, у нестаціонарному та стаціонарному режимах, °С;
— тривалість, відповідно, нестаціонарного режиму та процесу приготування страви в апараті, с.
Нехай, ,, для стінки, для кришки ,
Коефіцієнт тепловіддачі складається з двох складових та визначається для нестаціонарного та стаціонарного режимів з рівнянь:
— Коефіцієнт променистої тепловіддачі визначається, відповідно для нестаціонарного та стаціонарного режимів, Вт/(м2 К);
— Коефіцієнт конвективної тепловіддачі визначається, відповідно для нестаціонарного та стаціонарного режимів, Вт/(м2 К).
Для нестаціонарного режиму:
— температура стінки у початковий момент часу, °С;
— температура стінки на початку нестаціонарного режиму, °С;
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням:
де е? ступінь чорноти тепловіддаючої поверхні;
С0? коефіцієнт випромінювання абсолютно чорного тіла (С0 = 5,7 Вт/(мІ· К4));
для стінки:
для кришки:
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією для кожного елемента зовнішнього огородження визначається з критерію теплової подібності Нусельта де л? коефіцієнт теплопровідності, Вт/(м· К);
l? визначальний геометричний розмір тепловіддаючої поверхні, м;
C, n? постійні, що залежать від режиму вільної конвекції.
Для стінки:
Для кришки:
Приймаємо:
Для стінки: (при =29,5)
;; ;
Для кришки: (при =37)
;; ;
де в — коефіцієнт об'ємного розширення повітря, 1/К;
g? прискорення вільного падіння, мІ/с;
l? визначальний геометричний розмір, м;
Визначення критерію (рівняння Міхеєва)
Для стінки:
C= 0,135
n=1/3
Для кришки:
C= 0,135
n=1/3
Для стінки:
Для кришки:
Для стінки:
Для кришки:
Для стінки:
Для стаціонарного режиму:
Для стінки:
для кришки:
Для стінки:
Для кришки:
Приймаємо:
Для стінки: (при =40)
;; ;
Для кришки: (при =55)
;; ;
Для стінки:
C= 0,135
n=1/3
Для кришки:
Для стінки:
Для кришки:
Для стінки:
3. Визначення втрат теплоти на розігрів конструкції апарата:
де _теплота, що йде на нагрів металу, кДж;
— теплота, що йде на нагрів ізоляції, кДж;
— теплота, що йде на нагрів до кипіння води в парогенераторі, кДж;
— теплота, що йде на пароутворення в пароенераторі, кДж;
Де , — маса металевої конструкції, ізоляції, води, пари в парогенераторі котла, кг;
, — питома теплоємність даного елемента котла, кДж/(кг· °С);
— об'єм пароводяної рубашки, ;
, — кінцева температура нагріву даного елементу апарата, °С;
, — початкова температура даного елементу котла, °С;
— ентальпія пари, кДж/кг;
— густина пари кг/;
для нестаціонарного:
Q = 9568,62 + + 4858,23=200 739,29кДж для стаціонарного:
Q' = 3360,2 + =2 691 131кДж
4. Потужність нагрівальних елементів:
при нестаціонарному режимі:
P = Q/ф, де Q? загальна кількість витраченої теплоти, кДж;
ф? тривалість роботи апарата, с.
Вт;
при стаціонарному режимі:
Вт.
Потужність одного ТЕНу при груповій роботі визначається за формулою
P1 = Р/n,
де Р — потужність апарата, Вт;
n — кількість ТЕНів.
Вт? 600 Вт Вихідні дані: P1 = 600 Вт; U = 380 В; матеріал оболонки ТЕНу — сталь 12Х18Н10Т; матеріал спиралі - ніхром Х20Н80 (питомий опір с = 1,1· 10−6 Ом· ммІ/м, робоча температура — 1050 °С).
Для забезпечення рівномірного підведення теплоти в робочій зоні камери визначимо зразкові довжину активної частини, пасивних кінців і радіус вигину ТЕНу. Конструкція ТЕНів повинна забезпечувати їхнє вільне видалення з робочої камери для санітарної обробки.
Довжина активної частини трубки ТЕНу дорівнює:
Lа = мм.
— потужність одного нагрівального елементу, Вт;
— зовнішній діаметр труб нагрівального елементу, м;
— питоме навантаження на поверхню трубки, Вт/см2
Питома потужність на поверхні трубки тену Вт/см2
Діаметр трубки тену після опресування приймають рівним D=13мм.
Повна довжина трубки опре совки буде рівною Де — довжина контактного стержня тену, рівна 75 мм.
Довжина трубки тену до опресування Де — коефіцієнт подовження трубки тену в результаті опресування методом обсадки (=1,15)
Струм, що використовується одним теном, буде дорівнювати Електричний опір дроту тена знаходять за формулою До опре совки трубки тену електричний опір дроту тена в середині трубки дорівнює
Де — коефіцієнт зміни електричного опору дроту в результаті опре совки методом осадки Ніхромовий дріт для дротової спіралі беруть діаметром d=0,8 мм з питомим опором Ом*мм2/м і визначають за формулою Дротову спіраль навивають на стержень діаметром 4 мм. На основі практичних даних встановлено, що при навиванні на стержень середній діаметр витка збільшується приблизно на 7%. Тому довжина одної спіралі в середньому дорівнює
Кількість витків спіралі може бути визначена за формулою Відстань між витками буде дорівнювати Щільність навивки спіралі
Крок витка спіралі
h=kd=17,3*0,8=14 мм Необхідна кількість дроту для одного тену з урахуванням необхідної навивки на кінці контактного стержня з розрахунку 20 витків спіралі на кінець стержню буде дорівнювати Визначають температуру нагрівання спіралі
Характеристики сталі
Де
— товщина стінки трубки після опре совки Коефіцієнт теплопровідності для периклазу дорівнює 0,022Вт/(смК) Перепад температур в ізоляційному шарі туну на одиницю теплового потоку
Питомий тепловий потік на одиницю довжини тену Перепад температур в ізоляційному шарі
Робоча температура спіралі
Де — температура поверхні тена (для киплячої води при тиску в паровій рубашці котла 150кВт дорівнює 126
Висновок Темою курсового проекту було завдання розробити котел електричний харчоварильного типу КПЭСМ корисною місткістю 40 л.
Розроблений харчоварильний котел з електрообігрівом відповідає вимогам технології приготування їжі; забезпечує теплову обробку продуктів при мінімальній витраті енергії, оскільки у нього немає тепла в результаті механічного і хімічного недопалення і з газами, що йдуть, як у твердопаливних і газових харчоварильних котлів, питома витрата тепла за рахунок відносно менших втрат його в довкілля і на розігрівання конструкції; має високу міру надійності, створює оптимальні умови роботи для обслуговуючого персоналу, полегшує їх працю; підвищує якість приготування їжі і обслуговування відвідувачів; підвищує продуктивність і вимогам техніки безпеки і виробничої санітарії, забезпечуючи безпеку обслуговуючого персоналу.
Список використовуваної літератури
1. Оборудование предприятий общественного питания: В 3-х т. Т. 3: Беляев М. И. Тепловое оборудование: Учеб. для технол. фак. торг. вузов.- М.: Экономика, 1990. — 559 с.
2. Гуляев В. А., Иваненко В. П., Исаев Н. И. и др. Оборудование предприятий торговли и общественного питания. Полный курс: Учебник / проф. В. А. Гуляева. — М.: Т4ВФРА, 2004. — 543 с.
3. Золин В. П. Технологическое оборудование предприятий общественного питания. — М.: 14РПО, Академия, 2000. — 256 с.
4. Литвина Л. С, Фролова З. С. Тепловое оборудование предприятий общественного питания: Учебник для мех. отделений техникумов. — 3-е изд, и доп. — М.: Экономика, 1980. — 248 с.
5. Лунин О. Г., Вельтищев В. Н., Калошин Ю. А. и др. Курсовое и дипломное проектирование. — М.: Пищевая промышленность, 1990.
6. Титова А. П., Шляхтина А. М. Торгово-технологическое оборудование: Учебник для технол. отделений техяикумов. — М.: Экономика, 1983.—296 с.
7. Дейниченко Г. В., Черево О.І., Власова Н. О. та ін. Дипломне проектування: Навчальний посібник. — Луганськ: вид-во СНУ ім. В. Даля, 2004. — 256 с.