Перевірка остійності і міцності судна по критеріям Регістра судноплавства України

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Херсонський морський інститут

кафедра судноводіння

Перевірка остійності і міцності судна

по критеріям Регістра судноплавства України

танкер Норд Азіатік Сі

рейс Новоросійськ — Гавана

вантаж нафтопродукти густиною 0,81 т/м?

група

курсант

Херсон, 2006

Зміст

Вступ

1. Основні характеристики і розміри судна

2. Характеристика і умови перевезення вантажу

3. розрахунок необхідних суднових запасів і маси вантажу

4. Завантаження судна

5. Розрахунок посадки та початкової остійності судна

6. Розрахунок площі та центра парусності

7. Розрахунок плечей статичної і динамічної остійності

8. Перевірка задоволення вимог до остійності Регістра

судноплавства України

Критерій погоди

Діаграма статичної остійності

Метацентрична висота

Критерій прискорення

9. Перевірка повздовжньої міцності судна

10. Висновок

Використана література

Вступ

Безперервне збільшення використання енергії пов’язано зі збільшенням добування нафти і її перевезення морським шляхом.

В зв’язку зі значним подорожанням нафти в останні роки перевезення її в значній мірі здійснюється середньотонажними танкерами дедвейтом коло 30 000 т, до яких належить танкер «Норд Азіатік Сі», побудований на Херсонському суднобудівному заводі.

В даній курсовій роботі виконано розрахунок дедвейту, перевірка остійності і міцності танкера на початку рейсу «Новоросійськ — Гавана» згідно з «Правилами класифікації і побудови морських суден» Регістра судноплавства України, 2002р.

1. Основні характеристики і розміри судна

Тип судна — одногвинтовий, однопалубний дизельний танкер з подвійним дном, однією повздовжньою переборкою в ДП в танковій частині, з кормовим розташуванням машинного відділення, житлових і службових приміщень, з бульбовою формою носової кінцівки, потоконаправляючим крилом, встановленим в кормовій кінцівці по ЛБ.

Призначення — перевезення нафтопродуктів і сирої нафти. Передбачена можливість одночасного перевезення до семи сортів рідких вантажів.

Рік і місце побудови — 1997р., Херсон

Клас судна — КМ

Л 4 1 А 2 (нафтоналивне)

Район плавання — необмежений

Дальність плавання — запаси палива, масла і води при довготривалій експлуатаційній потужності складає коло 10 500 миль. Місткості для запасів палива забезпечують дальність плавання до 12 600 миль за рахунок зменшення вантажопідйомності.

Головні розміри

Довжина найбільша 182,14 м

Довжина між перпендикулярами 168,18 м

Ширина найбільша 25,3 м

Висота борту в районі танкової

частини 18,0 м

Висота борту в кормовій 15,0 м

частині

Осадка по літню вантажну марку 11,35 м

Маса судна порожнем Рпор =11 020т

Водотонажність судна в морській воді густиною 1,025т/м? при осадці 11,35 м складає коло 40 600 т.

Головний двигун — 6 ДКРН 60/195 — 10, N=7970 квт, n=111 об/хв.

Швидкість судна при осадці 11,35 м та частоті обертання гребного гвинта 111об/хв. коло 14,0 вузла.

Екіпаж — 24 чоловіка

Добова витрата палива:

важкого для ГД 34,2т

важкого для ДГР

на ходу 3,8т

на стоянці при завантаженні 3,8т

на стоянці при вивантажені 7,6т

2. Характеристика і умови перевезення вантажу

Нафта і нафтопродукти належать до пожаронебезпечних вантажів.

Густину 0,81 т/м? має дизельне паливо.

Температура займання дизельного палива +78?С.

Температура нижньої границі вибуху насиченої пари в повітрі +69? С.

Величезні об'єми перевезень нафти та нафтопродуктів морським шляхом, аварії танкерів і жахливі екологічні наслідки привели до розробки міжнародних конвенцій про запобігання забруднення моря з суден та безпечного перевезення вантажів, де є спеціальні правила, які обумовлюють конструкцію танкерів та наявність спеціальних систем.

На сучасних танкерах вантажні танки відокремлені від зовнішньої обшивки подвійним дном і подвійними бортами шириною до двох метрів.

В вантажні танки тільки в екстремальних випадках дозволяється приймати водяний баласт. Для водяного баласту передбачені танки ізольованого баласту, які розміщені в подвійному дні та подвійних бортах.

Існують спеціальні відстійні танки, куди зливають воду після миття вантажних танків. Вода з відстійних танків викидається за борт тільки після відповідної сепарації.

Для запобігання можливих вибухів танків існує спеціальна система інертних газів (азоту чи вуглекислого газу). які подаються в танки при відкачуванні нафтопродуктів.

Для легкого відкачування нафти і важких нафтопродуктів на танкерах існує система підігріву вантажу парою від допоміжного або утилізаційного котла.

Для визначення кількості вантажу в танках при розвантаженні чи завантаженні на танкерах існує система автоматичного заміру рівня рідини.

Встановлені спеціальні системи пожежогасіння.

3. Розрахунок необхідних суднових запасів і маси вантажу

3.1. Протяжність переходу

Розрахунок протяжності переходу згідно з «Таблиц морских расстояний» з використанням базових портів приведений в таблиці 1.

Таблиця 1.

Розрахунок протяжності переходу

Ділянка переходу

Відстань милі

1. Новоросійськ — Стамбул

2. Стамбул — Гібралтар

3. Гібралтар — Великий Абако

4. Великий Абако — Гавана

455

1800

3667

361

Всього:

6283

Протяжність каналів, вузькостей (Босфор, Дарданели)

lкан =150 миль.

3. 2 Довготривалість рейсу

Ходовий час

Tx= Lзаг — lкан + lкан + tзатр =

Vексп * 24 Vкан * 24

= 6283 — 150 + 150 + 0,2 =19,1 доби,

14*24 10*24

де Lзаг — протяжність переходу, милі;

lкан — протяжність каналів, вузькостей, милі;

Vексп — експлуатаційна швидкість судна уз. ;

Vкан — норматив швидкості при проході каналів, вузькостей, уз. ;

tзатр — час затримки в рейсі, доби.

Час стоянки

tст=tзв + tвв+ tдод = 1+1,5+0,4=2,9діб

де tзв — час завантаження судна, діб;

tвв — час вивантаження судна, діб;

tдод — додатковий час в портах завантаження і вивантаження, діб.

Загальний час рейсу

tр = tх + tст = 19,1+2,9=22 доби

3. 3 Маса екіпажу з багажем

Рек = mек * n = 0. 21*24=5. 1 т,

де mек — середня маса одного члена екіпажу з багажем згідно з

нормами;

n — кількість членів екіпажу.

3. 4 Маса провізії і тари

Рпр = mпр * n * tр =0,01*24*22=5,3 т,

де mпр — середня маса необхідної провізії для одного члену екіпажу на добу, т.

3. 5 Витратні матеріали

Згідно з «Інформацією про остійність» приймаю масу витратних матеріалів

Рвит = 9,9т

3.6 Маса палива і мастильних матеріалів

3.6. 1 Маса палива для головного двигуна

Ргд = (1 + Кшт) qт * tx = (1 + 0. 1) * 34.2 * 19.1 = 720 т,

де Кшт = 0,1 — коефіцієнт штормового запасу,

qт — добова витрата палива головного двигуна,

tx — ходовий час.

3.6. 2 Маса палива для дизель генераторів

Рдгх = (1+ Кшт) (qх * tх + qзв (tзв + tдод) + qрв tрв) = (1 + 0,1)(3,8 * (1 + 0,4) + 7,6 * 1,5) = 98,2 т,

де qх — добова витрата палива на ходу,

qзв — добова витрата палива при завантаженні,

qрв — добова витрата палива при розвантаженні.

Приймаю 100% запасів.

3.6. 3 Маса мастильних матеріалів

Рст = 0,05(Ргд + Рдгр) = 0,05 (720 + 98,2) = 41т

Приймаю 100% запасів згідно з «Інформацією …»

Рст = 56,0т

3.6. 4 маса палива для допоміжного котла

Приймаю Рк = 30т

3. 7 Маса прісної води

3.7. 1 Маса питної води і води для миття

Мп.в = mnb * n tp = 0. 15*24*22 = 79. 2т

де Мп. в — середня норма питної води і води для миття для одного члена екіпажу на добу

Заповнюю на 100% одну цистерну питної води і води для миття (30т +89т)

3.7. 2 Маса води для допоміжного котла

Заповнюю цистерну котельної води повністю

Рк =74т

Суднові запаси приведені в таблиці 2

3.7. 3 Маса води для промивки вантажної системи.

Згідно з [ 1 ] приймаю масу води для промивки вантажної системи Рпром=600т

3.8 Вода в купальному басейні

Для більш повного завантаження танкера купальний басейн вважаю порожнім.

3.9 Маса вантажу

Маса вантажу, який може прийняти танкер по вантажну марку при прийнятих суднових запасах

Рвант = Д — Рпор — Рек — Рпр — Рвчт — Рпром —? Рзап= 40 600 — 11 020 — 5,1 — 5,3 — 9,9 — 600 — 1104 = 27 860т

де Д — водотоннажність судна в морській воді при осадці по вантажну марку

Суднові запаси на рейс

Таблиця 2

Назва

Маса Р, т

X, м

Z, м

PX, mм

PZ, mм

1. Питна вода

Цистерна запасу питної води

№ 1, 99 — 108 шп Пр Б

30

-

79

13,27

398

2. Вода для миття

Цистерна запасу води для миття № 2, 97 — 108 шп ЛБ

89

-77,8

13,21

-6924

1176

3. Важке паливо (? = 0,98m/м?)

Цистерна запасу

№ 1(диптанк) 14 — 22 шп, ДП

196

72,7

4,68

14 249

917

Цистерна запасу № 2 60−70 шп, ЛБ

174

-50,0

10,27

-8700

1787

Цистерна запасу № 3 60−70 шп, Пр Б

187

-50,0

10,42

9350

1949

Цистерна переливна № 2

60−66шп, ЛБ (заповнена коло 75%)

29

-48,8

5,73

-1415

166

Цистерна переливна № 3 60−66 шп, Пр Б (заповнена коло 75%)

29

-48,8

5,73

-1415

166

Цистерна відстійна № 1 60−64шп, Пр Б

34

-47,7

7,92

-1622

269

Цистерна відстійна № 2 60−64шп, Пр Б

34

-47,7

7,92

-1622

269

Цистерна витратна № 1 60−64 шп, ЛБ

29

-47,7

7,92

-1383

230

Цистерна витратна № 2 60−64 шп, ЖБ

28

-47,7

7,92

-1383

290

Цистерна витратна палива котлів 60−70 шп Пр Б

10

-52,5

13,24

-525

132

4. Важке паливо для ДГР

(? = 0,85m/м?),

Цистерна запасу № 1 60−70 шп, Пр Б

46

-49,6

7,6

-2282

350

Цистерна запасу № 2, 60−70шп, ЛБ

46

-49,6

7,6

-2282

350

Цистерна витратна № 1 62−70шп ЛБ

6,2

-50,9

13,13

-316

81

Цистерна витратна № 2 62−70 шп, ЛБ

701

-50,9

13,13

-361

93

5. Мастила

56

-59,9

13,2

-3354

739

6. Вода для котлів

74

-77,8

13,36

-5757

10 351

Всього

1104

-33,3

9,38

-36 812

10 351

4. Завантаження судна

Згідно з табл. 15 [1] об'єм вантажних і відстійних танків

Vзаг = 37 650 м?

Об'єм вантажу, який можна прийняти по вантажну марку.

Vвант = Рвант = 27 860 = 34 400 м? < Vзаг

? 0,81

Аналогічно табл. 6.4 (1) недоливаю вантаж в танки № 1 ПрБ і ЛБ. Не заповнюю відстійні танки. Всі інші танки заповнюю на 98%.

Складові маси судна при осадці 11,35 м в морській воді густиною 1,025т/м приведені в таблиці 3.

Складові маси судна

Таблиця 3

Назва

Маса Р, m

Координати ц.м.

Статичні моменти

Х, м

Z, м

PX, mм

PZ, mм

1. Судно порожнем

11 020

-13,40

10,59

-147 700

116 680

2. Екіпаж з багажем

5,1

-54,1

22,35

-276

114

3. Провізія і тара

5,3

-64,6

16,5

-342

87

4. Витратні матеріали

9,9

-37,7

16,08

-373

159

5. Суднові запаси (див. табл 2)

1104

-33,3

9,38

-36 812

10 351

6. Вода в купальному басейні

0

0

0

7. Вантаж

27 860

10,3

9,66

287 940

269 150

Танк № 1 ПрБ, 23−28шп.

895

61,3

7,18

54 860

6426

Танк № 1 ЛБ, 23−28

шп.

895

61,3

7,18

54 860

6426

Танк № 2 ПрБ, 28−33шп.

2085

46,6

9,90

97 160

20 640

Танк № 2 ЛБ, 28−33

шп.

2085

46,6

9,90

97 160

20 640

Танк № 3 ПрБ, 33−38 шп.

2200

30,9

9,79

67 980

21 540

Танк № 3 ЛБ, 33−38шп.

2200

30,9

9,79

67 980

21 540

Танк № 4 ПрБ, 38−43шп.

2200

15,0

9,79

33 000

21 540

Танк № 4 ЛБ, 38−43

шп.

2200

15,0

9,79

33 000

21 540

Танк № 5 ПрБ, 43−48шп.

2200

-0,9

9,79

-1980

21 540

Танк № 5 ЛБ, 43−48

шп.

2200

-0,9

9,79

-1980

21 540

Танк № 6 ПрБ, 48−52шп.

2200

-16,8

9,79

-36 960

21 540

Танк № 6 ЛБ, 48−52

шп.

2200

-16,8

9,79

-36 960

21 540

Танк № 7 ПрБ, 52−57шп.

2150

-32,6

9,93

-70 090

21 350

Танк № 7 ЛБ, 52−57

шп.

2150

-32,6

9,93

-70 090

21 350

Танк відстійний ПрБ, 57−58шп.

0

0

0

Танк відстійний ЛБ, 57−58шп.

0

0

0

8. Прісна вода для промивки вантажної системи

600

-39,9

7,55

-23 941

4529

Назва

Маса Р, m

Координати ц.м.

Статичні моменти

Х, м

Z, м

PX, mм

PZ, mм

Цистерна № 1, 55−58шп ПрБ

310

-39,9

7,77

-12 370

2409

Цистерна № 2, 55−58шп ЛБ

290

-39,9

7,31

-11 571

2120

9. Рідкий баласт

0

0

0

Баластно-розподільчий канал, 22−58шп, ДП

0

0

0

Всього

40 600

1,93

9,88

78 496

401 070

5. Розрахунок посадки та початкової остійності судна.

Згідно з диферентною діаграмою ([ 1 ] лист 65) при водотоннажності

V = Д = 40 600 = 39 610 м?

? 1,025

і Хс1 = Хд = 1,93 м

середня осадка d = 11,35 м,

диферент? = - 0,15 м,

апліката метацентра Zm = 10,63 м.

Осадка:

носом dн = dср +? = 11,35 + (-0,15) = 11,28 м;

2 2

кормою dк = dср +? = 11,35 + (-0,15) = 11,43 м;

2 2

Поперечна метацентрична висота без урахування вільних поверхонь рідких вантажів

ho = Zm — Zд = 10. 63 — 9. 88 = 0,75 м

Згідно з табл. 15 [ 1 ] сума добутків густини рідини на поперечний момент інерції вільної поверхні рідких вантажів обчислена в таблиці 4.

Значення? іx для вільних поверхонь рідких вантажів

Таблиця 4

Назва танка чи цистерни

іх, м?

?, m/м?

? і х mм

1. Танки № 1 ПрБ і ЛБ

1225

0,81

992

2. Танки № 2 ПрБ і ЛБ

1734

0,81

1405

3. Танки № 3 — № 6 ПрБ і ЛБ

7258

0,81

5879

4. Танки № 7 ПрБ і ЛБ

1792

0,81

1452

5. Цистерна запасу важкого палива № 1

2582

0,98

2530

6. Цистерна запасу важкого палива № 2

75

0,98

74

7. Цистерна запасу важкого палива № 3

76

0,98

75

8. Цистерна переливна № 2

369

0,98

362

9. Цистерна переливна № 3

369

0,98

362

Всього

13 130

Поправка до метацентричної висоти за рахунок вільних поверхонь рідких вантажів

?h = ?? іх = 13 130 = 0,32 м

Д 40 600

Виправлена поперечна метацентрична висота

h = ho — ?h = 0,75 — 0,32 = 0,43 м

6. Розрахунок площі та центра парусності

Площа та апліката центра парусності по силуету судна (дивись лист 6) обчислена в таблиці 5.

Обчислення площі та центру парусності

Таблиця 5

Назва складових парусності

Довжина l, м

Висота h, м

Площа Аv=l*h, м?

Z, м

Av*Z, м?

1. Надводний борт

танкової частини

135

6,65

898

3,33

2990

2. надводний борт кормової частини

37

3,65

135

1,83

247

3. Козирьок

13,5

1,5

20

7,4

150

4. Обладнання на верхній палубі

120

1,0

120

7,15

858

5. Перший ярус надбудови

35

3,0

105

5,15

541

6. Верхні яруси надбудови

26,5

10

265

11,65

3087

7. Ходова рубка

15,5

2,5

39

17,9

694

8. Димова труба

6,5

8

52

20,6

1071

Всього

1634

5,9

9638

7. Розрахунок плеч статичної і динамічної остійності.

Плечі статичної і динамічної остійності розраховані в таблиці по формі, наведеній в [ 1 ] (лист 19, табл. 13).

Плечі остійності форми обчислені інтерполяцією з табл. 17 [2] (лист 111)? = 39 610 м?, Zд = 9,88 м ?h = 0,32 м? = -0,15 м

Плечі статичної і динамічної остійності

Таблиця 6

Кут крену? град

sin ?

Плече остійності форми lср, м

Zд sin? м

l = lcр -Zд sin? м

?l=?h sin? м

lст= lо-? l, м

?lст, м

lл=0,0873

?lст

0

0,0000

0

0

0

0

0

0

0

10

0,1736

1,857

1,715

0,142

0,056

0,086

0,086

0,008

20

0,3420

3,729

3,379

0,350

0,109

0,241

0,413

0,036

30

0,5000

5,656

4,94

0,716

0,160

0,556

1,210

0,106

40

0,6428

7,372

6,351

1,021

0,206

0,815

2,581

0,225

50

0,7660

8,668

7,568

1,100

0,245

0,855

4,251

0,370

60

0,8660

9,472

8,556

0,916

0,277

0,639

5,745

0,501

70

0,9397

9,850

9,284

0,566

0,301

0,265

6,649

0,580

80

0,9848

9,861

9,730

0,131

0,315

-0,184

6,730

0,587

Діаграма статичної і динамічної остійності побудовані на рис. 2

8. перевірка задоволення вимог до остійності Регістра судноплавства України

8.1 Критерій погоди

Кренувальний момент

М? = 0,001Рv * Аv Z = 0,001 * 1161 * 9638 = 11 190кнм,

де Р? = 1161Па — тиск вітру для суден необмеженого району плавання при відстані центра парусності Z = 5,9 м від площини діючої ватерлінії згідно з табл. 2.1.2.2 [2];

Аv * Z = 9638 м? — статичний момент площі парусності згідно табл.

Амплітуда хитавиці

?= 109 КХ1Х2 * vr s = 109 * 1 * 1 * v0. 65 * 0. 035 = 16. 4град

де К = 1 — для суден, які мають категорію льодових підкріплень ЛП4 і вище,

Х1 = 1 — множник згідно з табл. 2.1.3. 1- 1 при В/d = 25,3/11,35 = 2,23

Х2 = 1 — множник згідно з табл. 2.1.3. 1−2 при коефіцієнті загальної повноти,

Св = V = 39 610 = 0,820

LBd 168,18*25*3*11,35

r = 0,73 + 0,6 (Zg — d) * 1 = 0,73 + 0,6 (9,88 — 11,35) * 1 = 0,65

d 11,35

— параметр,

S = 0,035 — безрозмірний множник згідно з табл. 2.1.3.1 — 3 [2]

при періоді хитавиці

Т = 2 с В = 2 * 0,352 * 25,3 = 27,2 с,

vh v0,43

де С = 0,373 + 0,023 * В/ d — 0,043 * L/100 = 0,373 + 0,023 * 25,3/11,35 — 0,043 * 168,18/100 = 0,352

згідно з п. 2.1.3.5 [2] приймається амплітуда хитавиці

?І = 16 град

Плече перекидного моменту згідно побудові на діаграмі динамічної остійності по методиці додатку 2 частини ІV остійність [2]

l = ВЕ =0,37 м

Перекидний момент

Мс = Д * g * l = 40 600 * 9,81 * 0,37 = 147 370кнм

Критерій погоди

К = Мс = 147 370 = 13,2 > > [k] = 1

Му 11 190

8.2 Діаграма статичної остійності

Згідно з п. 2.2.1 [2] максимальне плече діаграми статичної остійності lмах повинно бути не менше 0,2 м для суден довжиною

L? 105 м при путі крену? m? 30?

В нашому випадку

lmах = 0,86 м > [lmах] = 0,2 м

при путі крену? m = 50? > [?m] = 30?

8.3 Метацентрична висота

Згідно з п. 2.3.1 [2] значення виправленої початкової метацентричної висоти всіх суден при усіх варіантах навантаження повинно бути не менше 0,15 м.

В нашому випадку виправлена поперечна метоцентрична висота (див. п. 5)

h = 0,43 м > [h] = 0,15 м

8.4 Критерій прискорення

Розрахункове значення прискорення (у частках g) згідно з п. 3. 12. 3 [2]

?розр = 1,1 * 10? * В * m? ?r = 1,1 * 10? * 25,3 * 0,39? * 16 = 0,07

Тут В — ширина судна,

m = mo = 0. 34 = 0. 39 —

vho v0. 75

— нормована частина власних коливань судна,

ho — поперечна метацентрична висота без урахування вільних поверхонь рідких вантажів,

mo — коефіцієнт згідно з табл. 3. 12.3 [2]

при ho * В = 0,75 * 25,3 = 0,056

?v?*Zg ?v39610 * 9,88

Критерій прискорення

К* = 0,3 = 0,3 = 4,3 > [k*] = 1

?розр 0,07

9. Перевірка повздовжньої міцності судна

Перевірка загальної повздовжньої міцності виконана по методиці, приведеній в [3].

Складова згинаючого моменту на міделі від ваги судна порожнем

Мп = Кп До*L*g = 0,126*11 020*168,16*9,81 = 2290 000кнм

де Кп — коефіцієнт згідно з табл. 6. 1,

До — маса судна порожнем,

L — довжина судна.

Складова згинаючого моменту від вантажів, які входять в дедвейт

М dw =? * g * ?mi* |xi| =? * 9,81 * 828 370 = 40 631 100 кнм

де mi — маса вантажу, який входить в дедвейт,

|xi| - абсолютна величина абсциси центра маси вантажу

?mi* |xi| - обчислена в таблиці 7

Таблиця 7 Визначення? mi*|xi| дедвейта

Назва складових дедвейта

маса

mi

|xi|

м

mi*|xi|

m м

1. Екіпаж з вантажем

5,1

54,1

276

2. Провізія і тара

5,3

64,6

342

3. Витратні матеріали

в носовій частині

2,6

80

208

в кормовій частині

7,3

80

584

4. Суднові запаси

1104

65 310

Питна вода

Цистерна запасу питної води

№ 1, 99 — 108 шп Пр Б

30

79

2370

Вода для миття

Цистерна запасу води для миття № 2, 97 — 108 шп ХБ

89

77,8

6924

Важке паливо (? = 0,98т/м?)

Цистерна запасу

№ 1(диптанк) 14 — 22 шп, ДП

196

72,7

14 249

Цистерна запасу № 2 60−70 шп, ЛБ

174

50

8700

Цистерна запасу № 3 60−70 шп, Пр Б

187

50

9350

Цистерна переливна № 2

60−66шп, ЛБ (заповнена коло 75%)

29

48,8

1415

Цистерна переливна № 3 60−66 шп, Пр Б (заповнена коло 75%)

29

48,8

1415

Цистерна відстійна № 1 60−64шп, Пр Б

34

47,7

1622

Цистерна відстійна № 2 60−64шп, Пр Б

34

47,7

1622

Цистерна витратна № 1 60−64 шп, ЛБ

29

47,7

1383

Цистерна витратна № 2 60−64 шп ЛБ

28

47,7

1383

Цистерна витратна паливо котлів 60−70 шп Пр Б

10

52,5

525

Важке паливо для ДГР

(? = 0,85т/м?),

Цистерна запасу № 1 60−70 шп Пр Б

46

49,6

2282

Цистерна запасу № 2, 60−70шп, ЛБ

46

49,6

2282

Продовження таблиці 7

Назва складових дедвейта

маса

mi

|xi|

м

mi*|xi|

m м

Цистерна витратна № 1 62−70шп ЛБ

6,2

50,9

316

Цистерна витратна № 2 62−70 ЛБ

7,1

50,9

361

Мастила

56

59,9

3354

Вода для котлів

74

77,8

5757

5. Вантаж

27 860

737 706

Танк № 1 ПрБ, 23−28шп

895

61,3

54 860

Танк № 1 ХБ, 23−28шп

895

61,3

54 860

Танк № 2 ПрБ, 28−33шп

2085

46,6

97 160

Танк № 2 ЛБ, 28−33шп

2085

46,6

97 160

Танк № 3 ПрБ, 33−38 шп

2200

30,9

67 980

Танк № 3 ЛБ, 33−38шп

2200

30,9

67 980

Танк № 4 ПрБ, 38−43шп

2200

15,0

33 000

Танк № 4 ЛБ, 38−43 шп

2200

15,0

33 000

Танк № 5 ПрБ, 43−48шп

носова частина

975

3,5

3413

кормова частина

1225

4,4

5390

Танк № 5 ЛБ, 43−48шп

носова частина

975

3,5

3413

кормова частина

1225

4,4

5390

Танк № 6 ПрБ, 48−52шп

2200

16,8

36 960

Танк № 6 ЛБ, 48−52шп

2200

16,8

36 960

Танк № 7 ПрБ, 52−57шп

2150

32,6

70 090

Танк № 7 ЛБ, 52−57шп

2150

32,6

70 090

6. Прісна вода для промивки вантажної системи

600

39,9

23 941

Всього:

28 984

828 370

Складова згинаючого моменту на міделі від сил підтримки

Мсп = - Ксп Д * L * g = - 0,1048 * 40 600 * 168,18 * 9,81 = - 7 020 000кнм

де Ксп — коефіцієнт згідно табл. 6.2 [3] при коефіцієнті повздовжньої повноти

? =? = 0,820 = 0,837

? 0,98

? = Д = 40 600 = 0,820 —

?LВd 1,025 * 168,18 * 25,3 * 11,35

— коефіцієнт загальної повноти

? — 0,98 — коефіцієнт повноти мідель-шпангоуту

Загальний згинаючий момент

Мо = Мп + Мdw + Мсп = 2 290 000 + 4 063 100 — 7 020 000 = -

— 666 900кнм

Допустимий прогинаючий момент

[ М ] = - 882 900кнм > Мо

Загальна міцність судна забезпечена.

Висновок

Виконані розрахунки показали що при прийнятому завантаженні судна його міцність і остійність задовольняють вимогам Регістра судноплавства України.

Поперечна метацентрична висота h = 0,43 м > [ h ] = 0,15 м

lmax = 0,88 м > [ lmax ] = 0,20 м

максимальне плече діаграми статичної остійності

Кут крену при максимальному плечі статичної остійності

?m = 46? > [ ?m]? 30?

Критерій погоди К = 13,2 > > [ К ] = 1

Критерій прискорення К* = 4,3 > [ К* ] =1

Згинаючий момент на тихій воді на міделі

Мо = 666 900 < [Мо] = 882 900кнм

Використана література

1. Информация об остойчивости 15 966−901−775

2. Регістр судноплавства України. Правила класифікації та побудови морських суден -.К. -:, 2002.

3. Сизов. Теория корабля. — Одесса

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой