Проектирование привода с червячным редуктором

Тип работы:
Контрольная
Предмет:
Производство и технологии


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Исходные данные

Привод с червячным редуктором с нижним червяком.

Частота вращения электродвигателя.

n1 = 930 об/мин

Мощность двигателя.

N1 = 18 л.с.? 13,2 кВт

Частота вращения станка (выходного вала редуктора)

n2 = 50 об/мин

1. Основные кинематические и энергетические параметры привода

1.1 Выбор электродвигателя, передаваемые мощности

N2 = N1*(1. 1)

Где N1 — мощность электродвигателя

— КПД привода

= 2п.к.ч.п. (1. 2)

Где.п.к = 0,995 КПД пары подшипников качения [1, табл. 1. 1]

ч.п = 0,75 КПД червячной передачи при числе заходов червяка равном одному [1, табл. 1. 1]

= 0,9952*0,75 = 0,75

Подбираем электродвигатель серии RА 180L6. Номинальная мощность

Nном= 15 кВт, nном=970 об/мин.

По формуле (1. 1): N2 = 13,2*0,75 = 9,9 кВт

1.2 Передаточное отношение редуктора и ступеней, частота вращения валов

Передаточное отношение привода

U= nном / n2 = 970/50 = 19,6 об/мин

Принимаем по ГОСТ 2185–66 передаточное отношение червячного редуктора: U = 20

Фактическая частота вращения тихоходного вала редуктора

n2=nном/U=970/20=48,5 об/мин

1.3 Крутящие моменты на валах

Крутящие моменты на валах определим по формуле Т = 9555N/n

Т1 = 9555*13,2/970 = 130 Нм

Т2 = 9555*9,9/48,5 = 1950 Нм

2. Расчет червячной передачи редуктора

2.1 Выбор материалов, допускаемые напряжения

Выбор материалов производим согласно [1 глава 5]. Венец червячного колеса: БрО10Ф1 ГОСТ 5017–74 способ отливки — центробежный. Червяк: сталь 45 ГОСТ 1050–88, термообработка — закалка до твердости не менее 50 HRC.

2.2 Допускаемые контактные напряжения

Предел контактной выносливости поверхностей зубьев

Hlim = 260 МПа [1, табл. 5. 1]

Коэффициент долговечности [2, табл. 21]

KHL = 1,0

Допускаемые контактные напряжения [1, ф. (5. 3)]

HР = Hlim KHL = 260*1,0 = 260 МПа

2.3 Коэффициент расчетной нагрузки

Предварительно принимаем коэффициент расчетной нагрузки для передачи при умеренных колебаниях нагрузки KH = 1,2

2.4 Межосевое расстояние

Определяем межосевое расстояние передачи по формуле (5. 5) [1]

aw = 61(103Т2КН/2HР)1/3 = 61*(103*1950*1,2/2602)1/3 = 198 мм

По рекомендациям в табл. 5.3 [1] принимаем aw = 224 мм

Принимаем число витков червяка z1 = 2, тогда число зубьев червячного колеса z2 = 20*2 = 40

При этом фактическое передаточное отношение червячной передачи

Uч.= z2/ z1 = 40/2 = 20

Полученные значения соответствуют стандартным [1, табл. 5. 3]

Определяем осевой модуль червяка [1, ф. (5. 7)]

m = (1,5…1,7) aw/ z2 = (1,5…1,7)*224/40 = 8,5…9,5 мм

Принимаем стандартные значения параметров червячной передачи [2, табл. 43]

aw = 224 мм; q = 10; z2 = 40; z1 = 2; Uч.= 20; m = 8 мм

Делительный диаметр червяка

d1 = mq = 8*10 = 80 мм

Начальный и делительный диаметр колеса

dw2 = d2 = m*z2 = 8*40 = 320 мм

Принимаем по табл. 5.7 [1] делительный угол подъема линии витка червяка = 95'

Определяем действительную скорость скольжения ф. (5. 13) [1]

Vск = w1d1/(2000cos) = 102*80/(2000cos95') = 5,16 м/с

По полученному значению скорости скольжения принимаем 7 степень точности передачи и значение коэффициента динамической нагрузки

KHv = 1,2 [1, табл. 5. 8]

Определяем коэффициент концентрации нагрузки KH по формуле (5. 4) [1], приняв коэффициент деформации червяка Kf=108 [1, табл. 5. 9] и KP=0,75 [1, табл. 5. 10] при умеренных колебаниях нагрузки:

KH = 1+(z2/Kf)3(1-KP) = 1+(50/108)3(1−0,75) = 1,02

Определяем коэффициент расчетной нагрузки [1, ф. (5. 15)]

KH = KH KHv = 1,02*1,2 = 1,22

Проверяем передачу на контактную выносливость [1, ф (5. 16)]

Предварительно определяем начальный диаметр червяка

dw1 = m (q+2х) = 8*(12,5+2*0) = 100 мм

Hlim=(480/d2)(1000*T2KH/dw1)0. 5=(480/320)(1000*1950*1,22/80)0,5=253 МПа < 260 МПа = Нр

Вычисляем КПД передачи [1, ф. (5. 17)]

Принимаем приведенный угол трения = 102' [1, табл. 5. 11] (коэффициент трения f = 0,02)

= 0,96tg ()/tg (+) = 0,96tg (95')/tg (95'+102') = 0,86

Уточняем значение вращающего момента на ведущем валу передачи [1, ф. (5. 18)]

Т1 = Т2/(Uч) = 1950/(20*0,86) = 113 Нм

Определяем силы в зацеплении [1, табл. 5. 12, ф. (5. 19)]

Окружная сила на червячном колесе, численно равная осевой силе на червяке:

Ft2 = Fa1 = 2Т2/d2 = 2*1950/0,4 = 9750 Н

Осевая сила на колесе, численно равная окружной силе на червяке:

Fa2 = Ft1 = 2T1/dw1 = 2*113/0,08 = 2825 Н

Радиальная сила на червячном колесе, численно равная радиальной силе на червяке: Fr2 = Fr1 = Ft2tg = 1825*tg (20) = 664 Н

Рис. 2.1 — Схемы приложения сил в передаче

Допускаемые напряжения изгиба [1, ф. (5. 20)]

Базовый предел изгибной выносливости Flim = 80 МПа [1, табл. 5. 1]

Коэффициент долговечности [2, табл. 21]:

KFL = 1,0

Предел изгибной выносливости [1, ф. (5. 20)]

Fp = Flim KFL = 80*1,0 = 80 МПа

Проверка зубьев колеса на прочность при изгибе [1, ф. (5. 24)]

Эквивалентное число зубьев колеса [1, ф. (5. 23)]

ZV2 = z2. cos3 = 50 cos3(95`) = 51,93

Коэффициент формы зуба [1, табл. 5. 13] YF2 = 1,42

Тогда F2 = YF2Ft2K/(1,3m2q) = 1,42*18 225*1,15/(1,3*82*12,5) = 28 МПа

Условие прочности по контактным напряжениям выполняется

Геометрические параметры передачи [1, табл. 5. 14]

Диаметр вершин витков червяка da1 = d1 + 2m = 100 + 2*8 = 116 мм

Диаметр впадин витков червяка df1 = d1 — 2,4m = 100−2,4*8 = 80,8 мм

Диаметр вершин зубьев колеса da2 = (z2 + 2) m = (50 + 2)*8 = 416 мм

Диаметр впадин зубьев колеса df2 = (z2 — 2,4)m = (50 — 2,4)*8 = 380,8 мм

Наибольший диаметр червячного колеса

daMda2 + 6m/(z1 + 2) = 416 + 6*8/(2 + 2) = 428 мм. Принимаем daM = 428 мм.

Ширина венца червячного колеса при z1 = 2: b20,75da1 = 0,75*116 = 87 мм

Принимаем b2= 90 мм

Длина нарезанной части червяка при z1 = 1:

b1 (11 + 0,06z2)m = (11 + 0,1*50)*8 = 128 мм.

Т. к. проектируемая передача с шлифованием витков червяка, то по технологическим соображениям увеличиваем длину нарезанной части червяка на 35…40 мм. Принимаем b1 = 165 мм.

Тепловой расчет червячной передачи

Расчет выполняем согласно [2, стр. 39].

Требуемая площадь поверхности корпуса редуктора без пощади основания, м2:

F = 100N1(1 —)kn/(t k) Fд

Где t = 30 — допускаемая разность температур [1, табл. 46]

k = 8…17, Вт. м2 [1, стр. 39]

kn = 1 [1, табл. 45]

Fд — действительная площадь поверхности редуктора, определяемая при компоновке редуктора. Ребра охлаждения включаются в Fд на 90%.

F = 1000*14,7*(1−0,81)*1/(30*12,5) = 7,44 м²

Fрем = F0sin (½) = 1296*sin (160/2) = 1276 Н

3. Предварительный расчет валов

Определяем диаметры выходных концов валов из расчета на кручение [1, ф. (7. 1)]:

d = (T*103/(0,2 [k]))1/3

Где [k] = 15…45 МПа — допускаемое касательное напряжение [1, стр. 249], d — в мм

Хвостовик первичного вала (червяка):

d1 = (193*103/(0,2*45))1/3 44 мм.

Принимаем диаметр хвостовика быстроходного вала по ГОСТ 6636–69 d1 = 48 мм.

Хвостовик тихоходного вала:

d2 = (3645*103/0,2*45)1/3 = 68 мм.

Принимаем диаметр хвостовика тихоходного вала по ГОСТ 6636–69 d2 = 76 мм.

4. Эскизная компоновка редуктора, подбор подшипников, проверочный расчет валов

При вертикальном расположении червячного колеса принимаем смазывание передачи частичным погружением витков червяка в масло. Смазывание подшипников — масляным туманом. Для защиты подшипников червяка от излишнего количества масла, предусматриваем установку маслоотбойных шайб.

Для вала червяка принимаем предварительно радиально упорные роликоподшипники 7310 ТУ 37. 006. 162 — 89, для вала червячного колеса принимаем предварительно радиально упорные роликоподшипники 7312 ТУ 37. 006. 162 — 89.

Рис. 4.1 — Конструкция подшипникового узла червяка

Давление на подшипники червяка, изгибающие моменты

Определяем реакции опор и изгибающие моменты при помощи специализированной программы «Полюс 2.1. 1».

Горизонтальная плоскость.

Реакции опор:

RAH = 1834 Н; RBH = 889 Н; RBa = 10 870 Н

Моменты:

Стержень 1: M (1) = 0M (2) = -103. 572

Стержень 2: M (2) = 103. 572M (3) = -585. 167

Стержень 3: M (3) = 139. 497M (4) = 0

Стержень 4: M (3) = 445. 67M (5) = 0

Стержень 5: M (2) = 0M (6) = 0

Рис. 4.2 — Расчетная схема и эпюра моментов в горизонтальной плоскости

Вертикальная плоскость

Реакции опор

RAV = 240 Н; RBV = 747 Н

Моменты

Стержень 1: M (1) = 0M (2) = 27. 72

Стержень 2: M (2) = -27. 72M (3) = 117. 245

Стержень 3: M (3) = -117. 245M (4) = 0

Стержень 5: M (2) = 0M (6) = 0

Рис. 4.3 — Расчетная схема и эпюра моментов в вертикальной плоскости

Давление на подшипники

FrA = (R2AH + R2AV)0,5 = (18 342+2402)0,5 = 1850 Н;

FrB = (R2ВH + R2ВV)0,5 = (8892+7472)0,5 = 1161 Н;

FaВ = 10 870 Н

Суммарный изгибающий момент в опасном сечении

Опасное сечение червяка в месте зацепления

М = (М2Н + М2V)0,5 = (5852 + 1172)0,5 = 897 Нм

Расчет подшипников

Расчет подшипников быстроходного вала

Вычисляем базовый расчетный ресурс принятого роликоподшипника 7610

Исходные данные:

FrA = 1850 Н; FrB = 1161 Н; FaВ = 10 870 Н; n1 =456 об/мин;

Базовая динамическая грузоподъемность [1, табл. П. 10]: Cr = 160 кН

Факторы нагрузки [3, табл. П. 10]: e = 0,32; Y = 1,85

При установке подшипников в распор осевые составляющие:

привод редуктор вал подшипник

FA = 0,83 е FrA = 0,83*0,32*1850 = 491 Н

FB = 0,83 е FrВ = 0,83*0,32*1161 = 308 Н

Расчет ведем по наиболее нагруженному подшипнику В.

Расчетная осевая сила для опоры В:

FaB = FaВ + FB = 10 870 + 308 = 11 180 Н

FaB/ FrB = 11 180/1161 = 6,9 > е = 0,32, то X = 0,4; Y = 1,85

Эквивалентная динамическая нагрузка:

PrB = X FrB + Y FaB = 0,4*1161 + 1,85*11 180 = 21 140 Н

Базовый расчетный ресурс подшипника:

Lh = (106/60n1)*(Cr/PrB)10/3 = (106/(60*456))*(160 000/21140)10/3 = 31 090 час

Полученное значение больше минимально допустимого — 20 000 час

Расчет подшипников тихоходного вала

Вычисляем базовый расчетный ресурс принятого роликоподшипника 7312

Исходные данные:

FrA = 6708 Н; FrB = 5435 Н; FaА = 1317 Н; n = 10 об/мин;

Базовая динамическая грузоподъемность [1, табл. П. 10]: Cr = 128 кН

Факторы нагрузки [3, табл. П. 10]: e = 0,3; Y = 1,97

Расчет ведем по наиболее нагруженному подшипнику А.

При установке подшипников в распор осевые составляющие:

FA = 0,83 е FrA = 0,83*0,32*6708 = 1670 Н

Расчет ведем по наиболее нагруженному подшипнику А.

Расчетная осевая сила для опоры А:

FaА = FaА + FА = 1317 + 1670 = 2987 Н

FaА/ FrА = 2987/1317 = 0,45 > е = 0,30, то X = 0,4; Y = 1,97

Эквивалентная динамическая нагрузка:

PrА = X FrА + Y FaА = 0,4*6708 + 1,97*1317 = 8568 Н

Базовый расчетный ресурс подшипника:

Lh = (106/60n)*(Cr/PrB)10/3 = (106/(60*10))*(128 000/8568)10/3 = 1,37*107 час

Полученное значение больше минимально допустимого — 20 000 час

Запас прочности червяка

Выполняем расчет согласно [2, стр. 38].

Условие запаса прочности: n [n] = 1,5…1,8

Пределы выносливости материала червяка:

-1 = 0,43 В = 0,43*980 = 421,4 МПа; -1 = 0,22 В = 0,22*980 = 215,6 Па

Нормальные напряжения от сжатия

т = сж = 4Fa1/(df12) = 4*10 870/(*0,0612) = 3,7*106 Па

Нормальные напряжения от изгиба

m = v = Ми/(0,1df13) = 897/(0,1*0,0613) = 39,5*106 Па

Касательные напряжения от кручения

m = v = T1/(0,4df13) = 54/(0,4*0,0613) = 0,6*106 Па

Значения коэффициентов [2, табл. 44]:

k = 2,35; = 0,70; = 0,155; r = 1,75; = 0,60; = 0,1

n = -1/(kv/+m) = 421,4/(2,35*39,5/0,70+0,155*39,5) = 3,04

n = -1/(kv/+m) = 251,6/(1,75*0,6/0,60+0,100*0,6) = 139

n = nn/(n2+n2)0,5 = 139*3,04/(3,042+1392)0,5 = 3,04 > 1,8 условие прочности выполняется.

Проверка червяка на жесткость

Допустимый прогиб червяка [2, стр. 39]:

[] = (0,005…0,007)m = 0,006*8 = 0,05 мм

Расчетный прогиб червяка:

= 2L3(Ft12 + Fr12)0,5/(df14*106) []

= 2*3303(13 172 + 39 562)0,5/(614*106) = 66*10−6 мм < 0,03 мм = []

условие жесткости червяка выполняется

5. Смазка редуктора, выбор смазочного материала

Принимаем смазывание червячной передачи погружением витков червяка на глубину 10…15 мм в масло, залитое в картер корпуса, смазывание подшипников — масляным туманом, нижнего подшипника колеса — погружением в масляную ванну, что допустимо, т. к. скорость вращения подшипников колеса мала.

Принимаем для смазывания масло ИГП-114 с номинальной кинематической вязкостью = 110…120 мм2/с. Принимаем объем масляной ванны исходя из размеров передачи для обеспечения необходимой глубины погружения зубьев червяка 7 л.

6. Расчет резьбовых соединений

Крышка подшипника червяка червячного редуктора крепится к корпусу шестью винтами. Принимаем материал винтов — сталь Ст 3 ГОСТ 380– — 94. Осевая нагрузка на соединение Fa = 10,87 кН.

Винты должны быть затянуты в процессе сборки для обеспечения герметичности подшипникового узла. Помимо усилия затяжки, болты воспринимают осевую нагрузку, возникающую при работе передачи.

Между корпусом и крышкой предполагается установка прокладки из технического картона, при этом для мягкой прокладки К = 2,1.

Принимаем для стали Ст 3 [р] = 115 МПа [4, с. 262]

Условие прочности для болтов: р = 4kзатKFз/(z d2)[p]

Где kзат = 1,3- коэффициент затяжки болтов [4, с. 262]

z = 6- количество болтов

d — диаметр болтов

Fз = Fa — усилие затяжки болтов [4, с. 262]

Тогда:

d (4kзатKFз/(z [p]))0,5 = (4*1,3*2,1*10,87*103/(*6*115))0,5 = 7,4 мм.

Принимаем болты М8.

Список литературы

1. Чернилевский Д. В. Детали машин. Проектирование приводов технологического оборудования. — М.: Машиностроение, 2002.

2. Детали машин. Методические указания по расчету зубчатых и червячных передач. Свердловск, изд. УПИ им. С. М. Кирова, 1983.

3. Проектирование механических передач: Учебно-справочное пособие для втузов / С. А. Чернавский, Г. А. Снесарев, Б. С. Козинцов и др. — М.: Машиностроение, 1984.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой