Расчет волноводной фазированной антенной решетки с вращающейся поляризацией

Тип работы:
Контрольная
Предмет:
Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

Введение

1. Конструкция антенны

2. Расчет волноводной ФАР с вращающейся поляризацией

3. Алгоритм расчета задания

Заключение

Список литературы

Введение

Одной из наиболее быстро развивающихся областей радиоэлектроники является техника антенн и устройств СВЧ. Уровень ее развития во многом определяет состояние телекоммуникационных систем, радиолокации, навигации, связи, радиоуправления, телеметрии, радиоастрономии. Современные достижения в технике антенн и СВЧ-устройств базируются на последних разработках электроники, полупроводниковой техники, технической кибернетики, когерентной радиооптики и т. д.

Направленность действия простейшей антенны — симметричного вибратора — невысокая. Для увеличения направленности действия уже на первых этапах развития антенной техники стали применять систему вибраторов — антенные решетки (АР). В настоящее время антенные решетки — наиболее распространенный класс антенн, элементами которых могут быть как слабонаправленные излучатели (металлические и щелевые вибраторы, волноводы, диэлектрические стержни, спирали и т. д.), так и остронаправленные антенны (зеркальные, рупорные и др.).

Фазированные антенные решетки (ФАР) — наиболее эффективные и перспективные антенные системы, позволяющие осуществлять быстрый обзор пространства, многофункциональный режим работы, комплексирование радиосредств, адаптацию к конкретной радиообстановке, предварительную обработку сверхвысокочастотных сигналов, обеспечение электромагнитной совместимости и т. п.

Излучатели в виде открытых концов волноводов широко применяют в ФАР сантиметрового диапазона благодаря простому способу возбуждения излучающих элементов питающей линией, удобству сопряжения с волноводными фазовращателями и делителями мощности, высокому уровню передаваемой мощности, малым потерям в фидерном тракте, относительной широкополосности.

К недостаткам волноводных ФАР следует отнести сравнительно большую массу и высокую стоимость отдельных ее элементов и конструкций, связанных со значительной долей процессов механической обработки высокой точности в технологическом цикле изготовления антенной решетки.

Реализация широкого сектора сканирования ФАР накладывает ограничение на расстояние между излучателями, что в ряде случаев приводит к необходимости уменьшать поперечные размеры волноводов.

1. Конструкция антенны

На рисунке представлена конструкция фрагмента АР, составленной из двух состыкованных волноводных излучателей с произвольной формой поперечного сечения и сеткой расположения элементов, характеризуемых углом а.

Рис. 1.1. Конструкция ФАР

2. Расчет волноводной ФАР с вращающейся поляризацией

1. Рассчитаем форму и линейные размеры излучающего полотна на основе заданного значения ширины ДН в главных плоскостях. Для этого воспользуемся таблицей[1,с. 68]. Выбираем прямоугольную форму излучающего полотна. Подставив 2иХ, У,0,5=10° и длину волны лmaх=0,75 м (линейные размеры ФАР рассчитывают для нижней точки частотного диапазона, что бы обеспечить указанные параметры в полосе частот и секторе сканирования), выбираем таблицу для прямоугольного раскрыва и получаем L = 57=4. 297 м, что соответствует следующим параметрам:

о = 2xL; u = (kL/2)sinи;

Амплитудное распределение: 1-(1-?) о2;

ДН (u):

?=0,316

2и=141

Огибающая боковых лепестков ДН: (u)=

КИП, v=0. 935;

2. Для дальнейшей разработки ФАР необходимо выбрать сетку расположения излучателей — выбираем гексагональную сетку расположения излучателей, которая позволяет снизить общее число элементов ФАР по отношению к прямоугольной сетке на 13% (а=60°). Кроме того увеличение площади, приходящейся на один элемент, облегчает конструктивное размещение фазирующих устройств около излучателей решетки.

Для гексагональной (а=60°) сетки расположения излучателей шаг сетки d определяется по формуле:

где =0. 333

Рис. 2.1. Схематичное изображение гексагонального размещения излучателей

Подставив значения, получим, что. Для исключения резкого рассогласования на границе сектора сканирования (такое рассогласование возникает в силу конечной ширины побочного главного лепестка) расчетное значение уменьшают на 6… 8%. В итоге получим. Тогда при ло=0,5 м, d < 0,88 м.

3. С учетом полученного значения шага решетки d< 0,88 м и геометрических размеров излучающего полотна L = 5,371 м, размещаем на излучающем полотне N=36 излучателей. Исходя из этого площадь, занимаемая одним излучателем Sя=0,8m.

Рассчитаем мощность, излучаемую отдельным элементом ФАР, зависящую от полной излучаемой мощности PУ; и закона амплитудного распределения возбуждающих сигналов по полотну решетки. Тогда при равноамплитудном возбуждении излучателе получим:

, где =10Bt, тогда = 10Вт/36=0,28Вт.

Исходя из заданного типа поляризации (вращающаяся), выбираем круглый волновод. Геометрические размеры излучателей обычно выбирают исходя из? F,. вида поляризации и геометрии расположения элементов ФАР.

Также учитывают конструктивные ограничения на межэлементное расстояние элементов в решетке. Для волновода круглого сечения связь частоты с геометрическими размерами подчиняется условию:

,

где — скорость света в среде, заполняющей волновод,

— корень функции Бесселя m-го порядка.

Тогда = 0,053л/, тогда площадь излучателя 0,0088 м.

Полученное значение является приемлемым и позволяет разместить волноводы на излучающем полотне, необходимости в уменьшении площади S, нет.

5. Методы расчета характеристик волноводных ФАР отличаются уровнем моделирования электромагнитных процессов в раскрыве решетки, а, следовательно, и точностью получаемых результатов. Однако следует учитывать, что строгие электродинамические методы анализа волноводных ФАР связаны с большим объемом вычислений на ЭВМ и их применение оправдано на заключительных этапах проектирования.

Элементарная модель ФАР. Простейшую модель волноводной ФАР можно получить на основе следующих предположений:

— взаимодействие излучателей существенно не влияет на характеристики ФАР, и им можно пренебречь;

— распределение поля в излучающих апертурах соответствует полю основного типа волн в волноводе;

— амплитудно-фазовое распределение поля в раскрыве решетки соответствует распределению амплитуд возбуждающих волн в питающих волноводах.

Для открытого конца круглого волновода радиусом R, расположенного в плоском бесконечном металлическом экране и возбуждаемого волной Ни, в главных плоскостях Н (при =0), поля излучения имеют вид:

и Е (при ф=90°):

Изменяя параметр сектора сканирования всж=40°(прибавим по 5° в каждую сторону), нормируем график поля излучения и в конечном итоге получим ДН:

Рис. 2.2. ДН круглого волновода радиусом R с волной в плоскости Н

Рис. 2.3. ДН круглого волновода радиусом R с волной в плоскости Е

Представляя ДН, взятую для определенной длины L=5,371 -см п. 1 (идеализированная), для сектора в 360° получим:

Рис. 2.4. ДН для сектора 360°, идеализированная

Анализируя идеальную ДН необходимо рассчитать ширину главного лепестка 2и0=141 *л/L=141*0,5/5,371=13°.

Также на форму ДН будет влиять коэффициент эллиптичности поля излучения гэmin=9… 11 (задан в исходных данных), который целесообразно выбрать в середине заданного диапазона, следовательно гэ=10.

КНД ФАР в рамках данной модели приближенно оценивают выражением (целесообразно оценивать выражение для всего диапазона, на 5-ти длинах волн):

,

где S-площадь антенны, v-КИП.

л, м

Do

0,75

602,3162

0,6

941,1191

0,5

1355,211

0,43

1832,357

0,375

2409,265

Потери мощности в излучателях ФАР складываются из тепловых потерь в стенках волновода и потерь на отражение ЭМП от раскрыва. Тепловые потери в волноводах принято характеризовать погонным коэффициентом затухания б, для круглого волновода:

где = - глубина проникновения ЭМП частотой щ в стенки волновода; м=4р*107 Гн/м — абсолютная магнитная проницаемость воздуха; у-удельная проводимость материала волновода, См/м.

Для основного типа волны в волноводе модуль коэффициента отражения от раскрыва расcчитывают по формуле:

=(WB- W0)/(WB+W0), где

W0=120р — волновое сопротивление свободного пространства, Ом, а волновое сопротивление для основного типа волны в волноводе круглого сечения определяют по формуле:

Где е-относительная диэлектрическая проницаемость материала, заполняющего волновод.

Тогда |Г|=(WB- W ())/(WB+W ())=(363−376,8)/(363+376,8)= 0,0187

Зная коэффициенты затухания волны в волноводе, а и отражения от раскрыва Г, можно при условии идентичности характеристик всех элементов

ФАР и отсутствия согласующих устройств рассчитать КПД излучающей системы:

Рассмотренная элементарная модель волноводной ФАР не учитывает влияния взаимодействия излучателей на характеристики решетки. Общепринятыми считаются две модели. Одна из них применяется для расчета характеристик ФАР с большим числом излучателей (линейные размеры излучающей системы должны превышать 10… 15А.). Она основана на использовании бесконечной периодической структуры излучателей. Другая модель основана на строгом решении электродинамической задачи о возбуждении АР с большим числом элементов (до 200… 300).

6. Модель бесконечной ФАР наиболее целесообразно использовать для больших ФАР, так как элементы центральной области в основном находятся в однородном окружении, поэтому их характеристики можно считать идентичными и совпадающими с характеристиками излучателя в составе бесконечной решетки. Это позволяет упростить решение задачи о взаимодействии волноводных излучателей, а также применять теорему перемножения для анализа характеристик ФАР. В этом случае ДН излучателя представляет собой парциальную ДН волновода, то есть элемента в составе решетки при подключении согласованных нагрузок ко всем остальным излучателям. При возбуждении одного излучателя в остальных элементах решетки наводятся токи. Суперпозиция полей излучения, создаваемых токами в апертурах активного и пассивного излучателей, формирует парциальную ДН, вид которой определяется структурой ФАР, взаимной связью излучателей и скоростью ее изменения при изменении расстояния между излучателями.

Для идеально согласованного излучателя бесконечной ФАР парциальная

ДН: F (и, ц) =,

где -площадь, приходящаяся на один элемент решетки. Тогда получим:

Рис. 2.5. Парциальная Д Н бесконечной ФАР

Видим, что представленная ДН является идеальной. Анализ Д Н для полного сектора в 360° (рис. 2. 4) показывает, что в ФАР наблюдается эффект ослепления, когда ФАР практически не излучает, а вся мощность, подводимая к излучателям, отражается в фидерные линии. В апертуре волновода наряду с основным типом волны возбуждаются волны высших типов, амплитуда которых зависит от фазового распределения поля в раскрыве решетки, то есть от угла сканирования.

Появление нулей в ДН излучателя ФАР полых волноводов без диэлектрических покрытий связывается с возбуждением в излучающих апертурах высших типов волн, находящихся в слабозакритическом режиме.

Для устранения провалов в ДН возможно использование тонких металлических диафрагм, которые выполняют роль согласующих устройств. Использование таких СУ позволяет значительно сдвинуть резонансный провал в ДН излучающего элемента от направления, нормального к раскрыву решетки. Другой способ избежать резонансных явлений для круговой поляризации — заполнение волновода диэлектриком и сокращение шага решетки.

7. Расчет Д Н для малоэлементных ФАР проводят с применением теоремы перемножения, которая совпадает с ДН излучателя в составе бесконечной решетки: F (и, ц) = g (и, ц)/g (и, ц) max

фазированный антенный решетка излучающий

Суммарные потери на отражение % в заданном секторе сканирования оценивают по графику на рис. 2.7.

8. Для излучателей с вращающейся поляризацией по графику на рис. 2.8 оценивают возможный уровень изменения коэффициента эллиптичности:

Рис. 2.8 Обобщенная зависимость потерь на отражение от угла сканирования в конечных волноводных ФАР По графику значение =0,81

Оценим изменение УБЛ в конечной ФАР для исходного сектора сканирования. В основе модели конечной ФАР лежит решение задачи о дифрации волн на системе открытых концов волноводов, одинаково ориентированных и расположенных произвольно в плоском идеально проводящем экране. Изменение УБЛ оценим по графику на рис. 2. 9:

-S3 УйАдЕ

'

Рис. 2.9. Зависимость изменения УБЛ от угла сканирования для модели конечной ФАР

По графику? УБЛ=1,2 дБ.

9. Характеристики ФАР с учетом уточнений и взаимодействия излучателей значения расчетных параметров соответствуют заданным в ТЗ, а значит, корректировка размеров излучающего полотна или сетки расположения элементов не требуется.

3. Алгоритм расчета задания

Заключение

В ходе выполнения курсовой работы была выбрана конструкция ФАР. Далее в соответствии с заданием на курсовую работу, были рассчитаны следующие параметры:

Амплитудное распределение возбуждающих волн 1 — (1 — ?)о2;

Форма излучающего полотна — прямоугольная, L = 5,371. «;

Шаг решетки d < 0,88." при гексагональной сетке расположения;

Число излучателей N=36, мощность приходящаяся на один излучатель = 0,28Вт, а площадь приходящуюся на один элемент =0,8m;

Тип полноводного излучателя — круглый;

Рассчитана ДН, коэффициент эллиптичности выбран по графику. По графику значение гэ (и,)=0,81, коэффициент отражения |Г|= 0,0187, и КПД решетки=45%

Оценено изменение УБЛ в конечной ФАР? УБЛ=1,2 дБ.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой