Промышленное здание с несущими деревянными конструкциями

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

ТЕМА:

«Промышленное здание с несущими деревянными конструкциями»

1. Проектирование плиты покрытия

Продольные ребра панели выполняются из досок с поперечным сечением 70*144 мм (до острожки — 75*150 мм). Обшивки из водостойкой фанерытолщиной 8 мм марки ФСФ по ГОСТ 3916–69. Утеплитель — минераловатные плиты толщиной 100 мм с объемной массой 125 кг/см2. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 200 мк.

1. 1 Сбор нагрузок

Наименование нагрузки

Нормативная интенсивность

Коэф. надёжности по нагрузке

Расчётная инетсивность

1

Фанера клееная березовая марки ФСФ толщиной 8 мм и более сорта В/ВВ (2*0,008*650)

0,104

1,1

0,114

2

Минераловатные плиты

0,05

1,3

0,065

толщина (см)

10

плотность (кН/м3)

0,5

3

Продольные и поперечные ребра каркаса (5*0,144*0,07*4,5+4*0,144*0,07*1,17)*500=119,3 кг

0,119

1,1

0,131

1,19кН

4

Кровля Шинглас

0,008

1,1

0,009

Итого: постоянная нагрузка

0,281

0,319

5

Снегвая нагрузка

1,26

1,4

1,8

Итого: полная нагрузка

1,541

2,119

Погонная нагрузка на каждое продольное ребро каркаса, при ширине плиты bп = 142,5 (см):

— нормативная:

— расчетная:

Максимальный изгибающий момент:

— нормативный:

— расчетный:

L = 450 (см) — длина плиты покрытия, равная шагу колонн (по заданию).

1. 2 Проверка плиты на прочность

1.2.1 Приведенные геометрические характеристики поперечного сечения плиты покрытия

Приведенная площадь поперечного сечения

А = 2•142•0,8+5•7•14,4• = 787,2 (см2)

Момент инерции приведенного сечения:

Момент сопротивления приведенного сечения:

1.2.2 Проверка прочности нижней растянутой обшивки

к=0,6 — коэффициент для клееной фанеры, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанеры

1.2.3 Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость

Отношение

тогда коэффициент продольного изгиба можно определить по формуле:

Устойчивость сжатой обшивки плиты проверяют по формуле:

1.2.4 Проверка верхней обшивки на местный изгиб сосредоточенной нагрузкой (вес монтажника со снаряжением 120 кг) как заделанную по концам балку шириной 100 см

W =100*0,82 / 6 = 10,7 (см3)

Нормальные напряжения при изгибе:

где 1,15 — коэффициент условий работы настила под кровлю

1,2 — коэффициент, учитывающий кратковременность местной нагрузки

1.2.5 Проверка скалывающих напряжений по клеевому шву в месте сопряжения обшивок с ребрами:

Поперечная сила равна опорной реакции

Статический момент сдвигающей части приведенного сечения

S = 142*0,8*0,5*16 = 908,8 (см3)

Напряжения скалывания определяются по формуле Журавского:

где 35 см — суммарная ширина продольных ребер каркаса.

1.3 Проверка плиты на деформативность

f =

Вывод: Условие обеспечения жесткости плиты выполняется

2. Проектирование стропильной фермы

Согласно заданию — ферма треугольной формы с расчетным пролетом: Lо = 14,8 (м), с высотой в средней части: hф = 2,138 (м). Геометрическая схема фермы показана на рисунке.

2. 1 Сбор нагрузок

Согласно [2], статический расчет стропильной фермы принятой геометрии производится на действие постоянных и снеговой нагрузок. (приложенной по всему пролету и на его половине)

N

Вид нагрузки

Интенсивность нагрузки кН/м2

Интенсивность нагрузки кН/м

Нормативная

Коэф.

Расчётная

Нормативная

Расчётная

1

Покрытие gп

0,281

1,1

0,309

1,265

1,391

2

Собственный вес фермы gф

0,060

1,1

0,066

0,270

0,297

3

ИТОГО: Постоянная нагрузка

0,341

0,375

1,535

1,688

4

Снеговая нагрузка

1,26

1,4

1,8

5,670

8,100

5

ИТОГО: полная нагрузка

1,601

2,175

7,205

9,788

При определении погонной нагрузки учитывается, что шаг колонн Lк = 4,5 (м).

Собственный вес фермы:

k = 2,5 — коэффициент «собственного веса» фермы, зависящий от типа конструкции.

2. 2 Статический расчет фермы

Статический расчет фермы

Стержень

От единичной нагрузки

Постоянная нагрузка 1,69

Снеговая нагрузка 9,788

Расчётное усилие

Слева

Справа

Пролёт

Слева

Справа

Пролёт

1−2

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

2−4

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

4−6

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

6−8

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

1−3

13,68

6,84

20,52

34,6

133,90

66,95

200,85

235,49

3−5

9,12

4,56

13,68

23,1

89,27

44,63

133,90

156,99

5−7

9,12

4,56

13,68

23,1

89,27

44,63

133,90

156,99

7−8

14,31

6,21

20,52

34,6

140,07

60,78

200,85

235,49

2−3

-2,60

-1,30

-3,90

-6,6

-25,45

-12,72

-38,17

-44,76

3−4

5,25

2,62

7,87

13,3

51,35

25,68

77,03

90,32

4−7

5,25

2,62

7,87

13,3

51,35

25,68

77,03

64,64

6−7

-2,60

-1,30

-3,90

-6,6

-25,45

-12,72

-38,17

-19,31

2. 3 Конструктивный расчет верхнего дощатоклееного пояса

При изготовлении верхнего пояса фермы из ощатоклееных деревянных элементов, целесообразно использование неразрезной (двухпролетной) статической системы, в соответствии с чем геометрическая длина пояса равна 2*385,2=770,4 см.

При вычислении изгибающих моментов в панелях верхнего пояса, используем неразрезную двухпролетную схему с недеформируемой промежуточной опорой. В этом случае максимальная величина изгибающего момента от поперечной нагрузки проявляется в сечении над промежуточной опорой и имеет численные значения

Ммах=0,0979*385,22/8 = 1815,8кН*см

Таким образом, расчетные усилия в панелях верхнего пояса, равны

N = 250,98 кН, М=1815,8кН*см

Зададимся размерами поперечного сечения: b*h = 16*23,1 (см2), составленного из 7 досок толщиной 33 мм и шириной 160 мм (после острожки досок 50*175 мм)

Геометрические характеристики сечения:

А = b*h = 369,6 см2; W = bh2 / 6 =1422,96 см3; I = bh3/ 12 = 16 435,19 см4

S/I = 0,0649 см-1

Механические характеристики древесины:

сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1,5 (кН/см2); Е = 300 Rc = 450 (кН/см2)

Средства соединения: клеи по табл. 2 СНиП 11. 25−80 для температурно-влажностных условий эксплуатации А1 и А2.

Для уменьшения величины изгибающего момента используем эксцентричное сопряжение элементов пояса; минимально допустимую высоту опорной диафрагмы определим из расчета на смятие:

Величина целесообразного эксцентриситета при двухпролетной неразрезной схеме определится из условия приблизительного равенства изгиающих моментов на крайних и промежуточных опорах:

= 0,6 — коэффициент деформационных приращений изгибающих моментов.

Высота опорной диафрагмы: hт h — 2e = 23,1- 2 * 6,58 = 9,94 (см)

Расчетная высота диафрагмы принята: hт = 10 (см), следовательно

Изгибающий момент от эксцентричного сжатия верхнего пояса:

Ме = N*e = 223,66*5,4 =1207,76 (кН*см)

Максимальное значение поперечной силы Q (над промежуточной опорой двухпролетной неразрезной панели верхнего пояса)

Q=0,625*9,79*3,852=23,57кН

Дальнейший расчет проведем в табличной форме.

Что определяется

Как определяется

Результат

1

2

3

4

1

Гибкость верхнего пояса в плоскости изгиба

46,16

2

Коэффициент продольного изгиба (для расчета устойчивости)

0,830

3

Критическая сила. Расчет на устойчивость.

459,9

4

«Эйлерова» критическая сила (для определения коэффициента)

4912,57

5

Коэффициент, учитывающий приращения моментов

0,968

6

Полный момент в сечении над промежуточной опорой, кН*см

1026,8

7

1-е предельное состояние. Прочность нормальных сечений, кН/см2

1,401< 1,5

8

1-е предельное состояние. Прочность клеевых швов, кН

0,099< 0,15

2. 4 Расчет нижнего пояса фермы

Нижний пояс фермы выполнен из проката уголкового профиля по ГОСТ 8509– — 72, сталь марки ВСт3Пс6.1 по ГОСТ 1380– — 71*, согласно [3].

Так как разница в величине усилий в отдельных панелях нижнего пояса значительна, усилия определяются в каждом элементе по отдельности.

Элементы 1 — 3, 7 - 8. Расчетное усилие N = 235,49 (кН)

Требуемая площадь сечения:

n = 0,95 — коэффициендт надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

Ry = 23,5 (кН/см2) — расчетное сопротивление по пределу текучести [3];

с = 0,95 — коэффициент условий работы [3].

Принимаем 2-а уголка 56×5 с, А = 2 * 5,41 = 10,82 (см2) > Атр = 10,02 (см2), i = 1,72 (см)

Гибкость элемента:

Элемент 3 - 7. Расчетное усилие N = 156,99 (кН)

Требуемая площадь сечения:

Принимаем 2-а уголка 63×5 с, А = 2 * 6,13 = 12,26 (см2) > Атр = 6,68 (см2) i = 1,94 (см)

Гибкость элемента:

Меньший размер уголка не проходит по условию гибкости

2.5 Расчет элементов раскосной решетки

Элементы 2 — 3, 6 - 7. Расчетное усилие N = 44,76 (кН)

Используются деревянные элементы с поперечным сечением: bh = 10×16 (см) Размер h = 16 (см) принят из условия равности ширине сечения верхнего пояса фермы для упрощения узловых сопряжений. Размер в плоскости b = 10 (см) принят из условия размещения болтов d = 20 (мм) для закрепления стойки к панели верхнего пояса фермы, при этом: b 2S3 = 2 * 2,5d = 10 (см). Материал — сосна 3-го сорта.

Rс = 1,0 (кН/см2) — расчетное сопротивление сжатию [1, табл. 3].

При отсутствии изгибающих моментов, определяющим является расчет на устойчивость.

Определение гибкости элемента (в плоскости фермы):

lo = 106,9 (см) — геометрическая высота элементов 2 — 3 и 6 — 7.

imin = 0,289 (см) — радиус инерции по меньшей стороне b = 10 (см) элемента.

Коэффициент продольного изгиба:

Расчет устойчивости элемента принятого сечения:

Элементы 3 — 4, 4 - 7. Расчетное усилие N = 90,32 (кН).

В связи с большой величиной усилий растяжения эти элементы целесообразно изготавливать из двух арматурных стержней класса AI.

Требуемая площадь поперечного сечения:

n = 0,95 — коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

Rs = 23,5 (кН/см2) — расчетное сопротивление растяжению;

с = 0,85 — коэффициент неравномерности распределения усилий между отдельными, совместно работающими, гибкими элементами (арматурными стержнями) по[3].

Требуемый диаметр стержней:

Принимаем 2 стержня 16 с As = 5,02 (см2) > Атр=3,84 (см2)

2. 6 Расчет и конструирование узлов фермы

2.6. 1 Опорный узел (узел 1)

Конструированию и расчету подлежат: опорная торцевая диафрагма, опорная пластина, ребра жесткости, сварные швы

Опорная торцевая диафрагма

Ширина опорной торцевой диафрагмы равна ширине верхнего пояса: bд = bn = 16 (см), высота диафрагмы: hд = 10 (см)

Толщина торцевой диафрагмы определяется из расчета отдельных ее участков на поперечный изгиб под действием равномерно распределенной нагрузки, величина которой на единичную ширину пластинки численно равна контактным напряжениям сжатия в верхнем поясе фермы:

Максимальный изгибающий момент на единичную полосу торцевой диафрагмы, как пластинки, опертой по трем сторонам (принято два ребра жесткости), с соотношением размеров bд /aд = 9/ 5 = 1,8, при котором численный коэф-нт = 0,094:

Mmax = a2 q = 0,094 * 52 * 1,49 = 3,50 (кН/см)

Требуемая толщина торцевой диафрагмы:

Принимаем толщину опорной диафрагмы: tд = 10 (мм).

Опорная пластина

Размеры опорной пластины в плане определяются из следующих геометрических и конструктивных представлений:

— ширина пластины bп (размер из плоскости) принимается с учетом необходимости фланцевых выступов (за габариты верхнего пояса) при размещении крепежных (по отношению колонне) болтов. Задавшись диаметром этих болтов d = 20 (мм) и, учитывая размеры стандартных шайб: bш = 4d, определяется ширина выступов: ba = 4d + 0,5d = 4 * 2 + 0,5 * 2 = 9 (см) и ширина опорной пластины: bn = bn + 2ba = 34 (см).

— длина опорной пластины и размеры ее отдельных участков определяются из геометрических построений с учетом центрирования всех несущих элементов узлового сопряжения и расчетным обеспечением прочности древесины в оголовке колонны при торцевом смятии под действием продольной силы в колонне.

Принята длина опорной пластины: ln = 15 (см).

Nк = (Lф / 2 + 0,3) q = (7,4 + 0,3)* 9,94 = 76,54 (кН) — опорная реакция стропильной фермы с учетом карнизов здания. Определение изгибающих моментов для полосы единичной ширины каждой из пластин на отдельных участках:

— участок 1: b / a = 9 / 5 = 1,8 = 0,13

— участок 2: b / a = 6 / 15 = 0,4 < 0,5 (изгибающий момент определяется из расчета консоли с расчетным вылетом: lк = 5 (см)

> 0,520

На третьем участке контактные напряжения существенно меньше по величине и, поэтому, не учитываются при расчете пластины на поперечный изгиб. Необходимая толщина опорной пластины:

Принимаем толщину пластины tп=1 (см).

Ребра жесткости, фасонки

Определение геометрических размеров и формы боковых накладных фасонок (с учетом положения фиксирующих болтов по отношению к составляющим элементам).

Толщина ребер жесткости и фасонок принимается конструктивно: t = 0,5 (см).

Сварные швы

При принятой толщине фасонок и полок проката углового профиля определяется высота сварных швов: hш = 0,6 (см). Определение длины сварных швов:

— соединение уголков нижнего пояса при усилии: N = 235,49 (кН):

Длина сварных швов у обушка: lшо=0,7lш +2=0,7 * 15,57+2=12,90=13 (см);

у пера: lшт = 0,3*15,57+2=6,67=7 (см)

— соединение ребер жесткости с диафрагмой и опорной пластиной при

N = 250,98 (кН):

Длина сварных швов с каждой стороны каждого из ребер жесткости с одной стороны фасонок: lшi = (lш / 6) + 2 = (33,20/ 6) + 2 = 7,53=8 (см)

2.6. 2 Промежуточный узел фермы по верхнему поясу

Конструкция промежуточного узла фермы по верхнему поясу показана на рисунке. Расчетные усилия: N = - 44,76 (кН) — для площадки смятия; скатная составляющая (для расчета болтов):

Т = N sin 15,89 = 44,76 * sin 16 = 12,35 (кН).

Расчет упора стойки

Усилие сжатия N = 44,76кН передаем на древесину верхнего пояса посредством «торцевого упора» (через опорную диафрагму). Угол смятия древесины верхнего пояса с = 74,11 (k = 0,58);

Определим расчетное сопротивление древесины смятию:

где 0,4 кН/см — расчетное сопротивление местному смятию под шайбами под углом 900 к волокнам древесины.

Необходимая площадь смятия:

Необходимая длина площадки смятия (при толщине 16 см)

Принимаем 1=7 см

Расчет болтов

Предварительно зададимся диаметром стержневых нагелей (болтов) 2,0 см. Расчетная несущая способность на один срез нагеля при действии усилия под углом с = 74,11 (k = 0,58):

— по условиям смятия:

Тсм = 0,5 bn d k = 0,5 * 16 * 2 * 0,58 = 9,28 (кН);

— по условия изгиба:

Требуемое количество нагельных болтов (ns = 2):

2.6.3 Коньковый узел фермы

Конструирование и расчет вкладыша

Толщина диафрагмы: tд = 1 (см), ребер жесткости: tp = 0,5 (см).

Расчет центрового болта

Усилие N3-4 = N4-7 = 250,98 (кН), ns = 2 — число срезов. Требуемый диаметр центрового болта:

Принимаем центровой болт 36.

Толщина крайних (рабочих) ребер вкладыша определяется из расчета болтового соединения на смятие под действием равнодействующей усилий в элементах 3 — 4 и 4 — 5:

N = 2 N3−6 sin 30 = 2 * 250,98* 0,5 = 250,98 (кН)

Толщина крайних ребер вкладыша: tр = 0,9 (см), промежуточных: t = 0,5 (см).

Конструирование и расчет фасонок

Толщина фасонок, примыкающих к узлу растянутых раскосов 3 — 6 и 3 — 8 определяется из расчета на смятие отверстий для центрового болта d = 36 (мм) под действием усилия: N3-4 = 90,32 (кН) = N4-7 = 90,32 (кН):

Принята толщина фасонок: tф = 0,5 (см). Ширина фасонок определяется из расчета на растяжение с учетом ослабления отверстием под центровой болт, диаметром 2,0 (см):

По конструктивным соображениям (из условия обеспечения требуемых расстояний от болта до краев металлических пластин): bф > 2 * 1,5d = 2 * 1,5 * 2,0 = 6 (см), т. е. bф = 6 (см).

Расчет сварных швов

Длину сварных швов, объединяющих торцевые диафрагмы с ребрами, принимаем равной 7 см с каждой стороны ребра (по аналогии с опорным узлом 1).

Длина сварных швов (два шва на каждой фасонке) при соединении арматурных стержней и фасонок элементов раскосной решетки:

Принята длина швов: lш = 5 (см).

2.6.4 Промежуточный узел по нижнему поясу

Конструкция узла показана на рисунке.

Расчет торцевого опирания стойки 2 — 3:

Расчетное усилие: N = 44,76 (кН). Определение напряжения смятия (при размерах опорной пластины в плане: bl = 10×15):

Изгибающие моменты в опорной пластине определим с учетом того, что часть ее располагается частично на полках уголков нижнего пояса. Ширина свободного, неподкрепленного полками, участка определяется размером: а = bn — 2by = 16- 2 * 6 =4 (см).

Принимая одно ребро жесткости получается, что «глубина» участка b = 4 (см), b / a = 4 / 5 = 0,8 = 0,112

Mmax = см a2 = 0,112 * 0,27 * 52 = 0,756 (кНсм)

Требуемая толщина опорной пластины:

Конструктивно принимаем толщину опорной пластины: tn = 0,6 (см), толщина дополнительного ребра жесткости: tр = 0,5 (см), его высота: hр = 5 (см).

3. Проектирование колонны

Колонны проектируемого сооружения в статическом плане являются составной частью его рамного поперечника, и, поэтому, усилия в колонне определяются лишь в результате расчета статически неопределимой конструктивной системы.

3. 1 Сбор нагрузок

Интенсивность вертикальных нагрузок от массы покрытия конструкций и фермы определяются, используя данные полученные в предыдущих пунктах. Данные по сбору на нагрузок на колонну.

N

Наименование нагрузки

Интенсивность кН/м

Грузовая ширина, м

Интенсивность кН

Нормативная

Расчётная

Нормативная

Расчётная

1

Собственный вес покрытия

1,535

1,688

7,80

11,97

13,17

2

Собственный вес колонны

1,31

1,437

3

ИТОГО: Постоянная нагрузка

13,277

14,605

4

Снеговая нагрузка:

5,67

8,10

7,8

44,23

63,18

Предварительно задаемся размерами колонны исходя из предельной гибкости:

л=м*l/r=120;

Нормативная масса колонны, длиной: Нк = 5 (м) и поперечным сечением: bкhк = 16×29,7 (см) и ориентировочно составляет: Рк = 1,31 (кН) (с учетом веса «оголовка» и «башмака»)

= 500 (кг/м3) — удельный вес древесины.

Грузовая ширина — с учетом карнизных участков покрытия: L / 2 + 0,3 = 15 / 2 + 0,3 = 7,8 (м)

Определение ветровой нагрузки по [2, форм. 6]: wi = f що k ci lк

f = 1,4 — коэффициент надежности по ветровой нагрузке [2, п. 6. 11];

що = 0,23 (кН/м2) — нормативный скоростной напор ветра для г. Москва по [2, табл. 5, прил. 5];

k = 0,65 — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;

сi — аэродинамический коэффициент [2, прил. 4];

lк = 5 (м) — шаг колонн (по заданию).

Данные о величине ветровых нагрузок сведены в таблицу:

Нагрузка

Нормативная интенсивность

Коэф. С

Коэф. K

Коэф. гf

Расчётная интенсивность

кН/м2

кН/м

Наветренное давление

0,23

1,794

0,8

0,65

1,4

1,306

Подветренное давление

0,13

1,863

0,6

0,65

1,4

1,017

Учитывая приблизительное равенство коэффициентов се1 и се2 по покрытию, влиянием горизонтальных составляющих ветровой нагрузки пренебрегаем.

3. 2 Определение изгибающих моментов в колоннах рамного поперечника

Нормальная жесткость ригеля EIр принимается бесконечно большой. Определение значений неизвестных усилий, приложенных в направлениях продольной оси ригеля от ветрового давления:

Максимальный изгибающий момент в опорном сечении колонны от ветрового давления на уровне обреза фундаментов:

3. 3 Расчетные сочетания нагрузок

Возможные сочетания воздействующих на колонну постоянных и временных нагрузок.

1. Постоянная и одна временная (коэффициент сочетания нагрузок: с = 1):

а) постоянная + снеговая:

Nа = Nmax = 14,61 + 63,18 = 77,79 (кН); Ма = 0

б) постоянная + ветровая:

Nа = 14,61 (кН); Ма = Mmax = 1497,43 (кНсм)

2. Постоянная + снеговая + ветровая (коэффициент сочетания нагрузок: с = 0,9):

Nа = 14,61 + 63,18 * 0,9 = 71,47 (кН); Ма = 1497,43* 0,9 = 1347,43 (кНсм)

3. 4 Конструктивные параметры колонны

деревянный стропильный ферма здание

Конструктивный расчет производится в форме проверки принятого сечения. Достаточны радиус инерции поперечного сечения:

z = 2,2 — коэффициент приведения длины в плоскости изгиба;

пр = 120 — ограничение предельной гибкости сжатых и сжато-изгибаемых элементов.

Требуемая высота поперечного сечения колонны:

Принимаем высоту сечения колонны: hк = 29,7 см (из 9-ти досок толщиной 3,3 см, получаемых после острожки заготовок толщиной 4 см) и шириной 16 см (после острожки заготовок 17,5 см).

Геометрические характеристики сечения:

А = b*h = 475,2 см2; W = bh2 / 6 =2352,24 см3; I = bh3/ 12 = 34 930,76 см4

S/I = 0,0505 см-1

Механические характеристики древесины:

сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1,5 (кН/см2); Е = 300 Rc = 450 (кН/см2)

Средства соединения: клеи по табл. 2 СНиП 11. 25−80 для температурно-влажностных условий эксплуатации А1 и А2.

Список литературы

1. СНиП II-25−80 «Деревянные конструкции» — М.: Стойиздат, 1982.

2. СНиП 2. 01. 07−85 «Нагрузки и воздействия» — М.: Изд. ЦНИТА, 1985.

3. СНиП II-23−81 «Металлические конструкции» — М.: Стойиздат, 1982.

4. Методические указания к курсовому проекту по конструкциям из дерева и пластмасс «Несущие деревянные конструкции с соединениями на нагельных коннекторах» — Киров: ВГУ, 2000 г.

5. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СниП II-25−80) — М.: Стройиздат, 1986.

6. «Конструкции из дерева и пластмасс» — М.: Стройиздат, 1986.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой