Расчет машины постоянного тока

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Задание

Рассчитать двигатель постоянного тока со следующими данными:

Номинальная мощность: кВт

Номинальное напряжение сети: В

Номинальная частота вращения: об/с

Высота оси вращения: м

КПД:

Возбуждение параллельное без стабилизирующей обмотки;

Исполнение по степени защиты IP22, по способу охлаждения — самовентиляция (IС01);

Режим работы — продолжительный;

Изоляция класса нагревостойкости В.

Конструкция двигателя должна соответствовать требованиям ГОСТ на установочные размеры и размеры выступающего конца вала, а также общим техническим требованиям на машины электрические (ГОСТ 183). За основу конструкции принимается машина постоянного тока серии 2П.

1. Главные размеры машины

1.1 Выбор главных размеров

Предварительное значение КПД двигателя.

Ток двигателя (предварительное значение)

А (1. 2)

Ток якоря

А

где по таблице 1.1 (1. 3)

В таблице 1.1 приводиться значения коэффицентов для нахождение тока и ЭДС

Таблица 1. 1

Значение коэффицентов при нахождение тока и ЭДС

Мощность машины, кВт

Менее 1

1−10

10−100

100−1000

1,4−1,15

1,2−1,1

1,5−1,06

1,06−1,03

0,65−0,85

0,82−0,95

0,85−0,97

0,91−0,98

0,2−0,08

0,1−0,025

0,035−0,02

0,02−0,005

Электромагнитная мощность

(1. 4)

Вт (или берем в процентах)

Диаметр якоря выбираем по таблице 1.2 D=0. 11 м (1. 5)

Таблица 1. 2

Диаметр якоря и внутренний диаметр машин серий 2П

h, мм

90

110

112

132

160

180

200

D, мм

90

106

110

132

156

180

200

D0,мм

24

28

38

50

55

60

65

Выбираем линейные нагрузки якоря в соответствии с рисунком 1. 1, А/м (1. 6)

Рисунок 1.1 Зависимость линейной нагрукий от диаметра якоря

Индукция в воздушном зазоре в соответствии с рисунком 1. 2

Рисунок 1.2 Зависимость в воздушном зазоре от диаметра якоря

Тл (1. 7)

Расчетный коэффицент полюсной дуги в соответствии с рисунком 1. 3

Рисунок 1.3 Зависимость расчетного коэффицента полюсной дуги от диаметря якоря

бд=0,59 (1. 8)

Расчетная длина якоря

м (1. 9)

Число полюсов принимаем

2р=4 (1. 10)

Полюсное деление

м (1. 11)

Расчетная ширина полюсного наконечника

м (1. 12)

Действительная ширина полюсного наконечника при эксцентричном зазоре

м (1. 13)

1.2 Параметры обмотки якоря

Ток параллельной ветви

А (1. 14)

Выбираем простую волновую обмотку 2а=2 (1. 15)

Предварительное общее число эффективных проводников

(1. 16)

Крайние пределы чисел пазов якоря с использованием

Принимаем;

м (1. 17)

Число эффективных проводников в пазу

(1. 18)

Принимаем целое четное число, тогда

Выбираем паз полузакрытой овальной формы с параллельными сторонами зубца.

Число коллекторных пластин К для различных значении выбираем сравнивая три варианта

№ 3 варианта

1

1

29

9

2

2

58

4. 5

3

3

87

3

Поскольку напряжение между двумя соседними пластинами должно быть в пределах 15…16 В, принимаем вариант 3; в этом случае обмотка имеет целое число витков секции число коллекторных пластин, число эффективных проводников в пазу, число секции в обмотке якоря.

Поскольку напряжении между двумя соседними (пластинами) коллекторными пластинами. должно быть в пределах не превышающих 15…16 В, принимает вариант1; в этом случае обмотка имеет целое число винтов секции, число коллекторных пластин, число пазу, число секции в обмотке якоря

(1. 19)

Уточняем линейную нагрузку

А/м2 (1. 20)

Корректируем длину якоря

м (1. 21)

Наружный диаметр коллектора при полузакрытых пазах

м (1. 22)

Окружная скорость коллектора

м/с (1. 23)

Коллекторное деление

м (1. 24)

Полный ток паза

А (1. 25)

Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря

А/м2(1. 26)

где — предварительно выбираем в соответствии с рисунком 1. 4

На рисунке 1.4 представлена зависимость произведение AJ от диаметра якоря

Рисунок 1.4 Зависимость произведение от диаметра якоря

Предварительное значение эффективного проводника

м2

Принимаем высыпную обмотку с круглыми проводниками и числом проводников равным двум, марка провода ПЭТВ по приложению, А Диаметр неизолированного провода -3м диаметр изолированного провода dизм, сечение провода м сечение эффективного проводника обмотки якоря

м2 (1. 27)

1.3 Коллектор и щеточный аппарат

Ширина нейтральной зоны

м (1. 28)

Принимаем ширину щетки равной

м

по приложению Б выбираем стандартные размеры щетки

(1. 29)

Поверхность соприкосновения щеток коллектора

(1. 30)

При допустимой плотности тока выбираем по приложению В

Принимаем число щеток на болт

(1. 31)

Поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором

(1. 32)

Плотность тока под щетками

А/м2 (1. 33)

Активная длина коллектора

м (1. 34)

Сечение полузакрытого паза (за вычетом сечения пазовой изоляции и пазового клина) при предварительного принятом коэффициенте заполнения паза

(1. 35)

1.4 Расчет геометрий зубцовой зоны

Высота паза соответствии с рисунком 1.5 (1. 36)

Рисунок 1.5 Зависимость высоты паза от диаметры якоря

Высота шлица паза ,

(1. 37)

— допустимое значение индукции в стали зубца по таблице 1.3 при частоте перемагничивания стали зубца

Таблица 1. 3

Значения магнитной индукция в зависимости от частоты перемагничивания

Исполнение двигателей по степени защиты и способу охлаждения

Магнитная индукция Вг, Тл, при частоте перемагничивания, Гц

100

75

50

'25 и ниже

IP22, IC01,1С 17, IP44, IC37

1,65−1,85

1,75−1,95

1,85−2,05

1,9−2,1

IP44, IC0141

1,4−1,6

1,5−1,7

1,55−1,75

1,6−1,8

IP44, ТС0041

1,3−1,5

1,3−1,6

1,5−1,7

1,55−1,75

— коэффициент заполнения магнитопровода якоря сталью

Большой радиус

м (1. 38)

Меньший радиус

м (1. 39)

Расстояние между центрами радиусов

(1. 40)

Минимальное сечение зубцов якоря

(1. 41)

Предварительное значение ЭДС

В (1. 42)

где по предыдущей таблице 1. 1

В таблице 1.1 приводиться значения коэффицентов для нахождение тока и ЭДС

Предварительное значение магнитного потока на полюс

Вб (1. 43)

Для магнитопровода якоря принимаем сталь 2312

Индукция в сечении зубцов

(1. 44)

Длина лобовой части витка

(1. 45)

Средняя длина витка обмотки якоря

(1. 46)

Полная длина обмотки якоря

(1. 47)

Сопротивление обмотки якоря при

(1. 48)

Сопротивление обмотки якоря при

Ом (1. 49)

Масса меди обмотки якоря

кг (1. 50)

Расчет шагов обмотки

а) шаг по коллектору и результирующий шаг

б) первый частичный шаг

в) второй частичный шаг

(1. 51)

двигатель постоянный обмотка возбуждение

2. Расчетная магнитная системы машины, расчет обмоток возбуждения потери и КПД

2.1 Расчетная магнитная система

Предварительное значение внутреннего диаметра якоря и диаметра вала

где; об/мин.

По предыдущей таблице принимаем м (2. 1)

Высота спинки якоря соответствии с рисунком 2. 1

Рисунок 2.1 Размеры полузакрытых пазов овальной формы

(2. 2)

Принимаем для сердечников главных полюсов сталь марки 3411 толщиной 0,5 мм.

Коэфицент рассеяния, длину сердечника м, коэффициент заполнения сталью приводиться значения коэффицентов в таблице 2.1, ширину выступа полюсного наконечника

Таблица 2. 1

Коэффициент заполнения пакета сталью

Толщина листа, мм

Изоляция листов

оксидированных

лакированных

1

0,98

0,97

0,5

0,95

0,93

0,35

0,93

0,91

0,3

0,92

0,89

м. (2. 3)

Рисунок 2.2. Ширина сердечника главного полюса

м. (2. 4)

Индукция в сердечнике главного полюса

Тл. (2. 5)

Сечение станины

м2

где -Тл (2. 6)

Длина станины

м (2. 7)

Высота станины

м (2. 8)

Внешний диаметр станины

м (2. 9)

Внутренний диаметр станины

(2. 10)

Высота главного полюса

(2. 11)

Сечение воздушного зазора

(2. 12)

Длина стали якоря

м (2. 13)

Минимальное сечение зубцов якоря

м2 (2. 14)

Сечение спинки якоря

(2. 15)

Сечение сердечники главного полюса

(2. 16)

Сечение станины

(2. 17)

Воздушный зазор соответствии с рисунком 2. 3

Рисунок 2.3. Зависимость длины воздушного зазора от диаметра якоря

м (2. 18)

Коэффициент воздушного зазора учитывающим наличие пазов на якоре

(2. 19)

Расчетная длина воздушного зазора

м (2. 20)

Длина магнитной линий в зубцах якоря

м (2. 21)

Длина магнитной линий в спинке якоря

м (2. 22)

Длина магнитной линий в сердечнике главного полюса

м (2. 23)

Воздушный зазор между главным полюсам и станиной.

м (2. 24)

Длина магнитной линий в станине

м (2. 25)

Индукция в воздушном зазоре

(2. 26)

Индукция в сечение зубцов якоря

(2. 27)

Индукция в спинке якоря

(2. 28)

Индукция в сердечнике главного полюса

. (2. 29)

Для стали 3411 допустимое значение Тл.

Индукция в станине

(2. 30)

Индукция в воздушном зазоре между главным полюсом

Тл (2. 31)

Магнитные напряжение воздушного зазора

А (2. 32)

Коэффициент вытеснения потока

(2. 33)

Магнитные напряжение зубцов якоря

А (2. 34)

определяется по приложению Б

Магнитные напряжения ярма якоря где по предыдущей приложениий Б

(2. 35)

Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь марки 3411)

А (2. 36)

А/м по приложению В

Магнитное напряжение станины (массивная сталь марки СТ3)

где А/м по приложению В (2. 37)

Магнитная напряжение воздушного зазора между главным полюсом и станиной.

А (2. 38)

Суммарная МДС на полюс

(2. 39)

МДС переходной характеристики

(2. 40)

Ширина зоны по коммутации

м (2. 41)

Отношение что удовлетворяет условию

(2. 42)

Коэффициент магнитной проводимости паза

Где

м/с — скорость якоря; (2. 43)

Реактивная ЭДС

(2. 44)

Воздушный зазор под добавочным полюсом принимаем, при м принимаем м (2. 45)

Расчетная длина воздушного зазора под добавочным полюсам

м

где — (2. 46)

Средняя индукция в воздушном зазоре под добавочным полюсам

Тл (2. 47)

где принимаем для обеспечение несколько ускоренной коммутаций.

Расчетная ширина наконечника добавочного полюса согласно и на основании предварительных расчетов

м (2. 48)

Действительную ширину наконечника добавочного полюса принимаем в пределах в

=8. 235·10-3м (2. 49)

Магнитный поток добавочного полюса в воздушном зазоре

Вб (2. 50)

Магнитный поток в сердечнике добавочного полюса. Принимаем коэффициент рассеяния добавочного полюса

Вб (2. 51)

Сечение сердечника добавочного полюса

(2. 52)

Сечение сердечника сечения сердечника добавочного полюса

Расчетная индукция в сердечнике добавочного полюса

Тл (2. 53)

Высота добавочного полюса

(2. 54)

В таблице 2.2 приводится расчет МДС обмотки добавочных полюсов

Таблица 2. 2

Расчет МДС обмотки добавочных полюсов

Расчетная величина

Расчетная формула

Единица величины

Численное значение

Магнитный поток в воздушном зазоре

Вб

9,612·10−5Вб

Магнитная индукция в воздушном зазоре

Тл

Магнитные напряжения воздушного зазора

А

162,684 359

Магнитная индукция в зубцах якоря

Тл

0,296

Напряженность магнитного поля зубцах якоря

А/м

50

Магнитное напряжении зубцов якоря

А

0,968

Магнитная индукция в ярме на участке согласного потока добавочных полюсов на участке встречного направления главного потока добавочных полюсов

Тл

Тл

0,715

0,645

Напряженность магнитного поля на участке с индукций на участке с индукцией средняя напряженность магнитного поле в ярме

А/м

А/м

А/м

120

195

25

Магнитное напряжения якоря

А

0,704

Магнитный паток добавочных полюсов

Вб

2,8 836 511·

10−4Вб

Магнитная индукция в сердечнике добавочного полюса

Тл

0,534 103 Тл

Напряженность магнитного поле в сердечнике добавочного полюса

А/м

330

Магнитная напряжение сердечника добавочного полюса

Fсd=hдHcд

А

13,2А

Магнитное напряжение добавочного полюса

Fдп=Lд·Нсд

А

15,84

Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и добавочным полюсам

Fдсдп=0,8Всд·дсдп

А

85,456

Магнитная индукция в станине:

на участке согласного направления магнитных потоков главного и добавочного полюсов.

На участке навстречного направление магнитного потоков главного и добавочного

Тл

Тл

1,50 215

1,154

Напряженность магнитного поля в станине:

на участке с индукцией

на участке с индукцией

А/м

А/м

А/м

2451

2380

35,5

Магнитная напряжение участка станины

А

2,677

Сумма магнитных напряжений всех участков

Fд=Fдд+Fz+Fj+Fcд+Fдcдп+Fдп

А

281,153

МДС обмотки добавочного полюса

А

912,527

МДС обмотки добавочного полюса таблица2. 1

(2. 55)

Число витков обмотки добавочного полюса на один полюс

(2. 56)

При токе целесообразно принимать. Для многослойных обмоток принимаем выбираем согласно рекомендациям плотность тока

(2. 57)

Предварительное сечение проводников

(2. 58)

Принимаем проводник обмотки добавочных полюсов: круглый провод марки ПСД по предыдущей приложении 1 диаметром м диаметр изолированного провода, сечение провода

Выполняем эскиз катушки добавочного полюса и определяем предварительное значение ширины катушки

Средняя длина витка обмотки добавочного полюса

(2. 59)

Где —.

Зазор между катушкой и сердечников принимаем м. (2. 60)

Полная длина проводников обмотки

Lд=2lдcм (2. 61)

Сопротивление обмотки добавочных полюсов при температуре

Ом (2. 62)

Сопротивление обмотки добавочных полюсов при

Ом. (2. 63)

Масса меди обмотки добавочных полюсов

кг (2. 64)

2.2 Расчет параллельной обмотки возбуждение

В таблице 2.3 приводится Расчетная величины при нахождений коэфицента влияние на реакцию якоря

Таблица 2. 3

Расчетная величины при нахождений коэфицента влияние на реакцию якоря

Расчетная величина

Расчетная формула

Ед. величины

05Ф

0,75Ф

0,9Ф

1,1Ф

1,15Ф

ЭДС

Е

В

51,75

77,625

93,15

103,5

113,85

119,03

Магнитный поток

Вб

9,9138*10−4

1,487*10−3

1,78 453*10−3

1,9828−10−3

2,18*10−3

2,8002*10−2

Магнитные индукция в воздушном зазоре

Тл

0,27 358

0,41 036

0,49 244

0,54 715

0,6187

0,62 922

Магнитная напряжение воздушном зазоре

А

254,32

381,47

457,77

508,63

559,5

584,93

Магнитная индукция в зубцах якоря

Тл

1,069

1,6

1,925

2,139

2,3473

2,4540

Напряженность магнитного поля в зубцах якоря для стали 2312

А/м

205

940

5900

4700

30 000

50 000

Магнитное напряжение зубцов

А

3,485

15,98

100

79,510

510

850

Магнитная индукция в спинке якоря

Тл

0,25

0,37

0,45

0,5

0,57

0,5825

Напряженность магнитного поля в спинке якоря

А/м

73

128

145

190

235

260

Магнитное напряжение ярма якоря

А

2,19

3,84

4,35

5,7

7,5

7,8

Магнитный поток главного полюса

Вб

0,114

0,0017

0,002

0,228

0,0025

0,0026

Магнитная индукция в сердечнике главного полюса

Тл

0,34

0,51

0,61

0,68

0,75

0,784

Напряженность магнитного поля в сердечнике главного полюса для стали 3411

A/м

85

127,5

153

170

220

240

Магнитное напряжение сердечника главного полюса

А

2,89

4,33

5,2

5,78

7,48

8,16

Магнитная индукция в воздушном зазоре между главным полюсам и станиной

Тл

0,34

0,511

0,61

0,68

0,75

0,78

Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и главным полюсам

А

32,157

48,235

57,883

64,314

70,745

73,961

Магнитная индукция в станине

Тл

0,65

0,98

1,17

1,31

1,44

1,5

Напряженность магнитного поля в станине (для массивных станин)

А/м

535

890

1270

1590

2300

2890

Магнитное напряжение станины

А

40

66,75

92

119

172

216,75

Сумма магнитных напряжений все участков магнитной цепи

А

335

520

717

783,58

1327

1741

Сумма магнитного напряжений участков переходного слоя

А

259,9

401

562

594

1000,765

1427

График 2.1 Влияние воздействия на реакцию якоря:

Переходная характеристика (1) и характеристика холостого хода машины (2)

Размагничивающее действие реакции якоря определяют по переходной характеристике согласно таблице 2.3 и по графику 2. 1

(2. 65)

Необходимая МДС параллельной обмотки

A (2. 66)

Принимаем предварительное ширину катушки обмотки параллельного возбуждения тогда средняя длина обмотки по

(2. 68)

где -односторонни зазор между катушками и полюсов

Сечение меди параллельной обмотки

где, а — число параллельных ветвей обмотки параллельного возбуждения принимаем; коэффициент запаса для

Принимаем по предыдущей таблице 1.2 круглый провод ПЭТВ. диаметр неизолированного провода м,. Сечение провода (2. 68)

Принимаем номинальную плотность тока (для машины со степенью защиты)

(2. 69)

Число витков на полюс

(2. 70)

Определяем номинальный ток возбуждения

(2. 71)

Плотность тока обмотке

(2. 72)

Полная длина обмотки

(2. 73)

Сопротивления обмотки возбуждения при температуре

Ом. (2. 74)

Сопротивления Обмотки возбуждения при температуре

Ом (2. 75)

Масса меди обмотки возбуждения

кг (2. 76)

2.3 Потери и КПД

Электрические потери в обмотке якоря при температуре 750С.

Вт (2. 77)

Электрические потери в обмотке добавочных полюсов

Вт (2. 78)

Электрические потери в параллельной обмотке возбуждения

Вт (2. 79)

Электрические потери в переходном контакты щеток

Вт

где для марки щеток ЭГ-61 по приложении Г (2. 80)

Потери на трения щеток коллектор

Вт (2. 81)

где — давление на щетку, для щетки марки ЭГ-61

Па; - коэффициент трения щетки.

Потери на подшипниках и на вентиляцию определяет соответствии с рисунком 2. 4

Рисунок 2.4 Потери на вентиляцу и трение подшипниках

(2. 82)

Масса стали ярма якоря

(2. 83)

Условия масса стали зубцов якоря

(2. 84)

Магнитные потери в ярме якоря

Вт (2. 85)

Магнитны потери в зубцах якоря

(2. 86)

Добавочные потери

(2. 87)

Сумма потерь

(2. 88)

Потребляемая мощность

(2. 89)

Коэффициент полезного действия

(2. 90)

Приложения А

Диаметр и площади поперечного сечение круглых медных эмалированных провадов марок ПЭТВ и ПЭТ-155

Номинальный

диаметр неизолированного провода, мм2

Среднее значение диаметра изолированного провода, мм2

Площадь поперечного

сечения неизолированного провода, мм2

Номинальный

диаметр неизолированного провода, мм2

Среднее значение диаметра изолированного провода, мм2

Площадь поперечного

сечения неизолированного провода, мм2

0,08

0,1

0,502

(0,53)

0,585

0,221

0,09

0,11

0,636

0,56

0,615

0,246

0,1

0,122

0,785

0,6

0,655

0,283

0,112

0,134

0,985

0,63

0,69

0,312

0,125

0,147

0,1 227

(0,67)

0,73

0,353

(0,132)

0,154

0,1 368

0,71

0,77

0,396

0,14

0,162

0,1 539

0,75

0,815

0,442

0,15

0,18

0,1 767

0,8

0,865

0,503

0,16

0,19

0,0201

0,85

0,915

0,567

0,17

0,2

0,0227

0. 9

0. 965

0,636

0,18

0,21

0,0255

0. 95

1,015

0,709

(0,19)

0,22

0,0284

1

1,08

0,785

0,2

0,23

0,0314

1,06

1,14

0,883

(0,212)

0,242

0. 0353

1,12

1,2

0,985

0,224

0,259

0,0394

1,18

1,26

1,094

,(0,236)

0,271

0,0437

1,25

1,33

1,227

0,25

0,285

0,0491

1,32

1,405

1,368

(0,265)

0,3

0,0552

1,40

1,485

1,539

0,28

0,315

0,0616

1,5

1,585

1,767

(0,3)

0,335

0,0707

1,6

1,685

2,011

0,315

0,35

0,0779

1,7

1,785

2,27

0,335

0,37

0,0881

1,8

1,895

2,54

0,355

0,395

0,099

1,9

1,995

2,83

0,375

0,415

0,1104

2

2,095

3,14

0,4

0,44

0,1257

2,12

2,22

3,53

0,425

0,565

0,1419

2,24

2,34

3,94

Приложение Б

Шкала размеров электрощеток (в миллиметрах),

Тангенциальный размер

Осевой размер

5

6,3

8

10

12,5

16

20

25

32

40

50

4

10 12,5

12,5

-

-

16

16

16

-

-

-

-

-

-

-

-

-

20

20

20

20

-

-

-

-

-

5

-

12,5

-

16

16

16

-

-

-

-

-

-

-

-

-

20

20

20

20

-

-

-

-

-

-

-

25

25

25

25

25

-

-

-

-

-

-

-

-

32

32

32 40

-

-

-

-

6,3

_

_

20

20

20

_

_

_

_

_

-

-

25

25

25

25

25

-

-

-

-

-

-

-

32

32

32

32

32

32

-

-

-

-

-

-

-

-

-

40

40

-

-

8

-

-

-

20

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

25

25

25

25

25

-

-

-

-

-

-

32

32

32

32

32

32

-

-

--

--

--

--

--

--

40

50

40

50

-

-

10

-

-

-

-

25

25

25

-

-

-

-

-

-

-

-

32

32

32

32

32

-

-

-

-

-

-

-

-

40

40

40

40

-

-

-

-

-

-

-

-

50

50

50

-

12,5

-

-

-

-

-

25

-

-

-

-

-

-

-

-

-

32

32

32

32

-

-

-

-

-

-

-

-

40

40

40

40

-

-

-

-

-

-

-

-

50

50

50

50

Приложение В

Рекомендуемые расчетные параметры и условна работы щеток для электрических машин общего назначения

Обозначения марок щеток

Наименование группы марок

Переходное падение напряжения на пару щеток при рек. плотности тока, В

Плотность, А/см"

Скорость, м/с

Давление на щетку, кПа

Преимущественная область применения

Г-20

Г-21

Г-22

Угольно-графитные

2,9

4,3

2,5

15

5

10

40

30

30

50

15−100

40

Генераторы и двигатели с облегченными условиями коммутации и коллекторные машины переменного тока

ГЗ

611 М

610 М

Графитные

1,9

2

2

11

12

15

25

40

90

20−25

20−25 12−22

Генераторы и двигатели с облегченными условиями коммутации и контактные кольца

ЭГ2А ЭГ2АФ ЭГ4 ЭГ8

Электро-графитиро-ванные

2,6

2,2

2

2,4

10

15

12

10

45

90

40

40

20−25 15−21 15−20 20−40

Генераторы и двигатели со средними н затрудненными условиями коммутации и контактные кольца

ЭГ14

ЭГ51

ЭГ61

ЭГ71

ЭГ74

ЭГ74АФ

ЭГ85

Тоже

2,5

2,2

3

2,2

2,7

2,3

2,3

11

12

13

12

15

15

15

40

60

60

40

50

60

50

20−40

20−25

35−50

20−25

17,5−25

15−21

17,5−35

То же

Ml

мз

Мб

М20

Метал- логра- фитные

1,5

1,8

1,5

1,4

15

12

15

12

25

20

25

20

15−20 15−20 15−20 15−20

Низковольтные генераторы и контактные кольца

МГ

МГ2

МГ4

МГ64

МГСО

МГС5

То же

0,2

0,5

1,1

0,5

0,2

2

20

20

15

25

20

15

20

20

20

25

20

35

18−23 18−23 20−25 15−20 18−23 20−25

То же

Примечания: 1. При работе электрических машин в условиях повышенной вибрации и больших частот вращения коллектора (свыше 1500 об/мин) давление на щетку может быть повышено до 50 кПа.

Плотность тока щетки должна выбираться в зависимости от частоты вращения коллектора и условий коммутации каждого конкретного типа электрической машины. Коэффициент трения щеток о коллектор принимается равным 0,25 для всех марок щеток

Приложение Г

Основная кривая намагничивания (стали 2212,2214 и 2312)

B, Тл

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

H, А/м

0,4

68

69

70

71

72

73

73

74

75

75

0,5

76

77

78

79

80

81

82

83

84

85

0,6

86

87

88

' 89

90

91

92

93

94

95

0,7

96

99

103

108

113

118

122

126

131

135

0,8

140

145

150

155

160

165

170

175

180

185

0,9

190

195

200

205

210

215

220

225

230

235

1

240

246

252

258

264

270

276

282

288

294

300

310

320

330

340

350

360

370

380

390

1,2

400

410

420

430

440

460

470

480

500

520

1,3

550

580

610

650

690

730

780

830

880

940

1,4

1000

1060

1120

1180

1240

1300

1360

1420

1480

1540

1,5

1600

1750

1900

2050

2200

2350

2500

2700

2900

3100

1,6

3400

3600 ,

3800

4100

4400

4700

5300

5900

6500

7100

1,7

7700

8200

8900

9400

10 000

10 600

11 100

11 700

12 200

12 800

1,8

13 400

14 000

14 600

15 200

15 800

16 400

17 000

17 600

18 200

18 800

1,9

19 400

20 000

21 800

23'700

25 700

27 800

30 000

32 200

34 400

36 600

2

38 800

41 000

43 200

45 400

47 600

49 800

52 000

54 500

57 500

60 500

2,1

65 500

72 500

80 000

88 000

96 000

104 000

112 000

120 000

128 000

136 000

2,2

144 000

152 000

160 000

168 000

176 000

184 000

192 000

200 000

208 000

216 000

2,3

224 000

232 000

240 000

248 000

256 000

264 000

272 000

280 000

288 000

296 000

2,4

304 000

312 000

320 000

328 000

336 000

344 000

352 000

360 000

368 000

376 000

Приложение Д

Кривая намагничивание для полюсов (сталь 3411)

Тл

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

Н, А/м

1

170

170

180

185

190

190

200

200

210

210

1. 1

220

220

230

235

240

240

250

260

260

270

1,2

280

290

300

310

320

320

330

340

350

360

1,3

370

380

400

410

420

430

450

460

470

480

1,4

500

520

540

560

580

600

620

640

660

680

1,5

700

730

760

790

820

850

880

910

940

970

1,6

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

1,7

2000

2100

2200

2300

2400

2500

2800

3100

3400

3700

Приложение Е

Литая сталь, толстые листы (ст3), поковки

В, Тл

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

H, А/м

0

0

8

16

24

32

40

48

56

64

72

0,1

80

88

96

104

112

120

128

136

144

152

0,2

160

168

176

184

192

200

208

216

224

232

0,3

240

248

250

264

272

280

288

296

304

312

0,4

320

328

336

344

352

360

368

376

384

392

0,5

400

404

417

426

434

443

452

461

470

479

0,6

488

497

506

516

525

535

544

554

564

574

0,7

584

539

603

613

623

632

642

652

662

672

0,8

682

639

703

724

734

745

755

766

776

787

0,9

798

810

823

835

848

850

873

885

898

911

1

924

938

953

969

986

1004

1022

1039

1056

1073

1,1

1090

1108

1127

1147

1167

1187

1207

1227

1248

1269

1,2

1290

1315

1340

1370

1400

1430

1460

1490

1520

1555

1,3

1590

1630

1670

1720

1760

1810

1860

1920

1970

2030

1,4

2090

2160

2230

2300

2370

2440

2530

2620

2710

2800

1,5

2890

2990

3100

3210

3320

3430

3560

3700

3830

3960

1,6

4100

4250

4400

4550

4700

4870

5000

5150

5300

5500

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой