О выбросах печей

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Экология


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Филиал в г. Стерлитамаке

Кафедра экологии и рационального природопользования

Воздействие установок АВТ на загрязнение окружающей среды

КУРСОВАЯ РАБОТА

по предмету ОВОС и ЭЭ

Выполнил: студент группы ОС-02−31 Маннанов Т. М.

Проверил: старший преподаватель Лучинина Л. А.

2006

Реферат

На курсовую работу студента группы ОС-02−31 Маннанова Т. М. по теме «Воздействие установок АВТ на загрязнение окружающей среды».

Расчетно-пояснительная записка содержит 23 листа, 5 рисунков, 4 наименования используемой литературы.

В курсовой работе рассмотрены основные источники загрязнения атмосферы при первичной переработки нефти, виды загрязняющих веществ выбрасываемых в атмосферу в результате работы завода НПЗ ОАО «СНОС» установки АВТ.

В расчетной части расчетно-пояснительной записки представлены расчеты выбросов загрязняющих веществ от печей атмосферной и вакуумной перегонки; расчет и анализ рассеяния загрязняющих веществ, выделяемых в атмосферу при работе печей атмосферной и вакуумной перегонки.

Содержание

Введение 5

1 Основная часть 7

1.1 Общая характеристика производственного процесса 7

2 Расчетная часть 9

2.1 Расчет выбросов загрязняющих веществ от печей АВТ 9

2.2 Расчет и анализ рассеяния загрязняющих веществ

выделяющихся в атмосферу 16

Выводы 21

Список использованных источников 22

Приложение 1 23

Введение

В связи с переходом на интенсивные методы технологии и строительством крупных и комбинированных установок, все большую роль играет повышение качества расчетов процессов и аппаратов в нефтепереработке, оптимизация действующих и проектируемых технологических схем. Особое место отводится вопросам тщательного обезвоживания и обессоливания нефти, как основному условию повышения технико-экономических показателей производства за счет увеличения межремонтных пробегов технических установок, снижения возможности отравления катализаторов.

Сейчас важной проблемой перерабатывающей промышленности является обеспечение углубленной переработки нефти и существенное увеличение выработки моторных топлив, а также сырья для химической, нефтехимической и микробиологической промышленности. Повышение эффективности использования нефти в процессе ее первичной и вторичной переработки прежде всего связанно с углублением отбора нефтепродуктов. Эта задача должна реализовываться за счет интенсификации и реконструкции действующих установок первичной и вторичной переработки нефти. Основой реконструкции является прежде всего надежные проверочные расчеты, позволяющие уточнить оптимальные параметры того или иного процесса и определить запас по производительности имеющихся аппаратов и оборудования.

При увеличении глубины переработки нефти в 1. 2−1.4 раза против современного уровня расхода нефти может быть уменьшен на 20−35%, увеличение мощностей НПЗ требует повышения эффективности мер по охране окружающей среды от вредных выбросов. Успешное решение экологических проблем в значительной степени зависит от рационального проектирования и совершенствования таких технологических процессов как системы факельного хозяйства, каталитического обезвреживания газовых выбросов и очистки производственных сточных вод.

На установках АВТ в атмосферном блоке применяем схему с предварительной отбензинивающей колонной. Эта колонна нужна для защиты основной колонны от воздействия коррозии. Предварительно удаляя легкую бензиновую фракцию в теплообменниках и змеевиках печи создается высокое давление, а это значит можно использовать более дешевое оборудование без усиления его прочности.

С верха основной колонны выводятся пары бензина и воды, и через конденсатор-холодильник направляются в газосепаратор, откуда часть бензина возвращается в основную колонну в виде острого орошения (так же острое орошение применяется и в стабилизационной колонне). Боковые погоны основной колонны — фракции керосина и дизельного топлива — выводятся через отпарную колонну (избыточное тепло этой колонны отводится циркуляционным орошением. Мазут с низа колонны забирается насосом, прокачивается через печь в вакуумную колонну. Вакуум в колонне создается барометрическим конденсатором и вакуумными насосами, тем самым снижается температура кипения мазута.

В бензиновых фракциях получаемых на АВТ содержатся растворённые газы, поэтому их подвергают физической стабилизации в ректификационных колоннах-стабилизаторах.

Обессоленная нефть нагревается в теплообменниках с помощью тепла отводимых продуктов и двумя циркуляционными потоками — это тепло циркуляционных орошений основной и вакуумной колонн.

Тип тарелки выбираем в зависимости от величины и соотношения нагрузок по пару и жидкости, их физических свойств и требуемой четкости разделения. Для атмосферной колонны выбираем колпачковые тарелки. Они наиболее универсальны, обеспечивают устойчивую работу. При вакуумной перегонки в колоннах всех диаметров рекомендуются струйные тарелки, которые обеспечивают брызгоулавливание.

На установках АВТ для перекачки жидкости используются центробежные насосы. Они обеспечивают равномерную подачу продукта, занимают меньше места, имеют более простую конструкцию. Они выпускаются с ротором и колесом, детали проточной части изготавливаются из углеродистой, хромистой и хромоникелевой стали.

В низу вакуумной колонны используется поршневой насос, а в верху пароэжекторный.

1. Основная часть

1. 1 Общая характеристика производственного процесса

В проекте задания Ново-Ишимбайского нефтеперерабатывающего завода, разработанном Ленгипрогазом в 1953 году, для переработки нефти приняты типовые установки АВТ по проекту «ГИПРОАЗНЕФТИ» А-12/1.

Указанное проектное задание рассмотрено отделом технической экспертизы Министерства нефтяной промышленности и утверждено 10 октября 1953 года заместителем Министра тов. Евсеенко А. А. (решение ОТЭ МНП № 1112-С).

Генпроектировщиком является «Азгипронефтехим».

Установка атмосферно-вакуумной трубчатки № 1-АВТ-1 введена в эксплуатацию в 1956 году. Проектная производительность -1 млн. тонн в год.

Число дней работы в году по проекту 310 дней.

Назначение установки АВТ-1 — первичная переработка нефти с целью получения жирного газа, рефлюкса, прямогонного бензина, керосина, керосиногазойлевой фракции, вакуумного газойля, гудрона.

Установка по проекту состоит из следующих основных технологических блоков:

— регенеративного теплообмена горячих потоков для предварительного нагрева сырья;

— атмосферной перегонки нефти (колонны К-1,К-2,К-3 и печь П-1);

— вакуумной перегонки мазута (колонна К-5, в печь П-2);

— физической стабилизации бензиновой фракции (колонна К-4);

— вторичной перегонки бензина (колонна К-6);

— защелачивание светлых нефтепродуктов.

В процессе эксплуатации установки выполнены следующие изменения:

— в 1960 г. выведен из эксплуатации блок вторичной перегонки бензина;

— в 1972 произведена реконструкция блока стабилизации: заменены тарелки в К-4 с желобчатых на тарелки провального типа (ниже ввода сырья);

— в 1985 г. исключена схема защелачивания бензина;

— в 1987 г. произведено дополнительное экранирование топочной поверхности печи П-1;

— в 1988 г. изменена конструкция внутренних контактных устройств баромконденсатора. Взамен оборотной воды использовано охлажденное дизельное топливо для конденсации углеводородных и водяных паров.

В качестве сырья используются смеси обессоленной и обезвоженной Арланской, Уршакской, Ишимбайской, Введеновской, Западно -Сибирской, Шкаповской нефтей.

Периодически в сырьё может вовлекаться:

— обезвоженный ловушечный продукт с цеха № 13;

— мазут (остаток переработки газового конденсата) с установки ТК-2 и ЭЛОУ-АВТ-4 цеха № 18;

— фракция 180-КК от перегонки газового конденсата на установке ГО-4 цеха № 11;

— нестабильный бензин гидрокрекинга с цеха № 9;

— бензин от гидрообессеривания керосина и дизельного топлива с цеха № 9.

— 2. Расчетная часть

2.1 Расчет выбросов загрязняющих веществ от печей АВТ

Предприятие: ОАО «СНОС» НПЗ цех № 14 установка АВТ

Модуль реализует п. 3.2 «Методики расчета вредных выбросов в

атмосферу из нефтехимического оборудования РМ 62−91−90″, Воронеж,

1990 г.

Расчетные формулы: ------------------

1. Сернистый ангидрид

M (m) = 0. 01 * (2 * Sr * Bж + 1. 88 * H2S * Bг) т/год (г/с)

2. Оксид углерода

M (m) = 1.5 * 10е-3 * (Bж + Bг) т/год (г/с)

3. Метан

M (m) = 1.5 * 10е-4 * (Bж + Bг) т/год (г/с)

где:

Sr — содержание серы в жидком топливе, масс. %

H2S — содержание сероводорода в газовом топливе, масс. %

Bж — расход жидкого топлива, т/год (г/с)

Bг — расход газообразного топлива, т/год (г/с)

4. Оксиды азота (суммарно)

Mnox = Vг * Сnox * T * 10е-9 т/год

mnox = Vг * Сnox / 3 600 000 г/с

Примечание. Выбросы оксидов азота с учетом их трансформации в

атмосферном воздухе в оксид и диоксид азота

рассчитываются как:

M (m)NO2 = 0.8 * M (m)nox

M (m)NO = 0. 13 * M (m)nox

Vг = 7. 84 * alf * 3.6 * (Bж * Эж + Bг * Эг)

При сжигании газообразного топлива: 0. 5

Cnox = (a + b * Qг) * (1.2 / alf)

При совместном сжигании газообразного и жидкого топлива:

0. 5

Cnox = (a + (b + с * f) * Qг) * (1.2 / alf)

При сжигании жидкого топлива: 0. 5

Cnox = c * Qг * (1.2 / alf)

Vг — объемный расход уходящих влажных продуктов сгорания, нм3/ч

Cnox — концентрация оксидов азота в продуктах сгорания, мг/нм3

Т — время работы печи в году, ч/год

alf — коэффициент избытка воздуха в топке

Bж — расход жидкого топлива, г/с

Bг — расход газообразного топлива, г/с

Эж — энергетический эквивалент жидкого топлива

Эг — энергетический эквивалент газообразного топлива

Qг — тепловая мощность горелки, МВт

a, b — коэффициенты, учитывающие влияние конструкции и компоновки горелок

с — коэффициент, учитывающий дополнительное образование

оксидов азота при сжигании жидкого топлива

f — доля жидкого топлива по тепловыделению

5. Расчет параметров выбросов вредных веществ при сжигании топлива в трубчатой печи:

а)Объемный расход продуктов сгорания, уходящих из дымовой трубы

Vпс = (273 + tух) * Vг / (273 * 3600), куб. м/с

б)Скорость продуктов сгорания в дымовой трубе

Wпс = Vпс / (0. 785 * Dвн * Dвн), м/с

в)Концентрация вредных выбросов в дымовых газах

C (i) = m (i) * 1000 / Vпс, мг/куб. м

где:

tух — температура уходящих дымовых газов, °С

Dвн — внутренний диаметр устья дымовой трубы, м

Источник выделения: печь АВТ

Номер источника: 75

Характеристика сжигания топлива:

совместное сжигание газообразного и жидкого топлива

Эксплуатационные характеристики:

— время работы печи в году, час/год: 8208. 0

— коэффициент избытка воздуха в топке: 1. 20

— температура уходящих дымовых газов, градусов Цельсия: 150

— внутренний диаметр устья дымовой трубы, метров: 2. 00

Тип и компоновка горелок в печи: ГП-2 (фронтовая одноярусная)

Доля жидкого топлива по тепловыделению: 0. 0

Мощность горелок, МВт: 1. 860

Коэффициент a: 95

Коэффициент b: 85. 0

Коэффициент c: 30

Вид используемого топлива:

Предельные газы стабилизации нефтяных дистиллятов

расход топлива: 7446. 00 тонн/год, 252. 000 грамм/сек

содержание серы в жидком топливе

или сероводорода в газообразном, масс. %: 0. 00

энергетический эквивалент топлива 1. 50

Котельное топливо, мазут, тяжелые остатки

расход топлива: 3280. 00 тонн/год, 111. 000 грамм/сек

содержание серы в жидком топливе

или сероводорода в газообразном, масс. %: 1. 00

энергетический эквивалент топлива 1. 40

Расчет по веществам:

Метан

M = 1.5 * 10e-4 * (7446+3280)=1. 6 089 000 т/год

m = 1.5 * 10e-4 * (252+111)=0. 544 500 г/с

C = 0. 5 445*1000/7. 7 754 949=7. 27 697 мг/куб. м

Оксид углерода (CO)

M = 1.5 * 10e-3 * (7446+3280)=16. 890 000 т/год

m = 1.5 * 10e-3 * (252+111)=0. 5 445 000 г/с

C = 0. 5445*1000/7. 7 754 949=70. 276 970 мг/куб. м

Оксиды азота:

Vг = 7. 84*1. 2*3. 6*(252*1. 5+111*1. 4)=18 065. 61 792 нм3/ч

Cnox = (95+(85+30*0)*1. 86)*(1. 2/1. 2)^0. 5=253.1 мг/нм3

M (nox)= 18 065. 61 792*253. 1*8208*10е-9=37. 5 303 240 т/год

m (nox)= 18 065. 61 792*253. 1/3 600 000=1. 2 701 133 г/с

M (NO2)= 0. 8*37. 530 324=30. 242 592 т/год

m (NO2)= 0. 8*1. 2 701 133=1. 160 906 г/с

C = 1. 160 906*1000/7. 7 754 949=130. 6 785 816 мг/куб. м

M (NO)= 0. 13*37. 530 324=4. 8 789 421 т/год

m (NO)= 0. 13*1. 2 701 133=0. 1 651 147 г/с

C = 0. 1 651 147*1000/7. 7 754 949=21. 2 352 695 мг/куб. м

Оксиды серы (в пересчете на SO2)

M = 0. 01*2*1*3280=65. 6 000 000 т/год

m = 0. 01*2*1*111=2. 2 200 000 г/с

C = 2. 22*1000/7. 7 754 949=285. 5 123 733 мг/куб. м

Расчет параметров выбросов вредных веществ:

Vпс = (273+150)*18 065. 61 792/(273*3600)=7. 7 754 949 куб. м/с

Wпс = 7. 7 754 949/(0. 785*2*2)=2. 4 762 723 м/с

Результаты расчета выбросов по источнику: печь АВТ


Вредное вещество

Код
веще-
ства

Валовый выброс

(т/год)

Максимально
разовый выброс
(г/сек)

Азота диоксид
Азота оксид
Метан
Оксид углерода (CO)
Оксиды серы (в пересчете на SO2)

301
304
410
337
330

30. 242 592
4. 8 789 421
1. 6 089 000
16. 890 000
65. 6 000 000

1. 160 906
0. 1 651 147
0. 544 500
0. 5 445 000
2. 2 200 000

Объемный расход продуктов сгорания,

уходящих из дымовой трубы, куб. м/c: 7. 7 754 949

Скорость продуктов сгорания

в дымовой трубе, м/с: 2. 4 762 723

Концентрация вредных выбросов в дымовых газах


Вредное вещество


Концентрация
(мг/куб. м)

Азота диоксид
Азота оксид
Метан
Оксид углерода (CO)
Оксиды серы (в пересчете на SO2)

130. 6 785 816
21. 2 352 695
7. 27 697
70. 276 970
285. 5 123 733

Источник выделения: печь АВТ

Номер источника: 76

Характеристика сжигания топлива:

совместное сжигание газообразного и жидкого топлива

Эксплуатационные характеристики:

— время работы печи в году, час/год: 8208. 0

— коэффициент избытка воздуха в топке: 1. 20

— температура уходящих дымовых газов, градусов Цельсия: 150

— внутренний диаметр устья дымовой трубы, метров: 2. 00

Тип и компоновка горелок в печи: ГП-2 (фронтовая одноярусная)

Доля жидкого топлива по тепловыделению: 0. 0

Мощность горелок, МВт: 1. 860

Коэффициент a: 95

Коэффициент b: 85. 0

Коэффициент c: 30

Вид используемого топлива:

Предельные газы стабилизации нефтяных дистиллятов

расход топлива: 6385. 00 тонн/год, 216. 000 грамм/сек

содержание серы в жидком топливе

или сероводорода в газообразном, масс. %: 0. 00

энергетический эквивалент топлива 1. 50

Котельное топливо, мазут, тяжелые остатки

расход топлива: 2807. 00 тонн/год, 95. 000 грамм/сек

содержание серы в жидком топливе

или сероводорода в газообразном, масс. %: 1. 00

энергетический эквивалент топлива 1. 40

Расчет по веществам:

Метан

M = 1.5 * 10e-4 * (6385+2807)=1. 3 788 000 т/год

m = 1.5 * 10e-4 * (216+95)=0. 466 500 г/с

C = 0. 4 665*1000/6. 6 617 945=7. 26 177 мг/куб. м

Оксид углерода (CO)

M = 1.5 * 10e-3 * (6385+2807)=13. 7 880 000 т/год

m = 1.5 * 10e-3 * (216+95)=0. 4 665 000 г/с

C = 0. 4665*1000/6. 6 617 945=70. 261 773 мг/куб. м

Оксиды азота:

Vг = 7. 84*1. 2*3. 6*(216*1. 5+95*1. 4)=15 478. 0416 нм3/ч

Cnox = (95+(85+30*0)*1. 86)*(1. 2/1. 2)^0. 5=253.1 мг/нм3

M (nox)= 15 478. 0416*253. 1*8208*10е-9=32. 1 547 770 т/год

m (nox)= 15 478. 0416*253. 1/3 600 000=1. 881 923 г/с

M (NO2)= 0. 8*32. 154 777=25. 7 238 216 т/год

m (NO2)= 0. 8*1. 881 923=0. 8 705 539 г/с

C = 0. 8 705 539*1000/6. 6 617 945=130. 6 785 816 мг/куб. м

M (NO)= 0. 13*32. 154 777=4. 1 801 210 т/год

m (NO)= 0. 13*1. 881 923=0. 1 414 650 г/с

C = 0. 141 465*1000/6. 6 617 945=21. 2 352 695 мг/куб. м

Оксиды серы (в пересчете на SO2)

M = 0. 01*2*1*2807=56. 1 400 000 т/год

m = 0. 01*2*1*95=1. 9 000 000 г/с

C = 1. 9*1000/6. 6 617 945=285. 2 084 391 мг/куб. м

Расчет параметров выбросов вредных веществ:

Vпс = (273+150)*15 478. 0416/(273*3600)=6. 6 617 945 куб. м/с

Wпс = 6. 6 617 945/(0. 785*2*2)=2. 1 215 906 м/с

Результаты расчета выбросов по источнику:

печь АВТ


Вредное вещество

Код
веще-
ства

Валовый выброс

(т/год)

Максимально
разовый выброс
(г/сек)

Азота диоксид
Азота оксид
Метан
Оксид углерода (CO)
Оксиды серы (в пересчете на SO2)

301
304
410
337
330

25. 7 238 216
4. 1 801 210
1. 3 788 000
13. 7 880 000
56. 1 400 000

0. 8 705 539
0. 1 414 650
0. 466 500
0. 4 665 000
1. 9 000 000

Объемный расход продуктов сгорания,

уходящих из дымовой трубы, куб. м/c: 6. 6 617 945

Скорость продуктов сгорания

в дымовой трубе, м/с: 2. 1 215 906

Концентрация вредных выбросов в дымовых газах


Вредное вещество


Концентрация
(мг/куб. м)

Азота диоксид
Азота оксид
Метан
Оксид углерода (CO)
Оксиды серы (в пересчете на SO2)

130. 6 785 816
21. 2 352 695
7. 26 177
70. 261 773
285. 2 084 391

Результаты расчета выбросов по предприятию


Вредное вещество

Код
веще-
ства

Валовый выброс

(т/год)

Максимально
разовый выброс
(г/сек)

Азота диоксид
Азота оксид
Метан
Оксид углерода (CO)
Оксиды серы (в пересчете на SO2)

301
304
410
337
330

55. 7 480 808
9. 590 631
2. 9 877 000
29. 8 770 000
121. 7 400 000

1. 8 866 445
0. 3 065 797
0. 1 011 000
1. 110 000
4. 1 200 000

ИТОГОВЫЙ РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА ВЫБРОСОВ Дата расчета: 04. 05. 2006

Предприятие: ОАО «СНОС» НПЗ цех № 14 установка АВТ


Вредное вещество

Код
веще-
ства

Валовый выброс

(т/год)

Максимально
разовый выброс
(г/сек)

Азота диоксид
Азота оксид
Метан
Оксид углерода (CO)
Оксиды серы (в пересчете на SO2)

301
304
410
337
330

55. 7 480 808
9. 590 631
2. 9 877 000
29. 8 770 000
121. 7 400 000

1. 8 866 445
0. 3 065 797
0. 1 011 000
1. 110 000
4. 1 200 000

2.2 Расчет и анализ рассеяния загрязняющих веществ выделяющихся в атмосферу

Диоксид азота:

Максимальная расчетная приземная концентрация — 0. 5 061 607ПДК.

Концентрация диоксида азота не превышает установленные нормативы качества атмосферного воздуха. Источники выброса диоксида азота в атмосферу — дымовые трубы печей (№ 75 и № 76).

На графике изолиний полей концентраций: черная линия — границы промплощадки; розовая линия — граница СЗЗ.

Азота оксид:

Максимальная расчетная приземная концентрация — 0. 174 990ПДК.

Концентрация оксида азота не превышает установленные нормативы качества атмосферного воздуха. Источники выброса оксида азота в атмосферу — дымовые трубы печей (№ 75 и № 76).

На графике изолиний полей концентраций: черная линия — границы промплощадки; розовая линия — граница СЗЗ.

Сернистый ангидрид:

Максимальная расчетная приземная концентрация — 0. 1 878 723ПДК.

Концентрация диоксида серы не превышает установленные нормативы качества атмосферного воздуха. Источники выброса диоксида серы в атмосферу — дымовые трубы печей (№ 75 и № 76).

На графике изолиний полей концентраций: черная линия — границы промплощадки; розовая линия — граница СЗЗ.

Оксид углерода:

Максимальная расчетная приземная концентрация — 0. 46 102ПДК.

Концентрация оксида углерода не превышает установленные нормативы качества атмосферного воздуха. Источники выброса оксида углерода в атмосферу — дымовые трубы печей (№ 75 и № 76).

На графике изолиний полей концентраций: черная линия — границы промплощадки; розовая линия — граница СЗЗ.

Метан:

Максимальная расчетная приземная концентрация — 0. 461ПДК.

Концентрация метана не превышает установленные нормативы качества атмосферного воздуха. Источники выброса метана в атмосферу — дымовые трубы печей (№ 75 и № 76).

На графике изолиний полей концентраций: черная линия — границы промплощадки; розовая линия — граница СЗЗ

Выводы

В результате расчетов выбросов вредных веществ на установке АВТ цеха № 14 и сравнения фактических выбросов с технологическим регламентом показали, что валовые выбросы по диоксиду серы превышают на 54 т/год, диоксиду азота — 55,7 т/год, оксиду азота — 6,8 т/год, по метану на 1,3 т/год, по оксиду углерода — 25,9 т/год.

В целях снижения выбросов вредных веществ в атмосферу от АВТ необходимо предусмотреть мероприятия:

— более полное сгорание топлива в печах;

-использовать газовое топливо с предварительной очисткой от сернистых соединений и других вредных веществ, а мазут использовать в качестве сырья для других нефтеперабатывающих установок;

-произвести реконструкцию горелок печей на более совершенные с учетом передового опыта и собственных разработок в нашей стране

— строго придерживаться тенологического регламента.

Список использованных источников

1. Технологический регламент установки АВТ, цех № 14

2. Программный комплекс «ЭкоРасчет» НПП «ЛОГУС»

3. Программный комплекс «ПРИЗМА» НПП «ЛОГУС»

4. Дьяконов К. Н., Дончева А. В. «Экологическое проектирование и экспертиза»: учебник для вузов — М.: Аспект Пресс, 2002. — 384 с.

Метеорологические характеристики и коэффициенты, определяющие условия рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере города:

Наименование характеристик

Величины

Коэффициент, зависящий от стратификации атмосферы А

200

Коэффициент рельефа местности

1

Средняя температура наружного воздуха самого жаркого месяца в 13 часов дня, °С

22. 70

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодного месяца (для котельных, работающих по отопительному графику, °С

-22. 00

Среднегодовая роза ветров, %

С

10. 00

СВ

7. 00

В

10. 00

ЮВ

13. 00

Ю

15. 00

ЮЗ

16. 00

З

18. 00

СЗ

11. 00

Скорость ветра (U*), повторяемость превышения которой составляет 5%, м/с

6. 00

Опции расчета

Режим расчета: ОНД-86 автомат

Расчет производится при скоростях: 0. 5, 0. 5Umc, 1. 0Umc, 1. 5Umc, u*

Расчет производится с перебором всех направлений ветра

Учет фона: без учета фона

Критерий расчета: 0. 0

Признак расчета по ЗВ из ГС: Да

Параметры расчета

Количество загрязняющих веществ:

5

Количество загрязняющих веществ в фоне:

0

Количество групп суммации:

1

Количество расчетных прямоугольников:

1

Количество расчетных точек:

4

Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу.

Вещество

Критерии качества

Атмосферного воздуха

Код

Наименование

ПДК м.р.

(мг/м3)

ПДК с.с.

(мг/м3)

ОБУВ

(мг/м3)

Класс опасн.

1

2

3

4

5

6

301

Азота диоксид; Азот (IV) оксид

0. 850 000

0. 400 000

2

304

Азота оксид; Азот (II) оксид

0. 4 000 000

0. 600 000

3

330

Ангидрид сернистый; Сера диоксид

0. 5 000 000

0. 500 000

3

337

Углерода оксид

5. 0

3. 0

4

410

Метан

50. 0

Перечень групп суммаций загрязняющих веществ.

Код
в-ва

Наименование групп суммаций и загрязняющих веществ группы

ПДК (мг/м3)
максимально
разовая

ПДК (мг/м3)
средне
суточная

ОБУВ
(мг/м3)

Класс
опасности

1

2

3

4

5

6

Группа: 6009 (Ксд = 1. 00)

301

Азота диоксид; Азот (IV) оксид

0. 850 000

0. 400 000

2

330

Ангидрид сернистый; Сера диоксид

0. 5 000 000

0. 500 000

3

Перечень расчетных прямоугольников

Номер

Координата X

(м)

Координата Y

(м)

Длина

(м)

Ширина

(м)

Шаг по длине

(м)

Шаг по ширине

(м)

Высота

(м)

1

2

3

4

5

6

7

8

1

150

150

1000

1000

100

100

0. 0

Результаты расчета по веществам и группам суммации.

Вещество: 301 — Азота диоксид; Азот (IV) оксид

ПДК: величина ПДК для расчета: 0. 85 0000(для расчета использована ПДК м.р.)

Источники выбросов ЗВ: 301

Часть 1

промплощадки

цеха

ист.

Тип

Сезон

Фон

Высота

Коэфрельефа

Диаметр

Точечн. Ист.

одного конца

линейн. середины

ст. площ. Ист.

Второго конца

Линейн. Ист.

сред. Противоп.

Стороны площад.

Ши-рина площадного

м

М

X (м)

Y (м)

X (м)

Y (м)

М

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

99 999

0

9999

т1

л

+

32. 0

1. 0

2. 0000

150

150

Часть 2

промплощадки

цеха

ист.

Параметры ГВС

Мощность выброса

F

Максим. концентр.

Опасная скор. Ветра

Опасное

Расстояние

Средний расход

Средняя скорость

Температура

м3/с

м/с

t

г/с

мг/м3

м/с

м

(1)

(2)

(3)

15

16

17

18

19

20

21

22

99 999

0

9999

6. 66 000

2. 1

150. 0

1. 8 870 000

1. 0

0. 430 237

2. 20

361. 9

Всего источников, выбрасывающих вещество: 1

Суммарный выброс по всем источникам:

1. 8 870 000 г/с

55. 7 480 000 т/г

Суммы Cm/ПДК и (Cm+Cф)/ПДК по всем источникам:

Cm/ПДК = 0. 5 061 607

(Cm+Cф)/ПДК = 0. 5 061 607

Вещество: 304 — Азота оксид; Азот (II) оксид

ПДК: величина ПДК для расчета: 0. 400 0000(для расчета использована ПДК м.р.)

Источники выбросов ЗВ: 304

Часть 1

промплощадки

цеха

ист.

Тип

Сезон

Фон

Высота

Коэфрельефа

Диаметр

Точечн. Ист.

одного конца

линейн. середины

ст. площ. Ист.

Второго конца

Линейн. Ист.

сред. Противоп.

Стороны площад.

Ши-рина площадного

м

М

X (м)

Y (м)

X (м)

Y (м)

М

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

99 999

0

9999

т1

л

+

32. 0

1. 0

2. 0000

150

150

Часть 2

промплощадки

цеха

ист.

Параметры ГВС

Мощность выброса

F

Максим. концентр.

Опасная скор. Ветра

Опасное

Расстояние

Средний расход

Средняя скорость

Температура

м3/с

м/с

t

г/с

мг/м3

м/с

м

(1)

(2)

(3)

15

16

17

18

19

20

21

22

99 999

0

9999

6. 66 000

2. 1

150. 0

0. 3 070 000

1. 0

0. 69 996

2. 20

361. 9

Всего источников, выбрасывающих вещество: 1

Суммарный выброс по всем источникам:

0. 3 070 000 г/с

9. 590 000 т/г

Суммы Cm/ПДК и (Cm+Cф)/ПДК по всем источникам:

Cm/ПДК = 0. 174 990

(Cm+Cф)/ПДК = 0. 174 990

Вещество: 330 — Ангидрид сернистый; Сера диоксид

ПДК: величина ПДК для расчета: 0. 500 0000(для расчета использована ПДК м.р.)

Источники выбросов ЗВ: 330

Часть 1

промплощадки

цеха

ист.

Тип

Сезон

Фон

Высота

Коэфрельефа

Диаметр

Точечн. Ист.

одного конца

линейн. середины

ст. площ. Ист.

Второго конца

Линейн. Ист.

сред. Противоп.

Стороны площад.

Ши-рина площадного

м

М

X (м)

Y (м)

X (м)

Y (м)

М

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

99 999

0

9999

т1

л

+

32. 0

1. 0

2. 0000

150

150

Часть 2

промплощадки

цеха

ист.

Параметры ГВС

Мощность выброса

F

Максим. концентр.

Опасная скор. Ветра

Опасное

Расстояние

Средний расход

Средняя скорость

Температура

м3/с

м/с

t

г/с

мг/м3

м/с

м

(1)

(2)

(3)

15

16

17

18

19

20

21

22

99 999

0

9999

6. 66 000

2. 1

150. 0

4. 1 200 000

1. 0

0. 939 361

2. 20

361. 9

Всего источников, выбрасывающих вещество: 1

Суммарный выброс по всем источникам:

4. 1 200 000 г/с

121. 7 400 000 т/г

Суммы Cm/ПДК и (Cm+Cф)/ПДК по всем источникам:

Cm/ПДК = 0. 1 878 723

(Cm+Cф)/ПДК = 0. 1 878 723

Вещество: 337 — Углерода оксид

ПДК: величина ПДК для расчета: 5. 00(для расчета использована ПДК м.р.)

Источники выбросов ЗВ: 337

Часть 1

промплощадки

цеха

ист.

Тип

Сезон

Фон

Высота

Коэфрельефа

Диаметр

Точечн. Ист.

одного конца

линейн. середины

ст. площ. Ист.

Второго конца

Линейн. Ист.

сред. Противоп.

Стороны площад.

Ши-рина площадного

м

М

X (м)

Y (м)

X (м)

Y (м)

М

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

99 999

0

9999

т1

л

+

32. 0

1. 0

2. 0000

150

150

Часть 2

промплощадки

цеха

ист.

Параметры ГВС

Мощность выброса

F

Максим. концентр.

Опасная скор. Ветра

Опасное

Расстояние

Средний расход

Средняя скорость

Температура

м3/с

м/с

t

г/с

мг/м3

м/с

м

(1)

(2)

(3)

15

16

17

18

19

20

21

22

99 999

0

9999

6. 66 000

2. 1

150. 0

1. 110 000

1. 0

0. 230 508

2. 20

361. 9

Всего источников, выбрасывающих вещество: 1

Суммарный выброс по всем источникам:

1. 110 000 г/с

29. 8 770 000 т/г

Суммы Cm/ПДК и (Cm+Cф)/ПДК по всем источникам:

Cm/ПДК = 0. 46 102

(Cm+Cф)/ПДК = 0. 46 102

Вещество: 410 — Метан

ПДК: величина ПДК для расчета: 50. 00(для расчета использована ОБУВ)

Источники выбросов ЗВ: 410

Часть 1

промплощадки

цеха

ист.

Тип

Сезон

Фон

Высота

Коэфрельефа

Диаметр

Точечн. Ист.

одного конца

линейн. середины

ст. площ. Ист.

Второго конца

Линейн. Ист.

сред. Противоп.

Стороны площад.

Ши-рина площадного

м

М

X (м)

Y (м)

X (м)

Y (м)

М

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

99 999

0

9999

т1

л

+

32. 0

1. 0

2. 0000

150

150

Часть 2

промплощадки

цеха

ист.

Параметры ГВС

Мощность выброса

F

Максим. концентр.

Опасная скор. Ветра

Опасное

Расстояние

Средний расход

Средняя скорость

Температура

м3/с

м/с

t

г/с

мг/м3

м/с

м

(1)

(2)

(3)

15

16

17

18

19

20

21

22

99 999

0

9999

6. 66 000

2. 1

150. 0

0. 1 010 000

1. 0

0. 23 028

2. 20

361. 9

Всего источников, выбрасывающих вещество: 1

Суммарный выброс по всем источникам:

0. 1 010 000 г/с

2. 9 880 000 т/г

Суммы Cm/ПДК и (Cm+Cф)/ПДК по всем источникам:

Cm/ПДК = 0. 461

(Cm+Cф)/ПДК = 0. 461

Группа суммации: 6009: 0301 + 0330

Коэффициент комбинации совместного гигиенического действия: 1. 00

Суммарный выброс по всем источникам:

30. 4 400 000 г/с

899. 3 388 235 т/г

Суммы Cm/ПДК и (Cm+Cф)/ПДК по всем источникам:

Cm/ПДК = 0. 6 940 330

(Cm+Cф)/ПДК = 0. 6 940 330

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой