Расчет отопления

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Введение

Целью данной курсовой работы является проектирование систем отопления и вентиляции жилого пятиэтажного дома, находящегося в Минской области, при сухом режиме эксплуатации и ориентированного на юго-запад.

Инженерные сети систем отопления и вентиляции являются составными технологическими элементами современных зданий и на них приходится значительная часть капитальных вложений, энергетических затрат и эксплуатационных расходов.

Самочувствие и работоспособность человека во многом определяются условиями микроклимата в жилых и общественных помещениях, где он проводит значительную часть своего времени. Потребность в обогреве появляется в силу необходимости компенсировать потери тепла в окружающую среду для поддержания заданной температуры в помещении. Основная цель любой системы отопления — создание комфортных температурных, влажностных условий для жизнедеятельности человека при минимально возможных финансовых затратах и минимальном воздействии на окружающую среду.

Проектирование системы отопления и вентиляции есть процесс разработки технической документации, определяющей тепловую мощность и теплоноситель, конструкцию системы и теплового пункта, диаметры теплопроводов, размеры приборов и параметры оборудования.

Для достижения поставленной цели в курсовой работе решаются следующие задачи:

а) теплотехнический расчёт наружных стен, подвального и чердачного перекрытий;

б) расчёт теплопотерь всех помещений здания;

в) определение удельных расходов тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий;

г) расчет отопительных приборов;

д) гидравлический расчёт трубопроводов и элеватора;

е) определение воздухообмена в помещении;

ж) выбор системы вентиляции и её конструирование;

з) аэродинамический расчет системы вентиляции.

Отопление необходимо для создания микроклимата помещений, поэтому оно требует специального расчёта на соответствие нормам и оптимальному энергопотреблению.

В жилом здании проектируется центральная система отопления с температурой воды 110оС с однотрубной схемой соединения труб с чугунными нагревательными приборами, с попутной схемой движения теплоносителя в магистралях и с нижним распределением теплоносителя.

Характеристики ограждающих конструкций: наружные стены — из кирпича с наружной и с внутренней известково-песчаной штукатуркой толщиной 0,02 м; подвал — неотапливаемый; окна — с двойным остеклением, площадью — 3 м?; входная дверь — двойная с тамбуром, площадью — 4 м?; высота этажа — 3,4 м.

Все расчётные данные по материалам и строительным нормам взяты из ТКП 45−2. 04−43−2006 «Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования».

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Ограждающие конструкции совместно с системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата помещений при оптимальном энергопотреблении.

Для теплотехнического расчета ограждающих конструкций необходимо использовать Технический кодекс установившейся практики ТКП 45−2. 04−43−2006 «Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования», согласно которому наружные ограждающие конструкции должны иметь сопротивление теплопередаче Rт, равное экономически целесообразному Rтэк, определённому исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт. тр по санитарно-гигиеническим условиям и не менее нормативного Rт. норм.

1.1 Теплотехнический расчет наружных стен

Теплопотери зданий существенно зависят от сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций. Конструктивное оформление наружных стен изображено на рисунке 1.

Известково-песчаная штукатурка

Кирпичная кладка

Плиты полужесткие минераловатные на синтетическом связующем

Известково-песчаная штукатурка

Рисунок 1 — Конструкция наружной стены здания

Имеется наружная и внутренняя известково-песчаная штукатурка с плотностью 1600 кг/м? и толщиной 0,02 м, теплоизоляционный слой (плиты полужесткие минераловатные на синтетическом связующем) с плотностью 75 кг/м? и кладка из силикатного кирпича плотностью 1600 кг/м? и толщиной 0,38 м. Значения коэффициентов теплопроводности для используемых материалов взяты из приложения, А табл. А.1 ТКП 45−2. 04−43−2006 по условию эксплуатации, А для нормального режима и сведены в таблицу 1.

Таблица 1 -Значения коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов

Слой материала

Коэффициент теплопроводности,

Известково-песчаная штукатурка

0,7

Плиты полужесткие минераловатные на синтетическом связующем

0,047

Силикатный кирпич

0,7

Термическое сопротивление отдельных слоев многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле (1)

(1)

где

-

толщина слоя многослойной конструкции, м;

-

расчётный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт /(м · 0С).

Рассчитываем термические сопротивления для двух слоев известково-песчаной штукатурки и слоя кирпичной кладки по формуле (1)

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, рассчитывается по формуле (2)

(2)

где

-

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,;

-

коэффициент теплоотдачи наружной поверхности конструкции для зимних условий; 23 — для наружных стен и 12 — перекрытий чердачных и подвальных;

-

термическое сопротивление ограждающей конструкции,, определяется по формуле (3)

(3)

Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя рассчитывается из формулы (2), приняв. Для наружных стен

R2 = 3,2 — () = 2,664 (м? ·?С)/Вт.

Толщина слоя теплоизоляционного материала (плиты полистиролбетонные) рассчитывается из формулы (1)

д2 = 2,664? 0,1 = 0,27 м.

Рассчитаем толщину ограждающей конструкции, как сумму всех слоев

добщ = 0,02 + 0,38 + 0,27 + 0,02 = 0,7 м.

Рассчитываем фактическое общее сопротивление теплопередаче по формуле (2)

Ro== 3,2 (м? · ?С)/Вт.

Так как полученное =, то принятая конструкция наружных стен отвечает теплотехническим требованиям.

1.2 Теплотехнический расчет подвального перекрытия

Рассчитаем сопротивление теплопередаче подвального перекрытия. Конструктивная схема подвального перекрытия изображена на рисунке 2.

Имеется верхний слой — доски плотностью 500 кг/м?, толщиной 0,015 м, цементно-песчаная стяжка плотностью 1800 кг/м? толщиной 0,02 м, теплоизоляционный слой (плиты полистиролбетонные) с плотностью 300 кг/м? и железобетонная плиту плотностью 2500 кг/м? толщиной 0,22 м. Значения коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов взяты из приложения, А табл. А.1 ТКП 45−2. 04−43−2006 по условию эксплуатации, А для нормального режима и приведены в таблице 2.

Доски

Цементно-песчаная стяжка

Плиты полистиролбетонные

Железобетонная плита

Рисунок 2 — Конструкция подвального перекрытия здания

Таблица 2 — Значения коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов

Слой материала

Коэффициент теплопроводности,

Доски

0,18

Цементно-песчаная стяжка

0,93

Плиты полистиролбетонные

0,1

Железобетонная плита

2,04

Рассчитываем термические сопротивления для слоя досок, слоя цементно-песчаной стяжки и слоя железобетонной плиты по формуле (1)

R1 = = 0,108 (м? ·?С)/Вт;

R3 = = 0,022 (м? ·?С)/Вт;

R4 = = 0,083 (м? ·?С)/Вт.

Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя рассчитывается из формулы (2), приняв. Для подвальных перекрытий

R3= 2,5 — (м? ·?С)/Вт.

Толщина слоя теплоизоляционного материала (плиты полистиролбетонные) рассчитывается из формулы (1)

Рассчитаем толщину ограждающей конструкции, как сумму всех слоев

Рассчитываем фактическое общее сопротивление теплопередаче по формуле (2)

Так как полученное =, то принятая конструкция подвального перекрытия отвечает теплотехническим требованиям.

1.3 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

Рассчитаем сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия. Конструктивная схема чердачного перекрытия изображена на рисунке 3.

Имеется верхний слой — гравий керамзитовый плотностью 800 кг/м?, толщиной 0,015 м, теплоизоляционный слой (плиты полистиролбетонные) с плотностью 300 кг/м? и железобетонная плиту плотностью 2500 кг/м? толщиной 0,22 м. Значения коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов взяты из приложения, А табл. А.1 ТКП 45−2. 04−43−2006 по условию эксплуатации, А для сухого режима и приведены в таблице 3.

Гравий керамзитовый

Плиты полистиролбетонные

Железобетонная плита

Рисунок 3 — Конструкция чердачного перекрытия здания

Таблица 3 -Значения коэффициентов теплопроводности и теплоустойчивости для используемых материалов

Слой материала

Коэффициент теплопроводности,

Гравий керамзитовый

0,23

Плиты пеностирольные

0,1

Железобетонная плита

2,04

Рассчитываем термические сопротивления для слоя гравия керамзитового и слоя железобетонной плиты по формуле (1)

Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя рассчитывается из формулы (2), приняв. Для чердачных перекрытий

Так как полученное =, то принятая конструкция подвального перекрытия отвечает теплотехническим требованиям.

2. Система отопления

2.1 Расчет теплопотерь помещений

Трансмиссионные потери тепла помещениями через стены, полы, потолки, окна, двери учитываются при проектировании систем отопления и состоят из основных и добавочных. Определяются они по формуле

(4)

где

-

поверхность ограждения,;

-

расчётные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха,;;

-

коэффициент учёта положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

-

общее сопротивление теплопередачи конструкции ограждения;

1

2

-

-

-

добавочные теплопотери в долях от основных потерь;

добавочные теплопотери в долях от основных потерь на ориентацию наружных ограждений по сторонам света;

добавочные теплопотери в долях от основных потерь в угловых помещениях.

Добавочные теплопотери через ограждающие конструкции принимаем в долях от основных потерь по следующим пунктам:

а) на ориентацию наружных ограждений по сторонам света;

б) в угловых помещениях на каждое окно и стену;

в) на проникание в помещение холодного воздуха при открывании наружных дверей;

г) на инфильтрацию наружного воздуха.

Площади, м? отдельных ограждений — наружных стен (нс), окон (о), двери (д), потолков (пт), полов (пл) определяем с помощью компьютерного расчета, и округляем до 0,1 м.

Принимаем следующие линейные размеры:

а) площадь световых проёмов и дверей — 3 и 4 м? соответственно;

б) площадь чердачных и подвальных перекрытий — по размерам между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стен;

в) высоты стен приняты согласно высоте этажа указанной в задании — 3,2 м;

г) длину наружных стен:

1) не угловых помещений — по размерам между осями внутренних стен;

2) угловых помещений — по внешнему периметру от линии пересечения наружных стен до осей внутренних стен;

д) длину внутренних стен — по размеру между осями.

Теплопотери лестничной клетки вычисляем по всей высоте здания.

Рассчитаем теплопотери углового помещения первого этажа — комнаты № 101. В данном помещении потери тепла будут происходить через две наружные стены, ориентированные на юго-восток и юго-запад соответственно, окно ориентированное на юго-запад и подвальное перекрытие. Найдём теплопотери:

а) находим площади конструкций:

1) площадь первой наружной стены

2) площадь второй наружной стены

3) площадь окна

4) площадь подвального перекрытия

б) Указываем сопротивление теплопередачи для каждой конструкции:

1) для несущих стен —

2) для окна —

3) для подвального перекрытия-

в) находим разность температур:

1) внутренняя температура воздуха комнаты № 101 —;

2) наружная температура воздуха для могилевской области —

3) находим разность

г) Указываем коэффициент учёта положения наружных поверхностей ограждающих конструкции по отношению к наружному воздуху

1) для наружных стен и окна — n=1;

2) для подвального перекрытия — n=0,6.

д) Указываем добавочные теплопотери в долях для наших ограждающих конструкций:

1) первая наружная стена: на ориентацию (юго-восток) -; для углового помещения; на инфильтрацию; суммарные добавочные теплопотери —;

2) вторая наружная стена: на ориентацию (юго-запад) -; (аналогично первой наружной стены); на инфильтрацию; суммарные добавочные теплопотери —;

3) окно: на ориентацию -; (аналогично, как и для стен); на инфильтрацию -; суммарные добавочные теплопотери —.

е) Считаем расчетные теплопотери ограждений по формуле (4):

1) для первой наружной стены

2) для второй наружной стены

3) для окна

4) для подвального перекрытия

ж) Находим расчетные теплопотери помещения

2. 2 Определение удельных расходов тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий

Удельные расходы тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий и определяются по формулам

(5)

(6)

где

-

суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, кВ·ч;

-

отапливаемая площадь здания, м?, определяемая по внутреннему периметру наружных вертикальных ограждающих конструкций;

-

отапливаемый объем здания, м?;

-

количество градусо-суток отопительного периода, 0С·сут, определяемое как

-

средневзвешенная по объему здания расчетная температура внутреннего воздуха в помещениях, 0С;

-

средняя температура наружного воздуха для Могилевской области;

-

продолжительность отопительного периода для Могилевской области.

Ниже приведен расчет по формулам (5) и (6) соответственно

Ниже сравним с нормативными значениями и сделаем вывод.

Полученные значения удовлетворяют нормативным удельным расходам тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилых зданий.

2. 3 Расчет отопительных приборов

Отопительные приборы (ОП) установлены у наружных ограждений под окнами. Тепловой расчет приборов заключается в определении площади внешней поверхности каждого прибора, обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение.

В качестве нагревательных приборов используются радиаторы стальные типа PCBI-1.

При однотрубной системе отопления средняя температура в ОП будет разной и определяется расчётным путём. В общем случае температура в любой точке стояка однотрубной системы многоэтажного здания определяется по формуле

(7)

где

-

тепловая нагрузка ОП, расположенных выше точки х, в которой определяется температура воды, Вт;

-

тепловая нагрузка всех ОП, присоединённых к данному стояку, Вт:

-

расчетная температура теплоносителя при подаче, 85 0С;

-

расчетная температура теплоносителя на обратке, 40 0С;

Средняя температура в ОП определяется по формуле

(8)

где

-

температура теплоносителя на входе в ОП, 0С;

-

температура теплоносителя на выходе из ОП, 0С.

Число секций в отопительном приборе определяют по формуле

(9)

где

-

расчетная площадь ОП, м?;

-

площадь одной секции радиатора, 0,71 м?.

Расчетная площадь ОП определяется по формуле

(10)

где

-

теплопотери помещения, Вт;

-

удельный тепловой поток, передаваемый от теплоносителя через 1 м? ОП в окружающую среду.

Удельный тепловой поток, передаваемый от теплоносителя через 1 м? площади ОП в окружающую среду определяется по формуле

(11)

где

-

номинальная плотность теплового потока для ОП, 710 Вт/м?;

-

температурный напор при эксплуатации прибора;

-

температурный напор при эксплуатации прибора, 0,3

Температурный напор при эксплуатации прибора определяется по формуле

(12)

где

-

температура воздуха в помещении, 0С.

Приведем пример расчета ОП для помещения 301+323:

а) По формуле (7) находим температуру на входе в ОП

б) По формуле (8) находим среднюю температуру ОП

в) По формуле (12) находим температурный напор

г) По формуле (11) рассчитываем удельный тепловой поток

д) Рассчитываем площадь ОП по формуле (10)

е) По формуле (9) вычисляем количество секций

2.4 Гидравлический расчет трубопроводов

Целью гидравлического расчета трубопроводов систем отопления является выбор таких сечений теплопроводов для наиболее протяженного и нагруженного циркуляционного кольца или ветви системы, по которым при располагаемой разности давлений в системе, обеспечивается пропуск заданного расхода теплоносителя.

Располагаемая разность давлений выражает собой ту энергию, которая при движении теплоносителя по трубам может быть израсходована на преодоление сопротивлений трения и местных сопротивлений.

Выбираем главное циркуляционное кольцо. Для однотрубной системы при попутной схеме движения воды это кольцо проходит через наиболее нагруженный, средний стояк от теплового пункта (стояк 1).

После выбора неблагоприятного кольца оно разбивается на расчетные участки, под которыми принимают длину трубопровода с постоянным расходом теплоносителя. На каждом участке определяются тепловые нагрузки, длины и проставляется нумерация, начиная от элеватора по расчетному кольцу.

Далее, для систем с естественной циркуляцией теплоносителя величину действующей в системе разности давлений следует определять по формуле

(13)

где

Дpе

-

давление, возникающее от охлаждения воды в приборе, Па;

Дpн

-

искусственное давление, создаваемое насосом или элеватором, Па;

Б

-

поправочный коэффициент, учитывающий значение естественного циркуляционного давления в период поддержания расчётного гидравлического режима в системе. Для однотрубных систем принимаем равным Б=1.

Давление, возникающее от охлаждения воды в приборе определяется по формуле

(14)

где

g

-

ускорение свободного падения, g =9,81 м/с2;

h

-

полная высота от элеватора до верха прибора последнего этажа, м; h = 18,7 м;

со, сг

-

соответственно плотность охлажденной и горячей воды, кг/м?; со = 990,2 кг/м? и сг = 977,8 кг/м?.

Па.

Искусственное давление Дpн, создаваемое насосом или элеватором, рассчитывается по формуле

Дpн=100?l, (15)

где

Уl

-

сумма длин участков расчетного кольца, м; Уl=76,4 м.

Дpн=100?76,4=7640 Па.

Дpp=1?2275+7640=9915 Па.

При подборе диаметра труб в циркуляционном кольце, исходя из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам, Па/м, которую определяем по формуле

(16)

=84,36 Па/м.

По полученному значению Rср по таблице приложения Г [1] принимаются диаметры участков d и по значению расхода воды G определяются действительные скорости движения воды V и удельные потери давления от трения R. Эти данные вносятся в таблицу 3.

Необходимо подбирать диаметры участков таким образом, чтобы скорости движения воды возрастали по мере увеличения тепловых нагрузок без резких скачков.

Расход воды на участке Gст, кг/ч, определяется по формуле

(17)

где

Qст

-

тепловая нагрузка участка, Вт;

0,86

-

коэффициент, учитывающий теплоёмкость воды.

Потери давления на трение на участке определяются путем умножения удельной потери давления R на длину участка l, м.

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле

(18)

где

Уж

-

сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; принимаем согласно таблицы 15 [1];

V

-

скорость воды на участке, м/с. Принимается по таблице Г [1];

с

-

плотность воды, кг/м?.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке зависит от вида коэффициентов местных сопротивлений, к которым относятся: тройники, отводы, утки, краны, вентили, отопительные приборы и др. Коэффициенты местных сопротивлений вносятся в таблицу 7.

Таблица 7 — Значение коэффициентов местных сопротивлений

Участок №

Местные сопротивления

Коэффициент местного сопротивления о, Па

Количество

Уо, Па

1

2

3

4

5

1

Элеватор

2,8

1

5,6

Задвижка

0,5

1

Отвод на 90 ?

0,5

1

Тройник на разделение потоков

1,8

1

2

Задвижка

0,5

1

1,7

Тройник на разделение потоков

1,2

1

3

Тройник на разделение потоков

1,2

1

1,7

Задвижка

0,5

1

4

Радиатор

5,1

5

26,3

Тройник на слияние потоков

0,8

1

5

Тройник на слияние потоков

0. 8

1

0,8

6

Тройник на слияние потоков

0,8

1

0,8

7

Тройник на слияние потоков

3

1

3

8

Задвижка

0,5

1

1

Отвод на 90 ?

0,5

1

Рассчитаем первый участок. Тепловая нагрузка участка Q1 = 26 023 Вт. По формуле (17) находим расход воды на данном участке

кг/ч.

Длина участка l = 7,4 м. По таблице приложения Е [1] принимается диаметр участка d = 25 мм. Скорость движения воды V = 0,43 м/с. Потери давления от трения на 1 м длины R = 140 Па/м.

Потери давления от трения на участке Rl = 140·7,4 = 1036 Па. Сумма коэффициентов местных сопротивлений Уж = 2,8+0,5+0,5+1,8=5,6 Па. Потери давления в местных сопротивлениях находим по формуле (18)

Па.

Сумма потерь давления на участке Rli+Zi = 1036+506,2= 1542,2 Па

Гидравлический расчет трубопроводов сводится в таблицу 8.

Потери давления в кольце У (Rli+Zi) = 9970,52 Па.

Суммируя потери давления на трение Rl и потери в местных сопротивлениях Z, определяют потери давления на участке, а затем, суммируя потери давления на расчетных участках Rli+Zi, получают потери давления в кольце У (Rli+Zi), которые должны быть в пределах 90% располагаемого давления

(19)

Запас давления в циркуляционном кольце меньше 10%, гидравлический расчет выполнен правильно.

Таблица 8 — Гидравлический расчет теплопроводов

По схеме

По расчету

Номер участка

Тепловая нагрузка участка Qi, Вт

Расход воды на участке Gi, кг/ч

Длина участка l, м

Диаметр трубопровода d, мм

Скорость движения воды н, м/с

Потери давления от трения на 1 м длины R, Па/м

Потери давления от трения на участке Rl, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений, Уо, Па

Потери давления в местных сопротивлениях, Z, Па

Сумма потерь давления на участке RlI + Zi

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

26 023

895

7,4

25

0,43

140

1036

5,6

506,2

1542,2

2

10 552

363

3,5

20

0,31

90

315

1,7

79,87

394,87

3

8955

308

2,9

20

0,27

70

203

1,7

60,59

263,59

4

4066

140

37,4

15

0,29

80

2992

26,3

1081

4073,4

5

5663

195

11,4

15

0,29

120

1368

0,8

33,31

1401,3

6

8748

301

5,1

20

0,27

70

357

0,8

28,87

385,87

7

10 552

363

1,1

20

0,31

90

99

3

142,7

241,74

8

26 023

895

7,6

25

0,43

140

1064

1

91,54

1155,5

У (RlI + Zi)

9458,5

2. 5 Присоединение системы отопления

Система отопления (СО) жилого здания присоединяется к централизованной системе теплоснабжения по одной из следующих схем:

а) через водоструйный элеватор;

б) с помощью подмешивающего насоса;

в) через теплообменник.

В данной курсовой работе проектируется присоединение тепловой сети к местной системе отопления через водоструйный элеватор (рисунок 4), который предназначен для снижения температуры воды первичного теплоносителя Т1 до температуры, допустимой в СО tг, путём подмешивания обратной воды to и создания необходимой циркуляции в системе отопления.

Основными частями элеватора является сопло, камеры всасывания, камера смешения и диффузор.

Гидроэлеватор применяют в системе отопления для понижения температуры t1 сетевой воды, поступающей по подающему теплопроводу Т1, до температуры, допустимой в системе tг.

Основной расчетной характеристикой для элеватора служит так называемый коэффициент смешения u, представляющий собой отношение массы подмешиваемой охлажденной воды Gп к массе воды Gc, поступающей из тепловой сети в элеватор

, (20)

где

Т1

-

температура воды, поступающей в элеватор из подающей линии Т1 тепловой сети. Принимаем равным Т1 = 110? С;

tг

-

температура смешанной воды, поступающей в систему отопления после элеватора. Принимаем равным tг = 85? С;

tо

-

температура охлажденной воды из обратной линии Т2, поступающей из системы отопления. Принимаем равным tо = 40? С.

Далее определяем основной размер элеватора — диаметр горловины dг, мм, перехода камеры смешения в диффузор по формуле

, (21)

где

Gс

-

расход воды, циркулирующей в системе отопления, кг/ч; принимаем из пункта 2.4 Gс=425 кг/ч;

Дрн

-

насосное циркуляционное давление для системы, кПа; принимаем из пункта 2.4 Дрн=7,660 кПа.

Рассчитаем диаметр по формуле (21)

Установлено, что элеватор Мини, имеющий диаметр горловины, близкий к полученному, принимаем в качестве рабочего в нашей системе.

Заключение

В результате теплотехнического расчета были приняты конструкции наружных ограждений, отвечающие современным теплотехническим требованиям. В качестве утеплителя в наружных ограждениях были приняты следующие материалы:

а) для наружных стен — плиты полистиролбетонные с плотностью с=300 кг/м?, толщиной д = 0,27 м; Rт=2,664 (м? °С)/Вт;

б) для подвального перекрытия — плиты полистиролбетонные с плотностью с =300 кг/м?, толщиной д=0,209 м; Rт=2,089 (м? °С)/Вт;

в) для чердачного перекрытия — плиты полистиролбетонные с плотностью с=300 кг/м?, толщиной д=0,565 м; Rт=5,629 (м? °С)/Вт;

Далее был выполнен расчет теплопотерь всех помещений здания (таблица 5), который необходим для расчета нагревательных приборов, исходя из которого, сумма теплопотерь по всему зданию равна УQ=22 231 Вт.

Затем был произведен расчёт удельных расходов тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий и сделан вывод, о том, что полученные значения удовлетворяют нормативным значения.

В рассматриваемом здании был выполнен расчёт отопительных приборов, определено количество секций в радиаторе и их группировка, в качестве нагревательных приборов были выбраны радиаторы чугунные типа PCBI-1.

После гидравлического расчёта применены трубы диаметром 20 и 15 мм, а также установлено, что суммарные потери в основном циркуляционном кольце составляют У (Rli+Zi) = 9970,52 Па и располагаемое давление Дpрц=10 915 Па, и сделан вывод что запас давления в данном кольце оказался меньше 10% и расчет был произведен верно.

В системе отопления здания в соответствии с выполненным расчетом, в котором был определён основной размер элеватора — диаметр горловины, который равен 4,23 мм, исходя из этого был выбран более подходящий элеватор Мини, ТУ РБ 1 450 298. 014 с диаметром горловины 10 мм.

Был выполнен расчёт системы вентиляции, определены потребные вентиляционные объёмы воздуха для каждого помещения, выбраны размеры вентиляционных каналов.

Для рассматриваемого здания применена естественная канальная вентиляция, состоящая из вертикальных внутренних каналов с отверстиями, закрытыми жалюзийными решетками, собранных горизонтальных воздуховодов и вытяжной шахты.

Был произведен аэродинамический расчёт (таблица 10), который дал представление о расходе воздуха, скорости воздуха в канале, динамическом давлении, потерям давления, общим потерям давления. Расчёт согласовался с нормами, которые установлены ТКП, где установлено, что отклонение от норм допускается 10%. Для данного аэродинамического расчета отклонение составляет 1,93%, что свидетельствует о правильности выполнения расчета.

Таким образом, в здании созданы системы отопления и вентиляции, обеспечивающие необходимый микроклимат помещений и отвечающие современным нормам проектирования.

Список литературы

1 Невзорова, А. Б. Инженерные сети и оборудование (отопление и вентиляция жилого здания): учебно-метод. пособие по курсовому проектированию / А. Б. Невзорова; М-во образования Респ. Беларусь, Белорус. гос. ун-т трансп. — Гомель: БелГУТ, 2006. — 71 с.

2 СНБ 4. 02. 01−03. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. — Введ. 2003−16−10. — Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2004. — 78 с.

3 Теплотехника, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: учеб. для вузов / В. М. Гусев [и др. ]; под ред. В. М. Гусева. Л.: Стройиздат, 1981. — 343 с.

4 Тихомиров, К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: учеб. для вузов / К. В. Тихомиров, Э. С. Сергеенко. — М.: Стройиздат, 1991. — 227 с.

5 ТКП 45−2. 04−43−2006. Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования. — Введ. 2006−29−12. — Минск: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2006. — 32 с.

теплотехнический помещение вентиляция гидравлический

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой