Расчет пространственной сейсмоустойчивой конструкции здания

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

1. Исходные данные

2. Конструктивные решения

3. Расчетные схемы

3.1 Схема расположения шарниров

4. Нагрузки принятые при расчете здания

5. Основные конструкции

6. Результаты расчетов здания

6.1 Расчет плиты покрытия

6.2 Горизонтальные деформации здания

6.3 Устойчивость здания

6.4 Эпюры и цветовые схемы усилий в колоннах

6.5 Расчет сечения ригеля над стойкой

6.6 Расчет сечения ригеля между стойками

6.7 Расчет стойки

6.8 Расчет подкоса

6.9 Расчет узла сопряжения стойки с фундаментом

Вывод

Список используемой литературы

1. Исходные данные

Строительно-климатическая зона — IB.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха — минус 40 С.

Расчетная снеговая нагрузка — 1,80кПа.

Нормативное значение ветрового давления — 0,6кПа.

Класс ответственности здания — II.

Интенсивность сейсмических воздействий для г. Красноярска для средних грунтовых условий и степени сейсмической опасности принята согласно СНиП II-7−81 — 6 баллов.

2. Конструктивные решения

Блок каркасный (одноэтажное неотапливаемое промышленное здание) со стойками, плитами покрытия длиной 24 м и наружными деревянными навесными стенами.

Прочность и устойчивость здания обеспечивается при помощи жесткого закрепления стоек к фундаменту и раскрепления ригелей и подкосов в продольном направлении в вертикальных плоскостях и работы плиты покрытия в поперечном направлении и связей в продольном направлении между ребрами плиты покрытия в горизонтальной плоскости.

Расчет конструкций здания выполнен по пространственной схеме с использованием интегрированной системы анализа конструкций SCAD Office.

3. Расчетная схема

3.1 Схема расположения шарниров

4. Нагрузки, принятые при расчете здания

Нагрузки на покрытие

№ п.п.

Нагрузки:

кровля не эксплуатируемая

Наименование

Объёмн вес,

Толщина

Q норм., кг/м2

K надёж-

Q расч. ,

Грузов. ширина

q

q

норм.

расч.

кг/м3

h, м

ности

кг/м2

b, м

кг/м

кг/м

1

Снеговая

113,4

0,7

162

1,00

113,4

162,0

2

в т. ч. длительная

39,7

0,7

56,7

1,00

39,69

56,7

3

Гидроизоляция

1400

0,006

8,4

1,3

10,92

1,00

8,4

10,9

Итого:

122

173

qtot=

122

173

Собственный вес учитывается автоматически программным комплексом

ql=

48

68

qpost=

8

11

qvrem=

113

162

qvr. kr. =

74

105

Расчет статической составляющей ветровой нагрузки

Расчет выполнен по нормам проектирования СНиП 2. 01. 07−85* с изменением № 2

Исходные данные

Ветровой район

V

Нормативное значение ветрового давления

0,06 Т/м2

Тип местности

B — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м

Тип сооружения

Однопролетные здания без фонарей

Параметры

Поверхность

Правая стена

Шаг сканирования

10 м

Коэффициент надежности по нагрузке f

1,4

H

37

м

B

60

м

2

град

L

24

м

Высота (м)

Нормативное значение (Т/м2)

Расчетное значение (Т/м2)

30

0,048

0,068

37

0,053

0,074

Высота (м)

Нормативное значение (Т/м2)

Расчетное значение (Т/м2)

30

-0,036

-0,051

37

-0,039

-0,055

Высота (м)

Нормативное значение (Т/м2)

Расчетное значение (Т/м2)

30

-0,036

-0,051

37

-0,039

-0,055

Расчет снеговой нагрузки

Расчет выполнен по нормам проектирования СНиП 2. 01. 07−85* с изменением № 2

Параметр

Значение

Единицы измерения

Местность

Снеговой район

III

Нормативное значение снеговой нагрузки

0,126

Т/м2

Тип местности

B — Городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м

Средняя скорость ветра зимой

3

м/сек

Средняя температура января

-20

°C

Здание

Высота здания H

7

м

Ширина здания B

60

м

h

0,419

м

2

град

L

24

м

Неутепленная конструкция с повышенным тепловыделением

Нет

Коэффициент надежности по нагрузке f

1,429

Единицы измерения: Т/м2

— Нормативное значение

— Расчетное значение

Отчет сформирован программой ВеСТ, версия: 11.3.1.1 от 21. 05. 2009

5. Основные конструкции

· Стойки — переменного сечения (низ 850×200мм) клееные из досок 44×200, материал — сосна II сорт;

· Покрытие — плита, состоящая из клееных ребер, диафрагм и дощатого настила;

· Ригели — переменного сечения из бруса 150×150 и 150×100;

· Наружные стены — обшивка из досок по продольным ребрам из досок 50×200.

6. Результаты расчетов здания

6.1 Расчет плиты покрытия

Рис. Плита покрытия

Расчет дощатого настила

Дощатый настил выполнен из досок толщиной Материал — сосна II сорт, характеристика условия эксплуатации конструкции — нормальная зона.

Общие характеристики:

— - коэф. условия эксплуатации конструкции Б2.

— - коэф. зависящий от высоты сечения настила.

— - расчетное сопротивление дощатого настила.

Конструктивное решение

Расчетные нагрузки

Величина

левая консоль, длина = 0,5 м

0,173

Т/м

пролет 1, длина = 2 м

0,173

Т/м

правая консоль, длина = 0,5 м

0,173

Т/м

Схема загружения

Mmax по значениям расчетных нагрузок

Qmax по значениям расчетных нагрузок

Расчетное сечение дощатого настила принимаем шириной 1 м.

, где

Прочность дощатого настила обеспечена

Нормативные нагрузки

Величина

левая консоль, длина = 0,5 м

0,122

Т/м

пролет 1, длина = 2 м

0,122

Т/м

правая консоль, длина = 0,5 м

0,122

Т/м

Схема загружения

Mmax по значениям нормативных нагрузок

Qmax по значениям нормативных нагрузок

где

Жесткость дощатого настила обеспечена.

Расчет основного ребра плиты покрытия

Основное ребро выполнено из досок толщиной и шириной (после фрезеровки по пласти с двух сторон досок 50×200). Материал — сосна II сорт, характеристика условия эксплуатации конструкции — нормальная зона.

Общие характеристики:

— коэф. условия эксплуатации конструкции Б2.

— коэф. зависящий от толщины слоев.

— коэф. зависящий от высоты сечения

— расчетное сопротивление.

Высоту сечения ребра в середине пролета принимаем

— кол-во досок в сечении)

— угол наклона верхней грани ребра.

Высоту опорного сечения ребра принимаем

— количество досок в сечении

Угол уклона верхней грани ребра составляет.

— расстояние между опорой и расчетным сечением.

Расчетное сечение плиты покрытия:

,

Где — суммарная ширина основных ребер

коэф. приведения

,

при

-

Высота ребра на расстоянии

Элемент сечения

Угол

Зеркально

Основное ребро 384×880

0 град

-

Дощатый настил 1200×33

0 град

-

Габариты 1200×913 мм

Геометрические характеристики

Параметр

Значение

Единицы измерения

A

Площадь поперечного сечения

3775,2

см2

Wu+

Максимальный момент сопротивления относительно оси U

59 844,891

см3

Wu-

Минимальный момент сопротивления относительно оси U

68 681,122

см3

Wv+

Максимальный момент сопротивления относительно оси V

14 840,602

см3

Wv-

Минимальный момент сопротивления относительно оси V

14 840,602

см3

Iu

Максимальный момент инерции

2 919 740,145

см4

Iv

Минимальный момент инерции

890 436,096

см4

iu

Максимальный радиус инерции

27,81

см

iv

Минимальный радиус инерции

15,358

см

ym

Координата центра масс по оси Y

0

см

zm

Координата центра масс по оси Z

-39,212

см

Нагрузки на плиту шириной 3м:

кровля не эксплуатируемая

№ п.п.

Наименование

Объёмн. вес, кг/м3

Толщина, h, м

Q норм., кг/м2

K надёжности

Q расч., кг/м2

Грузов. ширина, b, м

Q норм., кг/м

q

расч. ,

кг/м

1

Снеговая

113,4

0,7

162

3,00

340,2

486,0

2

в т. ч. длительная

39,7

0,7

56,7

3,00

119,07

170,1

3

Гидроизоляция

1400

0,006

8,4

1,3

10,9

3,00

25,2

32,8

4

Собств. вес плиты покрытия

650

0,28

182,4

1,2

218,9

1,00

182,4

218,9

Итого:

265

345

qtot=

548

738

ql=

327

422

qpost=

208

252

qvrem=

340

486

qvr. kr. =

221

316

Расчет прочности приведенного сечения:

, где

Прочность обеспечена

Расчет приведенного сечения по деформации:

, где

Жесткость обеспечена.

Расчет опорного сечения:

, где

Прочность по скалыванию обеспечена.

6.1 Протокол выполнения расчета

Полный pасчет. Версия 11.5. Сборка: Sep 1 2011

файл — «D: димчамагисткомбин. констрSDATAсхема3 14. 01. 08. SPR»,

шифр — «схема».

Информация о расчетной схеме:

— шифp схемы схема

— поpядок системы уpавнений 23 401

— шиpина ленты 13 835

— количество элементов 7167

— количество узлов 5184

— количество загpужений 8

— плотность матpицы 100%

Список загружений:

Имена загружений

Номер

Наименование

1

Постоянная — собственный вес конструкций

2

снеговая

3

ветров. юг

4

ветров. север

5

ветров. запад

6

пульс. юг

7

пульс. север

8

пульс. запад

Суммарные внешние нагрузки на основную схему

/

/

Список комбинаций загружений:

Комбинации загружений

Номер

Формула

1

(L1)*1+(L2)*1

2

(L1)*1+(L2)*1+(L6)*1

3

(L1)*1+(L2)*1+(L7)*1

4

(L1)*1+(L2)*1+(L8)*1

Примечание: L1- L21 — номер загружения из списка загружений

6.2 Горизонтальные деформации здания

Комбинация С4

сейсмоустойчивость каркасный фундамент покрытие

Максимальное горизонтальное перемещение верха здания fult в направлении Х составляет 22. 5 мм, или 1/267

Комбинация С2

Максимальное горизонтальное перемещение верха здания fult в направлении Y составляет 37,5 мм, или 1/160

6.3 Устойчивость здания

Выписка из протокола выполнения расчета:

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 1.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3864 и равен 13. 21 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 13. 16

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 2.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3887 и равен 13. 67 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 13. 1

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 3.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3867 и равен 13. 68 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 13. 1

Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 4.

Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости обнаружен на конечном элементе номер 3849 и равен 10. 35 при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной схемы.

Коэффициент запаса устойчивости системы 10. 35

Коэффициенты запаса устойчивости системы выше минимально допустимого коэффициента запаса устойчивости k=2.

Коэффициенты запаса местной потери устойчивости много выше минимально допустимого коэффициента запаса устойчивости k=2

6.4 Эпюры и цветовые схемы усилий в стойках

N (комбинация С2)

My (комбинация С2)

Qz (комбинация С2)

6.5 Расчет сечения ригеля над стойкой в осях 10/А

Коэффициент надежности по ответственности n = 1

Коэффициенты условий работы

Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ

1

Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ

1

Учет влияния длительности нагружения mд

1

Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн

1

Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа

1

Порода древесины — Сосна

Сорт древесины — 2

Предельная гибкость растянутых элементов — 120

Предельная гибкость сжатых элементов — 120

Длина элемента 2,5 м

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY — 2

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ — 2

Сечение

b = 150 мм

h = 350 мм

Сечение из неклееной древесины

Результаты расчета по комбинациям загружений

N = 1,4 Т

My = -1,057 Т*м

Qz = 2,476 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,962

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,412

п. 4. 1

Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы

0,029

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,226

п. 4. 16

Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My

0,255

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,463

Коэффициент использования 0,962 — Гибкость элемента в плоскости XoY

N = 1,637 Т

My = -2,194 Т*м

Qz = 4,846 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,962

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,412

п. 4. 1

Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы

0,034

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,468

п. 4. 16

Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My

0,502

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,906

Коэффициент использования 0,962 — Гибкость элемента в плоскости XoY

6.7 Расчет сечения ригель между стойками

Коэффициент надежности по ответственности n = 1

Коэффициенты условий работы

Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ

1

Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ

1

Учет влияния длительности нагружения mд

1

Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн

1

Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа

1

Порода древесины — Сосна

Сорт древесины — 2

Предельная гибкость растянутых элементов — 150

Предельная гибкость сжатых элементов — 150

Длина элемента 2,5 м

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY — 2

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ — 2

Сечение

b = 150 мм

h = 150 мм

Сечение из клееной древесины

N = 0,699 Т

My = 0,909 Т*м

Qz = 0,452 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = -0,46 Т

Сейсмика

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,385

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,385

п. 4. 1

Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы

0,026

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,813

п. 4. 16

Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My

0,847

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,152

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qy

0,331

Коэффициент использования 0,847 — Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My

N = 0,271 Т

My = 0,401 Т*м

Qz = 0,202 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0,327 Т

Сейсмика

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,385

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,385

п. 4. 1

Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы

0,01

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,359

п. 4. 16

Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My

0,372

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,068

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qy

0,235

Коэффициент использования 0,385 — Гибкость элемента в плоскости XoY

N = 0,433 Т,

My = 0,92 Т*м

Qz = 0,453 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0,326 Т

Сейсмика

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,385

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,385

п. 4. 1

Прочность элемента при действии растягивающей продольной силы

0,016

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,823

п. 4. 16

Прочность при совместном действии растягивающей продольной силы и изгибающего момента My

0,844

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,152

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qy

0,234

Коэффициент использования 0,844 — Прочность при совместном действии

6.8 Расчет стойки в осях 9/Д

Коэффициент надежности по ответственности n = 1

Коэффициенты условий работы

Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ

1

Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ

1

Учет влияния длительности нагружения mд

1

Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн

1

Коэффициент, учитывающий для клееной древесины толщину склеиваемых досок mсл

1

Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа

1

Порода древесины — Сосна

Сорт древесины — 2

Предельная гибкость растянутых элементов — 120

Предельная гибкость сжатых элементов — 120

Длина элемента 5,5 м

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY — 1

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ — 2,2

Сечение

b = 200 мм

h = 850 мм

Сечение из клееной древесины

Результаты расчета по комбинациям загружений

N = -10,169 Т

My = 18,009 Т*м

Qz = 4,321 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,794

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,411

п. 4. 2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,044

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,055

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,133

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,551

п. 4. 17

Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My

0,627

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,249

п. 4. 18

Устойчивость плоской формы деформирования

0,564

Коэффициент использования 0,794 — Гибкость элемента в плоскости XoY

N = -18,498 Т

My = -26,628 Т*м

Qz = -6,555 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,794

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,411

п. 4. 2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,08

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,1

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,243

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,815

п. 4. 17

Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My

0,985

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,378

п. 4. 18

Устойчивость плоской формы деформирования

0,911

Коэффициент использования 0,985 — Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My

N = -9,993 Т

My = -26,627 Т*м

Qz = -6,555 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,794

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,411

п. 4. 2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,043

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,054

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,131

п. 4. 9

Прочность элемента при действии изгибающего момента My

0,815

п. 4. 17

Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My

0,904

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,378

п. 4. 18

Устойчивость плоской формы деформирования

0,767

Коэффициент использования 0,904 — Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента My

6.9 Расчет подкоса

Коэффициент надежности по ответственности кn = 1

Коэффициенты условий работы

Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ

1

Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ

1

Учет влияния длительности нагружения mд

1

Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн

1

Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа

1

Порода древесины — Сосна

Сорт древесины — 2

Предельная гибкость растянутых элементов — 120

Предельная гибкость сжатых элементов — 120

Длина элемента 4 м

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY — 1

— Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ — 1

Сечение

b = 150 мм

h = 150 мм

Сечение из неклееной древесины

Результаты расчета по комбинациям загружений

N = -3,866 Т

My = 0 Т*м

Qz = 0,043 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,77

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,77

п. 4. 2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,112

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,32

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,32

п. 4. 17

Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz

0,112

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,018

п. 4. 18

Устойчивость плоской формы деформирования

0,32

Коэффициент использования 0,77 — Гибкость элемента в плоскости XoY

N = -7,695 Т

My = 0 Т*м

Qz = 0,043 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,77

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,77

п. 4. 2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,224

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,636

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,636

п. 4. 17

Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz

0,224

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,018

п. 4. 18

Устойчивость плоской формы деформирования

0,636

Коэффициент использования 0,77 — Гибкость элемента в плоскости XoY

N = -7,597 Т

My = 0 Т*м

Qz = 0,043 Т

Mz = 0 Т*м

Qy = 0 Т

Проверено по СНиП

Проверка

Коэффициент использования

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoY

0,77

п. 4. 4

Гибкость элемента в плоскости XoZ

0,77

п. 4. 2

Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы

0,221

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы

0,628

п. 4. 2

Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы

0,628

п. 4. 17

Прочность при совместном действии сжимающей продольной силы и изгибающего момента Mz

0,221

п. 4. 10

Прочность при действии поперечной силы Qz

0,018

п. 4. 18

Устойчивость плоской формы деформирования

0,628

Коэффициент использования 0,77 — Гибкость элемента в плоскости XoY

6.9 Расчет узла сопряжения стойки с фундаментом

Максимальные нагрузки на фундамент от стойки и

— плечо пары внутренних сил.

— площадь полного сечения стойки.

— коэф. зависящий от высоты сечения

— гибкость стойки.

— коэф. учета переменности сечения

— коэф. деформации изгиба.

— изгибающий момент с учетом деформации.

— максимальная растягивающая сила.

Расчет крепления с помощь анкерных столиков

Принимаем для крепления столиков к стойке болты диаметром, двух срезные, симметрично работающие при Несущая способность болта в одном срезе при учете ветровой нагрузки:

— по смятию древесины.

Требуемое число болтов для крепления двух столиков:

, принимаем 12шт.

Требуемое сечение анкерных тяжей:

,

принимаем два тяжа диаметром, площадью сечения

Выводы

Максимальное горизонтальное перемещение верха здания составляет 37,5 мм, или 1/160 высоты здания, что не превышает предельных значений 1/150 (40,0мм) для одноэтажных зданий высотой до 6 м.

Минимальный коэффициент запаса устойчивости системы — 10. 35, что больше предельного значения — 2.

Для прочностных расчетов конструкций принят коэффициент надежности по ответственности — =1, нормируемый для зданий второго уровня ответственности.

Список используемой литературы

1. СП20. 13 330. 2011 «СНиП 2. 01. 07−85 Нагрузки и воздействия»

2. СНиП II-25−80 «Деревянные конструкции»

3. SCAD Office. Вычислительный комплекс SCAD: Учебное пособие для студентов, обучающихся по направлению «Строительство» / В. С. Карпиловский, Э. З. Криксунов, А. А. Маляренко, М. А. Микитавренко, А. В. Пелермутер, М. А. Перельмутер — М.: Издательствово «СКАД СОФТ», 2009. — 656с.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой