Расчет теплообменника и рабочих органов дробилок

Тип работы:
Контрольная
Предмет:
Производство и технологии


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Расчет аппаратов пищевой промышленности

Содержание

расчет теплообменник молотковая вальцовая дробилка

1. Введение

2. Простые и сложные тепловые процессы

2.1 Расчет теплообменника «Труба в трубе»

3. Расчёт параметров рабочих органов молотковых и вальцовых дробилок

3.1 Расчётная часть вальцовой дробилки

4. Общие положения расчёта параметров рабочих органов молотковых дробилок

Список литературы

Приложения

1. ВВЕДЕНИЕ

расчет теплообменник молотковая вальцовая дробилка

Основной задачей при изучении курса «Процессы и аппараты пищевых производств» является изучение теории основных процессов пищевых производств, движущих сил, под действием которых они протекают и методов расчета аппаратов и машин Теоретические расчеты позволяют анализировать конкретный процесс, находить его оптимальные параметры и конструкцию аппаратов для осуществления процессов.

2. Простые и сложные тепловые процессы

В пищевых производствах используются многочисленные тепловые процессы: нагревание и охлаждение, конденсация паров, кипение, выпаривание и др. Эти процессы можно разделить на простые и сложные, состоящие из простых. К простым тепловым процессам относят: теплопроводность, конвекцию, тепловое излучение.

Теплопроводность — перенос теплоты (внутренней энергии) при непосредственном соприкосновении тел с различной температурой. Энергия беспорядочных (случайных) тепловых колебаний молекул при этом передается от одного тела другому или от одной части тела другим его частям за счет непосредственных соударений молекул подобно передаче движения при соударении шаров. Хотя такое представление о взаимодействии молекул весьма упрощено, его использование в описаниях процессов теплопередачи оправдано практикой.

Конвекция — перенос теплоты в пространстве вместе с движущимися объемами газа или жидкости. Каждый движущийся объем среды в этом процессе никуда свою энергию не передает, поток теплоты движется вместе с ним. Искусственная, или вынужденная конвекция отождествляются с потоком среды, созданным вентилятором или насосом. Естественная, или тепловая конвекция обусловлена архимедовыми силами, возникающими за счет разности плотностей подогреваемых объемов среды.

Тепловое излучение (тепловая радиация) — явление переноса тепловой энергии электромагнитными волнами. При этом происходит двойное преобразование энергии: вначале энергия теплового движения молекул преобразуется в энергию электромагнитного излучения (в соответствии с законом Стефана-Больцмана энергия электромагнитного излучения пропорциональна четвертой степени температуры поверхности тела), а затем происходит поглощение электромагнитного излучения другим телом и превращение ее в энергию теплового движения молекул. Воздух, через который передается тепловое излучение, практически не нагревается.

Сложный тепловой процесс — совокупность двух или более простых. Любой перенос теплоты в пространстве называют теплопереносом, а любой обмен теплотой между физическими телами — теплообменом.

Теплопередача — сложный теплообмен между средами, разделенными поверхностью контакта фаз этих сред или твердой стенкой.

Тепловой поток (Q, Вт) — количество теплоты, проходящей в единицу времени через произвольную поверхность.

Удельный тепловой поток (q, Вт/м2), или поверхностная плотность теплового потока — тепловой поток, отнесенный к единице площади поверхности (F, м2),

q = Q / F (2. 1)

Линейная плотность теплового потока (q, Вт/м2) — тепловой поток, отнесенный к единице длины поверхности (L, м);

q л = Q / L (2. 2)

Этот показатель обычно используется при описании теплопередачи через трубы.

Тепловой поток выражается через массовый расход теплоносителя (М) и разность его энтальпий (теплосодержаний) ?і в рассматриваемом устройстве

Q = М • ?і, Дж / с.

Разность энтальпий теплоносителя может выражаться через теплоемкость © и разность температур (?t) (при отсутствии фазовых переходов) ?і = С • ?t или приравниваться теплоте фазового перехода (r, Дж / кг); при рассмотрении только одного этого явления ?і = r.

В практических приложениях зачастую один вид теплопередачи сопровождается другим. Например, обмен теплотой между твердой поверхностью и жидкостью происходит одновременно теплопроводностью и теплопередачей при конвективном переносе теплоты; в целом этот сложный процесс называют конвективным теплообменом между данными телами, или теплопередачей. В паровых котлах в переносе теплоты от топочных газов к кипятильным трубам одновременно участвуют все три вида теплообмена, а непосредственно через стенки этих труб — только процесс теплопроводности.

2.1 Расчет теплообменника «Труба в трубе»

В противоточном водяном теплообменнике типа труба в трубе определить поверхность нагрева, если греющая вода поступает с температурой t /1=98, °C и ее расход равен m1 = 1 кг/сек. Греющая вода движется по внутренней стальной трубке с диаметрами d2/d1=20/22,мм. Коэффициент теплопроводности стальной трубы л = 50 вт/м · град. Теплоемкость воды

ср = 4,19 кДж/(кг · °C) Нагреваемая жидкость движется по кольцевому каналу между трубами и нагревается от температуры t /2=10, °C до t //2=18, °C. Внутренний диаметр внешней трубы равен D=40 мм. Расход нагреваемой жидкости равен m2 = 1,14 кг/сек. Расход греющей воды равен G1=2800, кг/час, а расход нагреваемой воды G2=4100, кг/час

Определение теплофизических свойств воды.

Теплофизические свойства воды находятся по таблице, ориентируясь по средней температуре. В данном случае нам не известна температура греющей воды на выходе из трубы. Потери от теплообмена в окружающую среду минимальны и составляют 2%.

а) Количество передаваемой теплоты равно

Q = 0,98 • G2 •ср2 (t //ж2 — t /ж2)=0. 98*4100*4. 19(18−10)=134. 68 кВт (2. 1)

б) Температура греющей воды у выхода из аппарата составляет

t //1 = t /1 — (Q / m1• ср1)=98-(134. 68/1*4. 19)=96. 89 0С (2. 2)

в) Физические свойства теплоносителя воды при средней температуре

t1 = (t /1 + t //1) / 2=(98+96. 89)/2=97. 45 0С (2. 3)

По температуре t1 находим: плотность с1=958.4 кг /м; кинематическая вязкость н1=0. 295*10-6 м2 / сек, коэффициент теплопроводности л1=68. 3*10-2, Вт /м град, коэффициент температуропроводности б1=16. 9*108 м2 / сек, критерий Прандля Pr1=1. 75 (приложение 1)

г) физические свойства нагреваемой воды при средней температуре

t2 = (t /2 + t //2) / 2=(10+18)/2=14 0С (2. 4)

По температуре t2 находим: плотность с2=999.7 кг /м3; кинематическая вязкость н2=1. 306*10-6 м2 / сек, коэффициент теплопроводности л2=57. 4*10-2 Вт /м град, коэффициент температуропроводности б2=13. 7*108, м2 / сек, критерий Прандля Pr2=9. 52 (приложение 1)

Определение режима течения жидкостей и их коэффициентов теплоотдачи.

а) для определения режима течения теплоносителей определим их скорости движения:

для греющей воды

W1 = (4 • G1 / 3600) / сж1? р? d12 =(4*2800/3600)/958. 4*3. 14*0. 022=2. 59 м/с (2. 5)

для нагреваемой воды

W2 = (4 • G2 / 3600) / сж2? р (D2 — d22)=(4*4100/3600)/999. 7*3. 14*(0. 042--0. 0222)=1.3 м/с (2. 6)

Критерий Rе для потока греющей воды составляет

1=W1d11=2. 52*0. 02/0. 295*10-6=170 000 (2. 7)

Режим течения греющей воды турбулентный и расчет числа Nu и коэффициента теплоотдачи ведем следующим образом

Nuж1 = 0,021• Rеж10,8 Prж10,43(Prж1 / Prс1)0,25Ее=

=0. 021*170 0000. 8*1. 750. 43(1. 75/9. 52)0. 25*1. 02=244.8 (2. 8)

Ее = 1,02

так как температура стенки неизвестна, то в первом приближении задаемся значением

tс1 = 0,5(t1 + t2)=0. 5(97. 45+14)=55.7 0С (2. 9)

при этой температуре Prс1=2. 98 (приложение 1)

Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке трубы равен

б1 = Nuж11 / d1)=244. 8(68. 3*10-20. 02)=8360 Вт / (м20С) (2. 10)

Критерий Rе для нагреваемой воды

ж2 = W2 dэ / нж2=1. 3*0. 018/1. 306*10-6=18 000 (2. 11)

где эквивалентный диаметр для кольцевого канала

dэ = D — d2=0. 04−0. 022=0. 018 мм (2. 12)

Принимаем, что tс2 = tс1, поэтому Prс2=2. 98(приложение 1)

Режим течения нагреваемой воды турбулентный, и расчет числа Nu и коэффициента для теплоотдачи при турбулентном течении в каналах кольцевого сечения

Nuж2 = 0,017• Rеж20,8 Prж20,4(Prж2 / Prс)0,25(D / d2)0,18 =

=0. 017*18 0000. 8*9. 520. 4(9. 52/2. 98)0. 25*(0. 04/0. 022)0. 18=153 (2. 13)

Приняв в первом приближении tс2 = tс1 и, следовательно

Prс2? Prс1 получим

а коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к нагреваемой воде равен

б2 = Nuж2ж2 / dэ)=153(57. 4*10-2/0. 018)=4879 Вт / (м20С) (2. 14)

Определение теплового потока через стенку

Коэффициент теплопередачи для аппарата

K= =1/(1/8360+1*10-3/65. 9*10-2+1/4879)=549.5 (2. 15)

средняя логарифмическая разность температур составляет (противоток)

?tср = (t /1 - t //2) — (t //1 - t /2)___ = 26.7 0С

2,3 ln [(t /1 — t //2) / (t //1 — t /2)]

Плотность теплового потока на 1 м трубы равна

q1 = k? tср =549. 5*26. 7=14. 67 кВт (2. 17)

Определение площади поверхности и числа секций водо-водяного теплообменника

длина трубы теплообменника

l = Q / q1=134. 68/14. 67=9. 18 м (2. 18)

площадь поверхности нагрева

F = р d1 l=3. 14*0. 02*9. 18=0. 58 м2 (2. 19)

число секций

n = F / р d1 l=0. 58/(3. 14*0. 02*9. 18)=1 (2. 20)

температуры поверхностей стенок трубы

tс1 = tж1 — (q / б1) =97,448 0С (2. 21)

tс2 = tж2 + (q / б2)=14,003 0С (2. 22)

при этих температурах Prс1 и Prс2 (приложение 1) поправки на изменение физических свойств жидкости по сечению потока имеют следующие значения

(Prж1 / Prс1)0,25 =0,88 (в расчетах было принято 0,9)

(Prж2 / Prс2)0,25 =1,34 (в расчетах было принято 1,12)

Совпадение достаточно точное; можно принять, что и если нет точного совпадения, то задачу решают методом последовательных приближений.

Если прямоток.

Плотность теплового потока

q1 = k? tср =549. 5*33. 9=18. 63 кВт (2. 24)

Длина трубы теплообменника

l = Q / q1 =134,68/18,63=7,2 м (2. 25)

Поверхность нагрева при прямотоке

F = р d1 l=3,14*0,02*7,2=0,45 м2 (2. 26)

т. е. поверхность нагрева в аппарате с прямотоком по сравнению с противотоком увеличивается на 20%.

Гидромеханический расчет

1. Определение мощности, необходимой для перемещения теплоносителей.

Мощность, необходимая для перемещения теплоносителя рассчитывается по формуле

N = V? Р/ з, где V = G / с — объемный расход теплоносителя, ?Р — потери напора.

N1 = V11/ з=2. 9*(3475. 2/0. 65)=15.5 кВт

N2 = V22/ з=4,1*(3624,9/0,65)=22,9 кВт

V1 = G1 / с1=2800/958,4=2,9

V2 = G2 / с2=4100/999,7=4,1

2.2 Определение потерь напора в теплообменника

Находим потери напора при движении воды в теплообменнике по формуле

?Р = Н• с? g, где Н = n • h1 + (n — 1) • hм, (2. 27)

Н = n • h1 + (n — 1) • hм,=1*0,37=(1−1)*0,09=0,37

1 = Н• с1 • g=0,37*958,4*9,8=3475,2

2 = Н• с2 • g=0,37*999,7*9,8=3624,9

h1 = л (l • w2 / d • 2g) =0. 16*(7. 2*1. 3)/(0. 021*2*9. 8)=0. 37 (2. 28)

потери по длине на прямом участке трубы

hм = о (w2 / 2g)=1. 23(1. 3/2*9. 8)=0,09

потери в местных сопротивлениях. (2. 29)

Считая, что труба гидравлически гладкая, найдем

л1 = 0,3164 / Rеж10,25 0. 3164/1 700 000. 25=0. 016 Вт /м град (2. 30)

л2=0,3164/Rеж20,25=0. 3164/18 0000. 25=0. 027 Вт/м (2. 31)

л — коэффициент гидравлического трения или коэффициент Дарси.

Зададимся lк = 1,5 м и получим длину одной прямой секции для нахождения потерь при движении греющей воды

l1 = l + 2lк =7. 2+2*1. 5=10.2 м. (2. 32)

Длина секции с нагреваемой водой l2 = l.

3. Расчёт параметров рабочих органов молотковых и вальцовых дробилок

Вальцовые дробилки дробят материал путём сжатия, а также истиранием. Если вальцы изготавливают рифлёными, материал не раскалывается. Применяют для среднего, мелкого и тонкого дробления.

Вальцовые дробилки могут иметь один, два или несколько пар вальцов, вращающихся вокруг горизонтальной оси. Вальцы вращаются навстречу друг другу. При случайном попадании между вальцами твердого предмета один из них отодвигается от другого, а потом возвращается пружинами на свое место. Чтобы материал был захвачен вальцами, между размерами вальцов и материала на входе должно выдерживаться определенное соотношение.

Рис. 1 Рабочая зона вальцовой дробилки.

Сила веса куска материала создает реакцию валка, направленную по его радиусу. Сила разлагается на вертикальную составляющую, выталкивающую материал из рабочей зоны, и тангенциальную составляющую, создаваемую силой трения. Тангенциальная составляющая создает вертикальную составляющую, затягивающую материал в рабочую зону.

Для размола зерна на поверхности вальцов изготавливают рифления, расположенные под некоторым углом к образующей. Если поверхность вальцов имеет крупные рифли, то для них допускается еще большее увеличение размеров материала на входе в рабочую зону относительно диаметра вальцов.

3.1 Расчётная часть вальцовой дробилки

Вальцовая дробилка. Рассмотрим процесс измельчения в рабочей зоне дробилки. Сила веса куска материала (G) создаёт реакцию вала (Р), направленную по его радиусу. Сила Р разлагается на вертикальную составляющую R = Р sin б, выталкивающую материал из рабочей зоны, и тангенциальную составляющую, создаваемую силой трения, F = Pf, где f коэффициент трения о валок.

Тангенциальная составляющая создаёт вертикальную составляющую RB = Рfcosб, затягивающую материал в рабочую зону. Материал затягивается, если Р f cosб > tgб < f.

Коэффициент трения материала о валок для продуктов дробления изменяется в пределах f= 0,213 — 0,384.

Основной способ создания необходимых условий захвата — выбор соответствующего диаметра вальцов (Д) в зависимости в зависимости от размера измельчаемого материала (d) и ширины щели (b).

Dmin = (d — b) / 1 — cos ц=(0,14−0,0006)/(1+0,97)=0,27

D / d = 200 — 250 для гладких вальцов.

D / d = 100 — 120 для рифленных вальцов.

D=20*0. 0014=0. 28

Гладкие вальцы для дробления зерна имею диаметры 150 — 350 мм. Угол трения для продуктов дробления зерна на вальцах ц = 12 — 210, что соответствует коэффициенту трения f= 0,213 — 0,384.

Предельную частоту вращения вальцов (n, об/мин) определяют по формуле:

предельную окружную скорость вращения вальцов (щ, м/с)

щ = р D n / 60 = 3. 14*0. 28*310/60=4.5 (2)

где ѓ - коэффициент трения;

с — объемная масса измельчаемого материала, кг/м3;

dн — начальный диаметр измельчаемого материала, м;

D — диаметр вальца. Обычно щ = 2,5 — 5 м/с

Производительность вальцовой дробилки (Q, кг/ч)

Q = 60 р D b l n с К =60*3. 14*0. 28*0. 0006*0. 82*310*650*0. 5= 2614. 9(3)

Где D — диаметр вальца, м

b — ширина зазора между вальцами, м

1 — длина вальца, м

n — частота вращения вальца, об/мин

р — объёмная масса измельчённого материала, кг/м3

К — коэффициент, учитывающий неравномерности питания вальцов К = 0,5 — 0,7

Мощность N, кВт, потребляемая вальцовой дробилкой:

N = 0,117 D 1 n (120 dн + D2)=0. 117*0. 28*0. 82*310*(120*0. 65+0. 282)= 1. 4кВт (4)

Здесь значения D, 1, dн даны в метрах, n — в об/мин.

Размер поступающих на измельчение частиц должен быть в 40 — 45 раз меньше диаметра гладких вальцов и в 20 — 25 раз меньше диаметра рифлёных вальцов. При измельчении плодов и овощей отношение D/ dн = 2 … 5

4. Общие положения расчёта параметров рабочих органов молотковых дробилок

Молотковые дробилки применяются в том случае, когда необходимо получить относительно мелко измельченный и однородный продукт без последующего применения сортировочных устройств. Они эффективны при разрушении хрупких продуктов (зерно, кость, лед.) и менее эффективны для продуктов с большим содержанием жира. Продукт в молотковых дробилках измельчается от ударов молотков по частицам продукта, а также от ударов частиц о кожух дробилки и в результате истирания частиц.

Наибольшее распространение получили дробилки со свободно подвешенными молотками. Конструктивная схема рабочего органа такой дробилки — ротора — представлена на рис. 2. На валу ротора собран пакет из колец и дисков, поджатых с одной стороны гайкой. В дисках сделаны отверстия. Молотки устанавливаются между дисками. Ось проходит через отверстия дисков и отверстия молотков, чем осуществляется шарнирное закрепление молотков на оси. Количество молотков, располагаемых по окружности ротора с постоянным угловым шагом, может равняться четырем и более. Считается, что первичное разрушение продукта должно происходить при встрече частицы с молотком. Оно возможно при определенной окружной скорости молотков, минимальное значение которой определяют исходя из закона количества движения и принимая начальную скорость движения частицы перед соприкосновением ее с молотком, равной нулю по выражению

хmin = Pt / m=110*1,6*10-5/2,5*10-5=70,4 м/с (1)

где Р — средняя мгновенная сила сопротивления разрушению частицы, Н;

t — продолжительность удара молотка по частице, с;

m — масса измельчаемой частицы, кг.

При конструировании молотковых дробилок с большими окружными скоростями рабочих органов необходимо считаться с возможным

возникновением инерционных сил из-за неуравновешенности ротора, значения которых могут достигать больших величин. Поэтому при

изготовлении деталей ротора дробилки необходимо точное выполнение геометрической формы деталей в соответствии с чертежом.

Все молотки должны располагаться строго симметрично по окружности дисков. Наиболее сильные удары происходят при встрече частиц с концами молотков, когда последние занимают наивысшие рабочие положения. Эти удары при неудачной конструкции молотков передаются на всю машину и быстро выводят ее из строя.

Для снижения ударных воздействий на машину ударная реакция молотков должна быть уравновешена на силу удара. Это достигается при условии отсутствия или незначительности ударной реакции в осях подвеса молотков. Исходя из условия равновесия молотка и закона количества движения в момент удара найдено, что молоток обеспечит безударную работу при соблюдении следующего равенства его конструктивных размеров:

r2 = lc=0,069*0,019=0,0013 (2)

где r — радиус инерции молотка относительно оси подвеса, м;

1 — расстояние от оси отверстия молотка до его рабочего конца, м;

с — расстояние между центром тяжести массы и осью отверстия молотка, м.

Для прямоугольного молотка с одним отверстием квадрат радиуса инерции относительно центра массы равен

r20 = (а2 +b2)/12= (0. 12+0. 042)/12=0. 97 м2 (3)

и относительно оси подвеса

r2 = r20 + с2=0,97+0,0192=0,0013 м2 (4)

где, а и b — длина и ширина молотка.

Расстояние от оси подвеса до центра массы молотка должно равняться

с = (а2 +b2) / 6а=(0,12+0,042)/(6*0,1)=0,019 м (5)

Во избежание нарушения устойчивой работы молотковых дробилок рекомендуется, чтобы расстояния от оси подвеса молотка, как до его внешней рабочей кромки, так и до оси ротора не были бы равны или достаточно близки.

Вал ротора, на котором крепятся диски с промежуточными кольцами, выполняется ступенчатым.

Первая ступень — под шкив, вторая — под подшипник, третья- резьбовая и четвертая — под диски и кольца.

Увеличение диаметра вала dв от ступени можно ориентировочно оценить коэффициентом 1,2n

dв = dо · 1,2 n =0. 25*1. 07=0. 52 (6)

где dо — диаметр вала в опасном сечении, м;

n — число ступеней вала=4.

Считая в первом приближении, что вал будет испытывать переменные нагрузки и малые изгибающие моменты, его диаметр можно определить по формуле

(7)

где N — передаваемая валом мощность, кВт;

щ — угловая скорость вала, рад/с.

??=х/r=70. 4/0. 16=440

При расчете дисков ротора, учитывая центробежные силы как от массы дисков, так и от массы молотков, находят суммарное напряжение на образующей центрального отверстия по формуле

у = уt max + уt=12. 5+0. 29=12. 79 МПа (8)

где уt max — максимальное окружное напряжение в диске постоянного сечения на образующей центрального отверстия, Па;

уt — окружное напряжение на образующей центрального отверстия, учитывающее массу молотков, Па.

Максимальное окружное напряжение в стальном диске можно определить из выражения

уt max = сщ2 (0,0825R2 + 0,175r02)=7850*4402*(0,0825*0,1+0,175*0,97)=12,5 МПа (9)

где р=7850 — плотность материала диска, кг/м3; R — наружный радиус диска, м;

r0— радиус центрального отверстия диска, м.

Окружное напряжение от сил инерции молотков в стальном диске на образующей центрального отверстия определяется из следующей зависимости

уt = Ри R0 Z / [р д (R20 + r02)]=6869. 3*0. 094*4/[3. 14*0. 01(0. 0942+0. 97) ]=

=290 209=0,29 МПа (10)

где Р u — центробежная сила инерции молотка (без учета отверстия в нем), Н;

Ro — радиус окружности расположения центров осей подвеса молотка, м;

Ro=1. 33*0. 069=0. 094

— число отверстий в диске под оси подвеса (число молотков);

д — толщина диска, м.

Центробежная сила инерции молотка

Ри = mм щ2 Rс=0,314*4402*0,113=6869,3 (11)

Где m м — масса молотка, кг;

m м=a*b*д*??=0. 1*0. 04*0. 01*7850=0. 314

Rc — радиус окружности расположения центров массы молотков, м.

Rc= R0+C=0. 094+0. 019=0. 113

Диаметр оси подвеса молотков определяют из условия его работы

как двух опорной балки на изгиб по формуле

d = 1,36 3v (Ри дм) / [уи] = (12)

где дм — толщина молотка, м; (2 — 10 мм)

и] - допускаемое напряжение при изгибе, Па;

Перемычки между отверстиями под оси подвеса и наружной

кромкой диска проверяют на сопротивление смятию и срезу по формулам

Ри / (дd)? [усм] (13)

0,5 Ри / (дhmin)? [уср] (14)

уср=60 МПа (приложение)

Где hmin =0,5 Ри /д* уср=5,7 мм. размер перемычки, м.

Вал, диски и оси под молотки изготовляют из обычных конструкционных сталей, а молотки — из легированной термически обработанной вязкой износоустойчивой стали. Термообработка стали заключается в ее нагреве до 880 ос с дальнейшим охлаждением в масле и отпуске при 225 ос. После такой термообработки молотки имеют твердость 39−47,5 НRСэ. Допускаемые напряжения при смятии и срезе для дисков, изготовленных из углеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву 490−590 МПа, при спокойном режиме можно принимать до 150 МПа. Обычно их принимают:

см] = 59 — 88 МПа

ср] = (0,2 — 0,3) ут или [уср] = 0,8[у]

Примечание:

Молотки изготавливают с одним отверстием, из стали плотностью 7850 кг/м.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Харламов СВ. Практикум по расчету и конструированию машин и аппаратов пищевых производств -- Л.: Агропромиздат, 1991. — 256 с.

Расчет и задачи по процессам и аппаратам пищевых производств/ под ред. СМ. Гребенюка, И. М. Михеевой. — М.: Агропромиздат, 1987. -304 с.

Плаксин Ю.М., Малахов Н. Н., Ларин В. А. Процессы и аппараты пищевых производств. — 2-е изд., пераб. и доп.- М.: КолосС, 2008. — 760 с.: ил. — Учебники и учеб. пособия для студентов высш. учеб. заведений.

Кавецкий Г. Д., Касьяненко В. П., Процессы и аппараты пищевой технологии. — 3-е изд., пераб. и доп.- М.: КолосС, 2008. — 591 с.: ил. — Учебники и учеб. пособия для студентов высш. учеб. заведений.

Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Процессы и аппараты пищевых производств». Благовещенск.: из-во ДальГАУ, 2005. — 26 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

приложение 1

Физические свойства воды на линии насыщения

ts, оC

Р, 10-5 Па

с, кг/м3

i, кДж/кг

ср, кДж/(кг оC)

л, 102, Вт/ (м оC)

б, 108

м, 106, Па·с

н, 106, м2

в,

у

Рr

0

1,013

999,9

0,00

4,212

55,1

13,1

1788

1,789

0,63

756,4

13,67

10

1,013

999,7

42,04

4,191

57,4

13,7

1306

1,306

0,70

741,6

9,52

20

1,013

998,2

83,91

4,183

59,9

14,3

1004

1,006

1,82

726,9

7,02

30

1,013

995,7

125,7

4,174

61,8

14,9

801,5

0,805

3,21

712,2

5,42

40

1,013

992,2

167,5

4,174

63,5

15,3

653,3

0,659

3,87

696,5

4,31

50

1,013

988,1

209,3

4,174

64,8

15,7

549,4

0,566

4,49

676,9

3,54

60

1,013

983,2

251,1

4,179

65,9

16,0

469,9

0,478

5,11

662,2

2,98

70

1,013

977,8

293,0

4,187

66,8

16,3

406,1

0,415

5,70

643,5

2,55

80

1,013

971,8

335,0

4195

67,4

16,6

355,1

0,365

6,32

625,9

2,21

90

1,013

965,3

377,0

4,208

68,0

16,8

314,9

0,326

6,95

607,2

1,95

100

1,013

958,4

419,1

4,220

68,3

16,9

282,5

0,295

7,52

588,6

1,75

110

1,43

951,0

461,4

4,233

68,5

17,0

259,0

0,272

8,08

569,0

1,60

120

1,98

943,1

503,7

4,250

68,6

17,1

237,4

0,252

8,64

548,4

1,47

130

2,70

934,8

546,4

4,266

68,6

17,2

217,8

0,233

9,19

528,8

1,36

140

3,61

926,1

589,1

4,287

68,5

17,2

201,1

0,217

9,72

507,2

1,26

150

4,76

917,0

632,2

4,313

68,4

17,3

186,4

0,203

10,3

486,6

1,17

160

6,18

907,4

675,4

4,346

68,3

17,3

173,6

0,191

10,7

466,0

1,10

170

7,92

897,3

719,3

4,380

67,9

17,3

162,8

0,181

11,3

443,4

1,05

180

10,03

886,9

763,3

4,417

67,4

17,2

153,0

0,173

11,9

422,8

1,00

190

12,55

876,0

807,8

4,459

67,0

17,1

144,2

0,165

12,6

400,2

0,96

200

15,55

863,0

852,5

4,505

66,3

17,0

136,4

0,158

13,3

376,7

0,93

210

19,08

852,8

897,7

4,555

65,5

16,9

130,5

0,153

14,1

354,1

0,91

220

23,20

840,3

943,7

4,614

64,5

16,6

124,6

0,148

14,8

331,6

0,89

230

27,98

827,3

990,2

4,681

63,7

16,4

119,7

0,115

15,9

310,0

0,88

240

33,48

813,6

1037,5

4,765

62,8

16,2

114,8

0,141

16,8

285,5

0,87

250

39,78

799,0

1085,7

4,814

61,8

15,9

109,9

0,137

18,1

261,9

0,86

260

46,94

784,0

1135,1

4,919

60,5

15,6

105,9

0,135

19,1

237,4

0,87

270

55,05

767,9

1185,3

5,070

59,0

15,1

102,0

0,133

21,6

214,8

0,88

280

64,19

750,7

1236,8

5,230

57,4

14,6

98,1

0,131

23,7

191,3

0,90

290

74,45

732,2

1290,0

5,485

55,8

13,9

94,2

0,129

26,2

168,7

0,93

300

85,92

712,5

1344,9

5,736

54,0

13,2

91,2

0,128

29,2

144,2

0,97

310

98,70

691,1

1402,2

6,071

52,3

12,5

88,3

0,128

32,9

120,7

1,03

320

112,90

667,1

1462,1

6,574

50,6

11,5

85,3

0,128

38,2

98,10

1,11

330

128,65

640,2

1526,2

7,244

48,4

10,4

81,4

0,127

43,3

76,71

1,22

340

146,08

610,1

1594,8

8,165

45,7

9,17

77,5

0,127

53,1

56,70

1,39

350

165,37

574,4

1671,4

9,504

43,0

7,88

72,6

0,126

66,8

33,16

1,60

360

186,74

528,0

1761,5

13,981

39,5

5,36

66,7

0,126

109

20,21

2,35

370

210,53

450,5

1892,5

40,321

33,7

1,86

56,9

0,126

264

4,709

6,79

приложение 2

Физические свойства водяного пара на линии насыщения

ts, оC

Р, 10-5 Па

с, кг/м3

i/, кДж/кг

i//, кДж/кг

ср, кДж/(кг оC)

л, 10−2, Вт/ (м оC)

б, 108

м, 106, Па·с

н, 10−6, м2

Рr

100

1,013

0,598

2675,9

2256,8

2,135

2,372

18,58

11,97

20,02

1,08

110

1,43

0,826

2691,4

2230,0

2,177

2,489

13,83

12,46

15,07

1,09

120

1,98

1,121

2706,5

2202,8

2,206

2,593

10,50

12,85

11,46

1,09

130

2,70

1,496

2720,7

2174,3

2,257

2,686

7,972

13,24

8,85

1,1

140

3,61

1,966

2734,1

2145,0

2,315

2,791

6,130

13,54

6,89

1,12

150

4,76

2,547

2746,7

2114,4

2,395

2,884

4,728

13,93

5,47

1,16

160

6,18

3,258

2758,0

2082,6

2,479

3,012

3,722

14,32

4,39

1,18

170

7,92

4,122

2768,9

2019,5

2,583

3,128

2,939

14,72

3,57

1,21

180

10,03

5,157

2778,5

2015,2

2,709

3,268

2,339

15,11

2,93

1,25

190

12,55

6,394

2786,4

1978,8

2,856

3,419

1,872

15,69

2,41

1,30

200

15,55

7,862

2793,1

1910,7

3,023

3,517

1,492

15,99

2,03

1,36

210

19,08

9,588

2798,2

1900,5

3,199

3,722

1,214

16,38

1,71

1,41

220

23,20

11,62

2801,5

1857,8

3,408

3,886

0,983

16,87

1,45

1,47

230

27,98

13,99

2803,2

1813,0

3,634

4,094

0,806

17,36

1,24

1,54

240

33,48

16,76

2803,2

1765,6

3,881

4,291

0,658

17,76

1,06

1,61

250

39,78

19,98

2801,1

1715,8

4,158

4,512

0,544

18,25

0,913

1,68

260

46,94

23,72

2796,5

1661,4

4,468

4,803

0,453

18,84

0,794

1,75

270

55,05

28,09

2789,8

1604,4

4,815

5,106

0,378

19,32

0,688

1,82

280

64,19

33,19

2779,7

1542,9

5,234

5,489

0,317

19,91

0,600

1,90

290

74,45

39,15

2766,4

1476,3

5,694

5,827

0,261

20,60

0,526

2,01

300

85,92

46,21

2749,2

1404,3

6,280

6,268

0,216

21,29

0,461

2,13

310

98,70

54,58

2727,4

1325,2

7,118

6,838

0,176

21,97

0,403

2,29

320

112,90

64,72

2700,2

1238,1

8,206

7,513

0,141

22,86

0,353

2,50

330

128,65

77,10

2665,9

1139,7

9,881

8,257

0,108

23,94

0,310

2,86

340

146,08

92,76

2621,9

1027,1

12,35

9,304

0,0811

25,21

0,272

3,35

350

165,37

113,6

2564,5

893,4

16,21

10,70

0,0580

26,58

0,234

4,03

360

186,71

144,0

2481,2

719,7

23,03

12,79

0,0386

29,14

0,202

5,23

370

210,53

203,0

2330,9

438,4

56,52

17,10

0,0150

33,75

0,166

11,10

приложение 3

Значение комплексов, А и В для воды

ts, °C

А, 1/(м°C)

В · 10-3, м/Вт

ts, °C

А, 1/(м°C)

В · 10-3, м/Вт

20

5,16

1,62

170

136

12,04

30

7,88

2,06

180

150

12,90

40

11,4

2,54

190

167

14,02

50

15,6

3,06

200

182

15,05

60

20,9

3,62

210

197

16,08

70

27,1

4,22

220

218

17,63

80

34,5

4,88

230

227

18,40

90

42,7

5,57

240

246

1978

100

51,5

6,28

250

264

21,32

110

60,7

6,95

260

278

22,70

120

70,3

7,65

270

296

24,42

130

82,0

8,47

280

312

26,31

140

94,0

9,29

290

336

28,72

150

107

10,15

300

354

31,21

160

122

11,09

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой