Расчёт парогенератора типа вода-вода без перегрева

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Расчёт парогенератора типа вода-вода без перегрева

Введение

Парогенераторы АЭС с реакторами, охлаждаемыми водой под давлением, вырабатывают насыщенный пар. Получение сухого насыщенного пара осуществляется в жалюзийном сепараторе. В выбранной конструкционной схеме питательная вода через коллектор питательной воды и систему раздающих труб подается в барабан-сепаратор. Здесь она смешивается с котловой водой парогенератора и нагревается до температуры насыщения ts.

В практике проектирования оборудования используется 2 вида расчётов: конструкционный и поверочный. Конструкционный — определение основных конструктивных параметров ПГ. Поверочный расчёт проводится для определения возможности использования уже найденной конструкции при других, но достаточно близких к первоначальным параметрам работы.

Данная расчетно-пояснительная записка включает в себя расчет тепловой схемы парогенератора с построением Q-T диаграммы?? тепловой, гидравлический и конструкционный расчеты.

1. Исходные данные

Наименование

Значение

Величина

1

Тепловая мощность

200

МВт

2

Давление первого контура

13

МПа

3

Давление второго контура

4,5

МПа

4

Температура первого контура входная

300

оС

5

Температура первого контура выходная

270

оС

6

Температура питательной воды

220

оС

7

КПД парогенератора

98

%

Дополнительные условия:

Характер движения теплоносителя и рабочего тела:

— теплоноситель движется в трубном пространстве

— рабочее тело движется в межтрубном пространстве

— естественная многократная циркуляция

Специальные ограничения:

-? 0,15 атм.

2. Принципиальная тепловая схема

3. Предварительный расчёт

3. 1 Тепловая мощность ПГ; расход теплоносителя и рабочего тела

Запишем уравнение теплового баланса:

Здесь: — тепловая мощность экономайзера.

— тепловая мощность испарителя.

— расход теплоносителя через парогенератор.

— энтальпия теплоносителя на входе в парогенератор.

— энтальпия теплоносителя на выходе из парогенератора.

D — паропроизводительность парогенератора.

— энтальпия воды в состоянии насыщения по второму контуру.

— энтальпия питательной воды.

— удельная теплота парообразования.

Необходимые значения энтальпий определяем из таблиц:

оС (При давлении =4.5 МПа)

=1340,5 (При давлении =13МПа и температуре =300 оС)

=1183,3 (При давлении =13МПа и температуре =270 оС)

=1122,2 (При давлении =4. 5МПа и температуре 257. 41 оС)

=2796,5 (При давлении =4. 5МПа и температуре 257,41 оС)

=944,3 (При давлении =4. 5МПа и температуре =220 оС)

==2796,5−1122,2=1674,3

Определяем расход теплоносителя по первому контуру:

1298,2

Определяем паропроизводительность парогенератора:

108

Тепловая мощность испарителя: ==180,8 МВт.

Тепловая мощность экономайзера: МВт

3.2 Построение Q-T диаграммы ПГ

Определим энтальпию, а соответственно и температуру на выходе из испарительного участка:

Отсюда =1198,4

Этой энтальпии соответствует температура на выходе из испарительного участка при Р=13МПа

оС

Определяем температуру воды при смешении питательной воды с водой контура естественной циркуляции: выберем такую температуру, чтобы недогрев до температуры насыщения составлял (5−10) оС. Это делается из соображений безопасной работы ПГ, так как при несоблюдении этого условия вода в опускном участке будет кипеть, а этого нельзя допустить.

оС

3.3 Выбор материала, толщины и диаметра труб теплопередающей поверхности, материала корпуса и коллектора теплоносителя

Выбираем следующие марки стали:

— для труб теплопередающей поверхности — 12Х18Н10Т

— для коллектора теплоносителя — 10ГН2МФА, плакированная со стороны, омываемой

теплоносителем

— для элементов корпуса — 10ГН2МФА.

Наружный диаметр трубок ПГ: =14 мм

Толщина трубки:

Внутренний диаметр трубки:

3. 4 Расчёт числа трубок теплопередающей поверхности, площади проходного сечения трубного и межтрубного пространства

Проходное сечение одной трубки:

Зададимся скоростью теплоносителя: =1,6

Суммарная площадь проходного сечения трубок:

Число трубок ТО поверхности:

Разобьём наш ПГ на 10 модулей, в каждом по 1183 трубки. Трубки на трубной доске будем располагать по сторонам правильных шестиугольников с относительным шагом.

Число труб, размещённых на главной диагонали шестиугольника:

Внутренний диаметр корпуса:

Площадь межтрубного пространства:

4. Тепловой расчёт

4. 1 Тепловой расчёт испарительного участка

Исходные данные для расчёта (по Р=13 МПа, t'=300 оС, t''=273,07 оС)

Наименование

Значение

Величина

1

Тепловая мощность испарителя

180,8

МВт

2

Температура входа в испаритель по I контуру

300

оС

3

Температура выхода из испарителя по I контуру

273,07

оС

4

Температура входа в испаритель по II контуру

257,4

оС

5

Температура выхода из испарителя по II контуру

257,4

оС

6

Удельный объём на выходе

7

Удельный объём на входе

8

Кинематическая вязкость на входе

9

Кинематическая вязкость на выходе

10

Число Прандтля на входе

0,877

-

11

Число Прандтля на выходе

0,825

-

12

Коэффициент теплопроводности на входе

0,555

13

Коэффициент теплопроводности на выходе

0,599

Площадь поверхности теплообмена испарительного участка:

.

< 2,0 трубки можно считать тонкостенными и коэффициент теплопередачи для плоской стенки запишем в виде:

Расчёт будем проводить на входе и на выходе испарительного участка.

Вход:

Определим коэффициент теплообмена по первому контуру:

.

По формуле Михеева:

Термическое сопротивление стенки трубки и окисных плёнок:

.

берём при температуре стенки

Для входного участка ==300 оС оС

По таблице определяем =18,2

для нержавеющих сталей.

Отсюда

будем определять методом последовательных приближений:

1 итерация.

Для I приближения примем:

оС

Отсюда

Определяем

Во втором приближении получим:

продолжаем итерации, так как точность мала.

2 итерация.

Для II приближения имеем:

В третьем приближении получим:

точность достаточна.

Итак: ,

Выход:

Определим коэффициент теплообмена по первому контуру:

.

По формуле Михеева:

Термическое сопротивление стенки трубки и окисных плёнок:

.

берём при температуре стенки

Для входного участка ==273,07 оС оС

По таблице определяем =18,4

для нержавеющих сталей.

Отсюда

будем определять методом последовательных приближений:

1 итерация.

Для I приближения примем:

оС

Отсюда

Определяем

Во втором приближении получим:

продолжаем итерации, так как точность мала.

2 итерация.

Для II приближения имеем:

В третьем приближении получим:

точность достаточна.

Итак: ,

Определяем средний коэффициент теплопередачи по испарительному участку:

Рассчитываем среднелогарифмический напор:

оС

Найдём поверхность теплообмена испарителя:

Длина трубки испарительного участка:

4. 2 Тепловой расчёт экономайзерного участка

Исходные данные для расчёта:

Наименование

Значение

Величина

1

Тепловая мощность экономайзера

19,2

МВт

2

Температура входа в экономайзер по I контуру

273,07

оС

3

Температура выхода из экономайзера по I контуру

270,0

оС

4

Температура входа в экономайзер по II контуру

251,4

оС

5

Температура выхода из экономайзера по II контуру

257,41

оС

6

Средний удельный объём

7

Средняя кинематическая вязкость

8

Среднее число Прандтля

0,823

-

9

Средний коэффициент теплопроводности

0,602

Считаем, что в межтрубном пространстве экономайзера происходит поверхностное кипение недогретой до жидкости.

Коэффициент теплоотдачи берётся по средней температуре теплоносителя и среднему температурному напору.

Средняя температура теплоносителя равна:

оС

Средний температурный напор равен:

оС

Определим коэффициент теплообмена по первому контуру:

.

По формуле Михеева:

Определяем среднюю скорость:

Отсюда.

Определим коэффициент теплообмена по второму контуру:

.

По формуле Михеева:

Определяем среднюю скорость в экономайзере:

Отсюда.

Термическое сопротивление стенки трубки и окисных плёнок:

.

берём по температуре стенки оС

По таблице определяем =18,05

для нержавеющих сталей.

Отсюда

Определяем коэффициент теплопередачи по экономайзерного участка:

Рассчитываем среднелогарифмический напор:

оС

Найдём поверхность теплообмена экономайзера:

Длина трубки экономайзерного участка:

4.3 Площадь теплопередающей поверхности, длина и масса труб

Общая расчётная площадь теплообмена:

.

Поскольку в процессе эксплуатации парогенератора возможно образование отложений, течей в отдельных трубках и их заглушка, то фактическая площадь теплопередающей поверхности рассчитывается с некоторым запасом.

Значение коэффициента запаса выбирается из интервала от 1,1 до 1,25.

Примем =1,15.

Тогда.

Общая длина трубки с учётом коэффициента запаса равна:

.

Длина испарительного участка:

Длина экономайзерного участка:

Масса одного метра трубы равна:.

Плотность стали 12Х18Н10Т (по ГОСТ 5949–75) равна

Отсюда

Масса труб:

парогенератор тепловой гидравлический перегрев

5. Гидравлический расчёт

Целью данного расчета ПГ является определение гидравлических сопротивлений препятствующих движению теплоносителя и рабочего тела.

5. 1 Контур циркуляции

/

5. 2 Определение движущего напора

а) Для кратности циркуляции Кц=2:

Степень сухости равна:.

Движущий напор равен:

Здесь: — плотность воды на входе в экономайзерный участок

— средняя плотность пароводяной смеси на выходе из испарительного участка

— высота испарительного участка. =.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на входе:

При оС

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на выходе:

При оС.

.

.

Определяем среднюю плотность смеси и движущий напор:

б) Для кратности циркуляции Кц=5:

Степень сухости равна:.

.

.

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на входе:

При оС

.

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на выходе:

При оС.

.

.

Определяем среднюю плотность смеси и движущий напор:

.

в) Для кратности циркуляции Кц=10:

Степень сухости равна:.

.

.

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на входе:

При оС

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на выходе:

При оС.

.

.

Определяем среднюю плотность смеси и движущий напор:

.

5. 3 Гидравлическое сопротивление I контура

— гидравлические потери на трение

— гидравлические потери на местные сопротивления

— коэффициент сопротивления трения, является функцией Re и относительной шероховатости.

, где — коэффициент местного сопротивления

— выход из входного патрубка в коллектор

— поворот на 90 градусов

— вход в трубки из раздаточной камеры

— выход в сборную камеру

-вход в выходной патрубок из коллектора

Получили гидравлическое сопротивление первого контура, видно, что оно меньше чем поставленное перед нами ограничение по сопротивлению, значит параметры посчитанные и выбранные нами верны.

5. 4 Гидравлическое сопротивление II контура

а) Для кратности циркуляции Кц=2:

Сопротивление трения экономайзерного участка:

По формуле Дарси-Вейсбаха:.

Массовый расход воды на экономайзерном участке:

.

Коэффициент сопротивления трению:

.

.

Сопротивление трения испарительного участка:

Массовые расходы пара и воды на испарительном участке равны соответственно:

При оС.

Определяем скорость смеси:

.

.

Сопротивление опускного трубопровода:

Плотность воды на опускном участке:

Определим диаметр проходного сечения трубопровода.

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Сопротивление участка от ПГ до БС:

Плотность смеси на участке от парогенератора до барабана сепаратора:

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Местные сопротивления:

.

В модуле парогенератора предусмотрено 7 дистанционирующих решеток: 5 из них находятся в испарительном участке, а 2 — в экономайзерном участке. Коэффициент сопротивления решетки:.

Испарительный участок:

Экономайзерный участок:

Опускной участок:

При выходе из БС

При входе в ПГ

При повороте в трубах

Участок от ПГ до БС:

;;; .

Сумма всех потерь по 2-му контуру:

б) Для кратности циркуляции Кц=5:

Сопротивление трения экономайзерного участка:

По формуле Дарси-Вейсбаха:.

Массовый расход воды на экономайзерном участке:

.

Коэффициент сопротивления трению:

.

.

Сопротивление трения испарительного участка:

Массовые расходы пара и воды на испарительном участке равны соответственно:

При оС.

Определяем скорость смеси:

.

.

Сопротивление опускного трубопровода:

Плотность воды на опускном участке:

Определим диаметр проходного сечения трубопровода.

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Сопротивление участка от ПГ до БС:

Плотность смеси на участке от парогенератора до барабана сепаратора:

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Местные сопротивления:

.

В модуле парогенератора предусмотрено 7 дистанционирующих решеток: 5 из них находятся в испарительном участке, а 2 — в экономайзерном участке. Коэффициент сопротивления решетки:.

Испарительный участок:

Экономайзерный участок:

Опускной участок:

При выходе из БС

При входе в ПГ

При повороте в трубах

Участок от ПГ до БС:

;;; .

Сумма всех потерь по 2-му контуру:

в) Для кратности циркуляции Кц=10:

Сопротивление трения экономайзерного участка:

По формуле Дарси-Вейсбаха:.

Массовый расход воды на экономайзерном участке:

.

Коэффициент сопротивления трению:

.

.

Сопротивление трения испарительного участка:

Массовые расходы пара и воды на испарительном участке равны соответственно:

При оС.

Определяем скорость смеси:

.

.

Сопротивление опускного трубопровода:

Плотность воды на опускном участке:

Определим диаметр проходного сечения трубопровода.

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Сопротивление участка от ПГ до БС:

Примем количество патрубков =4 шт., =0,2 м,

Местные сопротивления:

.

В модуле парогенератора предусмотрено 7 дистанционирующих решеток: 5 из них находятся в испарительном участке, а 2 — в экономайзерном участке. Коэффициент сопротивления решетки:.

Испарительный участок:

Экономайзерный участок:

Опускной участок:

При выходе из БС

При входе в ПГ

При повороте в трубах

Участок от ПГ до БС:

;;; .

Сумма всех потерь по 2-му контуру:

5. 5 Определение истинного значения кратности циркуляции

Кц

, кПа

, кПа

2

27,39

3,247

5

25,38

11,499

10

22,63

35,253

Из графика зависимости движущего напора и гидравлического сопротивления второго контура видно (по точке пересечения), что и истинная кратность циркуляции Кц (ист.)=8.

6. Конструкционный расчёт ПГ

1. Расчётное давление:

- расчётное давление i-го контура.

Принимаем номинальное допустимое напряжение для стали 10ГН2МФА:

Принимаем номинальное допустимое напряжение для стали 12Х18Н10Т:

2. Входной и выходной патрубки теплоносителя:

Внутренний диаметр:

выберем внутренний диаметр патрубка по скорости теплоносителя

,

Откуда

Толщина стенки:

— коэффициент прочности

3. Толщина стенки защитного кожуха:

4. Внутренний диаметр входного патрубка циркуляционной воды и выходного патрубка пароводяной смеси:

Внутренний диаметр:

при определении гидравлического сопротивления второго контура приняли =200мм.

Толщина стенки:

5. Корпус П Г:

Толщина:

Наружный диаметр:

6. Трубные доски:

Толщина:

Диаметр:

Диаметр трубной доски принимаем равным наружному диаметру корпуса ПГ.

7. Крышка и днище ПГ:

Толщина:

-минимально допустимая высота днища (крышки)

Список литературы

Рассохин Н.Г. «Парогенераторные установки АЭС» Москва «Энергоатомиздат.» 1987

Ривкин С.П., Александров А. А. «Теплогидравлические свойства воды и водяного пара «

Идельчик И.Е. «Справочник по гидравлическим сопротивлениям»

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой