Определение эксплуатационных параметров котельной установки Е-500

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

  • Задание
  • Исходные данные
  • Описание котельного агрегата
  • 1. Определение расхода топлива по нормативным значениям топлива
  • 2. Определение расхода топлива по измененным значениям топлива
  • 3. Определение типоразмера мельницы
  • 4. Построение рассевочной кривой
  • 5. Определение расхода сушильного агента при нормативных и измененных значениях топлива
  • 5. Определение удельного расхода электроэнергии на размол топлива
  • Список литературы
  • Задание

1. В соответствии с нормативными значениями топлива определить расход топлива на котел.

2. Определить расход топлива на котел при изменении зольности и влажности, зольность увеличивается на 2%, влажность увеличивается на 3%.

3. Определить типоразмер мельницы по расходу топлива.

4. Построить по заданным остаткам R90, R200 рассевочную кривую.

5. По заданной влажности пыли определить расход сушильного агента при нормативных значениях и при измененных.

6. Определить удельный расход электроэнергии на размол мельницы.

Исходные данные

Топливо: Боготольский уголь;

Котел: Е-500−140;

Влажность пыли Wпл = 13%;

Мельница: МВ;

Остатки на ситах: R90 = 60%, R200 = 24%;

Температуры сушильного агента: t1 = 220 °C, t2 = 90 °C;

Температура холодного воздуха: 30 °C;

Температура топлива: 20 °C.

Характеристики топлива [1]:

состав топлива на рабочую массу: влажность, зольность, содержание углерода, содержание кислорода, содержание водорода, содержание азота, содержание серы;

низшая теплота сгорания МДж/кг;

зольность на сухую массу;

влажность гигроскопическая;

приведенные значения: влажности %•(МДж/кг), зольности %•(МДж/кг);

выход летучих;

температуры плавкости золы: температура начала деформации °С, температура начала размягчения °С, температура плавления °С, температура начала шлакования °С;

состав золы на бессульфатную массу: SiO2 = 37%, Al2O3 = 13%, TiO2 = - %, Fe2O3 = 15%, СаO = 28%, MgO = 5%, K2O = 1%, Na2O = 1%;

объемы воздуха и продуктов сгорания при, температуре 0 °C и давлении 760 мм рт. ст. (таблица XII [1]): количество сухого воздуха 5,10 мі/кг, объем трехатомных газов 0,97 мі/кг, объем азота 4,03 мі/кг, объем водяных паров 0,78 мі/кг, объем сухих газов 5,78 мі/кг;

энтальпии 1 м3 влажного воздуха кДж/м3, трехатомных газов кДж/м3, азота кДж/м3, водяных паров кДж/м3 и 1 кг золы кДж/кг определяются по табл. XIV [1] при температуре уходящих газов 171 °C.

1. Описание котельного агрегата

Котел блочной конструкции предназначен для работы на каменном и буром угле, фрезерном торфе, номинальной производительностью по пару 75 т/ч. Давление за главной парозапорной задвижкой 3,9 МПа, температура перегрева 440 °C.

Котел с естественной циркуляцией, однобарабанный, П — образной компоновки (см. рис. 1). Основными элементами котла являются полностью экранированная топочная камера объемом 454 м3. Фронтовой и задний экраны образуют скаты «холодной воронки». На выходе из топки трубы заднего экрана разведены в четырехрядный, шахматный пучок — фестон, отделяющий топочную камеру от газохода пароперегревателя.

При сжигании каменного угля топочная камера оборудуется тремя турбулентными горелками, а при сжигании бурых углей и фрезерного торфа — двумя шахтными мельницами. Пылеугольные горелки и мельницы располагаются на фронтовой стене. На каждой стене экраны секционированы на три независимых циркуляционных контура. Экранные трубы расположены с шагом 75 мм на задней стене топки и на одной трети части боковых стен, примыкающей к задней стене. На фронтовой и остальной части боковых стен шаг экранных труб составляет 90 мм.

Пароперегреватель конвективный, вертикально-змеевикового типа, двухступенчатый, с поверхностным регулятором перегрева, включенным в рассечку между ступенями. Первая по ходу пара и газа часть пароперегревателя с поверхностью нагрева 220 м2 при сжигании различных марок топлива остается неизменной. Поверхность нагрева второй ступени в зависимости от вида топлива изменяется в пределах 220−400 м2. Змеевики пароперегревателя изготовлены из труб диаметром 38×3. Вторая ступень пароперегревателя по ширине котла состоит из трех пакетов. Пар из пароохладителя поступает в крайние противоточные секции пароперегревателя, а затем переходит в среднюю — прямоточную. Выходная часть змеевиков пароперегревателя, выполнена из низколегированной стали 12ХМ, а остальные трубы изготовлены из углеродистой стали.

В опускной шахте котла в рассечку расположены конвективные поверхности нагрева — водяной экономайзер и воздухоподогреватель, — двухступенчатая компоновка хвостовых поверхностей нагрева. В зависимости от вида сжигаемого топлива поверхности нагрева водяного экономайзера и воздухоподогревателя могут быть различными по величине. Пакеты змеевиков экономайзера выполнены из стальных труб диаметром 32×3 мм.

Водяной экономайзер — кипящего типа, гладкотрубный, скомпонован из двухзаходных змеевиков, расположенных в шахматном порядке с шагом S1 = 80 мм, S2 = 55 мм в первой ступени и S1 = 100 мм, S2 = 55 мм во второй ступени водяного экономайзера.

Воздухоподогреватель трубчатый, вертикального типа, изготовлен из труб диаметром 40×1,5 мм с шагами в первой ступени S1/ S2 = 70/40 мм, во второй S1 /S2 = 60/42 мм.

Схема испарения котла — трехступенчатая, рассчитана на питание водой с солесодержанием до 350 мг/л.

Топочные экраны разделены на отдельные контуры циркуляции, которые вместе с барабаном котла образуют циркуляционную систему.

В барабане имеется чистый отсек — первая ступень испарения и два соленых отсека второй ступени испарения, расположенные по торцам барабана. Первая и вторая ступени оборудованы внутрибарабанными циклонами. Третья ступень испарения — два выносных циклона диаметром 337 мм. Пар из циклонов поступает в чистый отсек барабана. Фронтовой и задний экраны включены в первую ступень испарения. Два контура боковых экранов и часть третьего, прилежащего к заднему экрану, включены во вторую ступень испарения. Часть труб контура бокового экрана, прилежащего к заднему экрану, включены в третью ступень испарения на выносные циклоны.

Обмуровка топки выполнена из трехслойных плит с металлическим армированием: шамотобетон толщиной 80 мм, диатомобетон толщиной 60 мм и шлаковата толщиной 120 мм. Теплоизоляционные плиты из шлаковаты в области пароперегревателя имеют толщину 160 мм. Каркас котла представляет собой пространственную раму с колоннами до пола зольного помещения.

Котлоагрегат оборудован устройством дробеочистки поверхностей нагрева водяного экономайзера и воздухоподогревателя, а также защитой от дробевого наклепа. Очистка экранов топки и пароперегревателя производится стационарными обдувочными устройствами.

Общие характеристики котлоагрегата [2] приведены в табл. 1.

Таблица 1

Общие характеристики котлоагрегата БКЗ-75−39 ФБ

Наименование характеристики

Значение

Номинальная производительность, т/ч

75

Избыточное давление пара, кгс/см2

39

Температура, °С:

перегретого пара

440

питательной воды

145

воздуха на выходе из воздухоподогревателя

317

Площадь поверхности нагрева, м2:

радиационная экранов и фестона

296

котельного пучка

62

пароперегревателя

620

водяного экономайзера

940

воздухоподогревателя

3900

Наименование характеристики

Значение

Диаметр и толщина стенок, мм:

барабана котла

1580×40

труб экрана и фестона

60 х 3

труб пароперегревателя

38 х 3

труб водяного экономайзера

32 х 3

труб воздухоподогревателя

40×1,5

Расчетное топливо

Бурые угли

Теплонапряжение объема топки, кВт/м3

130

Объем топочного пространства, м3

454

Температура уходящих газов, °С

125

Расчетный КПД, %

84

Газовое сопротивление котла, Па

1090

Габаритные размеры (в осях колонн), мм:

длина

11 200

ширина

7430

высота

24 540

Масса, т:

металла котла

340

обмуровки

304

общая

644

Рис. 1. Котлоагрегат БКЗ-75−39 ФБ

2. Определение расхода топлива по нормативным значениям топлива

Энтальпия уходящих газов определяется по формуле

кДж/кг,

где кДж/м3 — энтальпия газов при избытке воздуха;

— фактический коэффициент избытка воздуха на выходе из котла;

кДж/м3 — энтальпия воздуха при избытке воздуха;

кДж/м3 — энтальпия золы;

— доля золы, уносимой газами;

кДж/кг — энтальпия холодного воздуха.

Таблица 2

Тепловой баланс парового котла

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Результат

Тип котлоагрегата

Е-500−140

Вид сжигаемого топлива

бурый уголь Боготульского месторождения

Располагаемая теплота топлива

кДж/кг

Принимается равной низшей теплоте сгорания топлива

11 810

Температура уходящих газов

tух

°С

принимается

171

Энтальпия

Iух

кДж/кг

-

Температура холодного воздуха

tхв

°С

принимается

30

Энтальпия

кДж/кг

-

201,96

Фактический коэффициент избытка воздуха на выходе из котла

Характеристика котла

1,33

Потери теплоты:

с уходящими газами

q2

%

от хим. недожога

q3

%

[1]

0

от мех. недожога

q4

%

[1]

1

Потери теплоты:

в окружающую среду

q5

%

[1]

0,4

Доля золы топлива:

в уносе

-

[1]

0,95

в шлаке

-

1 —

1 — 0,95 = 0,05

0,05

Температура шлака

tшл

°С

при твердом шлакоудалении — 600 °C;

600

Энтальпия шлака

кДж/кг

табл. ХIV [1]

560

Потери с теплотой шлака

q6

%

0,0159

Сумма тепловых потерь

%

q2+q3+q4+q5+q6

14,11

КПД котла брутто

%

100−14,11 = 85,49

85,89

Паропроизводительность

т/ч

Характеристика парового котла

500

Давление перегретого пара за котлом

МПа

характеристика котла

13,8

Температура

tо

°C

характеристика котла

560

Энтальпия

iо

кДж/кг

табл. 3 [7]

3489,547

Температура питательной воды

tпв

°C

Характеристика котла

230

Энтальпия

iпв

кДж/кг

табл. 3 [7]

990,21

Теплота с продувочной водой

МДж/ч

715,089

Теплота, полезно используемая в котлоагрегате

МДж/ч

Расход топлива

полный

В

кг/ч

расчетный

Вр

кг/ч

условный

Ву

кг у.т. /ч

3. Определение расхода топлива по измененным значениям топлива

Измененное значение зольности составляет, влажности —.

Измененное значение теплоты сгорания

кДж/кг.

Определим теоретические объемы воздуха и продуктов сгорания при измененном составе топлива.

Теоретически необходимое количество воздуха для полного сгорания топлива при б=1 и объем трехатомных газов остаются неизменными.

Теоретические объемы продуктов сгорания при б=1:

объем водяных паров

м3/кг;

объем азота

м3/кг;

объем газов

м3/кг.

Энтальпия уходящих газов определяется по формуле

кДж/кг,

где кДж/м3 — энтальпия газов при избытке воздуха;

— фактический коэффициент избытка воздуха на выходе из котла;

кДж/м3 — энтальпия воздуха при избытке воздуха;

кДж/м3 — энтальпия золы;

— доля золы, уносимой газами;

кДж/кг — энтальпия холодного воздуха.

Таблица 3

Тепловой баланс парового котла

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Результат

Тип котлоагрегата

Е-500−140

Вид сжигаемого топлива

бурый уголь Боготульского месторождения

Располагаемая теплота топлива

кДж/кг

Принимается равной низшей теплоте сгорания топлива

11 810

Температура уходящих газов

tух

°С

принимается

171

Энтальпия

Iух

кДж/кг

-

1856,45

Температура холодного воздуха

tхв

°С

принимается

30

Энтальпия

кДж/кг

-

201,96

Фактический коэффициент избытка воздуха на выходе из котла

Характеристика котла

1,33

Потери теплоты:

с уходящими газами

q2

%

от хим. недожога

q3

%

[1]

0

от мех. недожога

q4

%

[1]

1

в окружающую среду

q5

%

[1]

0,4

Доля золы топлива:

в уносе

-

[1]

0,95

в шлаке

-

1 —

1 — 0,95 = 0,05

0,05

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Результат

Температура шлака

tшл

°С

при твердом шлакоудалении — 600 °C;

600

Энтальпия шлака

кДж/кг

табл. ХIV [1]

560

Потери с теплотой шлака

q6

%

Сумма тепловых потерь

%

q2+q3+q4+q5+q6

КПД котла брутто

%

100-= 85,269

85,269

Паропроизводительность

т/ч

Характеристика парового котла

500

Давление перегретого пара за котлом

МПа

характеристика котла

13,8

Температура

tо

°C

характеристика котла

560

Энтальпия

iо

кДж/кг

табл. 3 [7]

3489,547

Температура питательной воды

tпв

°C

Характеристика котла

230

Энтальпия

iпв

кДж/кг

табл. 3 [7]

990,21

Теплота с продувочной водой

МДж/ч

715,089

Теплота, полезно используемая в котлоагрегате

МДж/ч

Расход топлива

полный

В

кг/ч

расчетный

Вр

кг/ч

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Результат

Расход топлива

условный

Ву

кг у.т. /ч

4. Определение типоразмера мельницы-вентилятора

При проектировании выбор мельниц производиться с запасом. При установке трех мельниц на котёл, при выходе из строя одной мельницы две оставшиеся должны обеспечивать 60% номинальной производительности котла при работе последнего на топливе нормального качества.

Выбираем две мельницы марки М-В 2700/850/590.

Таблица 4

Наименование

Размерность

МВ2700/850/590

Диаметр ротора

мм

2700

Номинальная скорость вращения

об/мин

590

Окружная скорость ротора

м/сек

83,5

Рабочая ширина лопаток

мм

850

Отношение ширины лопаток к диаметру ротора

-

0,32

Высота лопаток

мм

300

Количество лопаток

шт.

12

Минимальное расстояние между осями соседних мельниц при перпендикулярном их расположении к фронту

мм

-

Вес мельницы без электрооборудования

т

68,3

Маховый момент ротора

кгм2

44 700

Мощность электродвигателя

квт

800

Производительность сушильного агента за мельницей

тыс. м3

153

Коэффициент расхода

-

0,089

Напор для преодоления внешней сети на незапылённом потоке (при t=135 оС)

мм вод. ст.

261

Производительность

т/ч

44,0

5. Построение рассевочной кривой

Остатки на ситах определяются по формуле

,

где — коэффициент, характеризующий однородность угольных частиц;

— коэффициент, характеризующий размер фракции;

— размер фракции.

Определим значения коэффициентов при остатках на ситах и.

.

.

Таким образом, формула для определения остатка на сите определенного размера примет вид

.

79,4187%

60%

55,47 857%

22%

7,363 211%

2,124 832%

0,545 924%

0,126 867%

0,26 969%

0,5 289%

0,963%

0,164%

Рассевочная кривая приведена на рис. 3.

Рис. 3. Рассевочная кривая

6. Определение расхода сушильного агента при нормативных и измененных значениях топлива

При нормативных значениях.

Тепловой баланс пылеприготовительной установки составляется на 1 кг сырого топлива.

Граничными сечениями для составления теплового баланса и расчета количества сушильного агента являются в начале установки: по топливу -- течка сырого угля; по сушильному агенту -- сечение трубопровода, подводящего агент к мельнице; в конце установки для систем, имеющих мельничные вентиляторы, -- вентилятор; при работе установки под наддувом при отсутствии мельничного вентилятора -- сечение за сепаратором.

Начальные значения величин обозначаются индексом 1, а конечные -- индексом 2.

Выбор расчетных параметров, входящих в тепловой баланс, производится из условия получения необходимой подсушки топлива. Факторами, определяющими выбор расчетных параметров, являются:

1) надежность установки по условиям взрывобезопасности и работы подшипников мельницы и вентилятора;

2) допустимая относительная влажность отработавшего сушильного агента, при которой отсутствует конденсация водяных паров в пылепроводах, а также обеспечивается нормальная транспортировка пыли в схемах с пылевым бункером;

3) соответствие между равновесной влажностью топлива, относительной влажностью сушильного агента и его температурой;

4) рекомендуемые скорости сушильного агента в отдельных элементах мельничной установки;

5) рекомендуемые количества первичного воздуха.

Для определения расхода сушильного агента определим значения приходных и расходных статей теплового баланса и выразим из уравнения теплового баланса пылеприготовительной установки расход сушильного агента.

Уравнение теплового баланса пылеприготовительной установки имеет вид

.

Статьи теплового баланса:

Приходные статьи:

1. Физическая теплота сушильного агента

,

где — количество сушильного агента на 1 кг сырого топлива, подаваемого к входному сечению пылесистемы; ккал/(кг•°С) — теплоемкость сушильного агента перед системой; - начальная температура сушильного агента.

2. Теплота, выделяющаяся в результате работы мелющих органов

ккал/кг,

где — коэффициент, учитывающий долю энергии, превращаемой в теплоту в процессе размола; - удельный расход энергии на размол топлива, принимаем 8,8кВт ч/т — принимается из таблицы.

3. Физическая теплота присосанного холодного воздуха

,

где — коэффициент, учитывающий присос холодного воздуха; - теплоемкость холодного воздуха; - температура холодного воздуха.

Расходные статьи:

1. Теплота, затрачиваемая на испарение влаги

ккал/кг,

где кг/кг — количество влаги, испаренной из 1 кг сырого топлива; - влажность пыли; - температура сушильного агента на выходе из установки; - температура топлива.

2. Теплота, уносимая с уходящим из установки сушильным агентом

,

где ккал/(кг•°С) — теплоемкость сушильного агента, покидающего установку.

3. Теплота, затрачиваемая на подогрев топлива

ккал/кг,

где ккал/(кг•°С) — теплоемкость сухой массы топлива;

4. Потери теплоты в окружающую среду

ккал/кг,

где тыс. ккал/ч — потери теплоты в окружающую среду; т/ч — расчетная производительность пылесистемы по сырому топливу.

Подставляя полученные значения в уравнение теплового баланса пылеприготовительной установки, определим количество сушильного агента на 1 кг сырого топлива

кг/кг.

Плотность воздуха при температуре 220 °С

м3/кг.

Расход сушильного агента при нормативных значениях топлива составляет

7. Определение удельного расхода электроэнергии на размол топлива

Удельный расход электроэнергии на размол и пневмотранспорт:

где Nтл — мощность, потребляемая М-В на размол и пневмотранспорт,

Вр =44т/ч — расчётная производительность мельницы.

Объёмное количество влажного сушильного агента в конце установки:

где г =1,285кг/нм3 — удельный вес влажного воздуха, при влагосодержании dвл в =10г/кг.

Производительность М-В по газовоздушной смеси находиться по формуле:

где Vвл. в -объёмное количество влажного сушильного агента в конце установки.

Мощность потребляемая М-В на незапылённом потоке:

где з=0,32 — к.п.д. М-В, принимается из рис. 4. 16, з= 0,92 — к.п.д. электродвигателя, Vм-в — производительность мельницы по газовоздушной смеси, Hв1 полн.  — полный напор, развиваемый вентилятором на незапылённом воздухе.

Полный напор, развиваемый вентилятором на незапылённом потоке:

где ш = 0,45 — коэффициент напора, определяется по рис. 4. 16, г=1/сВ=1/0,972=1,029кг/м3 — удельный вес сушильного агента в конце установки при t = 90 оС, u=83,5 м/сек — окружная скорость ротора, из табл. 5.

Мощность, потребляемая М-В на размол и пневмотранспорт:

где Nв — мощность потребляемая М-В на незапылённом потоке, м'се — концентрация топлива перед сепаратором с учётом кратности циркуляции.

Концентрация топлива перед сепаратором с учётом кратности циркуляции:

Где Кц =4 — кратность циркуляции.

Заключение

В курсовом проекте определен расход Ирша-Бородинского угля на котел Е-320−140 при нормативных и измененных показателях топлива, определен типоразмер мельницы, построена рассевочная кривая и определен расход сушильного агента при нормативных и измененных показателях топлива. При увеличении зольности и влажности топлива возрастают потери теплоты, расход топлива и расход сушильного агента, снижается удельный расход энергии на размол топлива.

котельная установка топливо

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой