Отопление и вентиляция гражданского здания

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Федеральное агентство по образованию (Рособразование)

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ

По дисциплине

Энергетические системы обеспечения жизнедеятельности

ТЕМА: Отопление и вентиляция гражданского здания

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:

Объект: Туристическая база

Географический пункт: г. Шадринск

Материал наружных стен: Глиняный кирпич

Вид системы отопления: Водяная двухтрубная насосная с верхней разводкой

Источник теплоснабжения: Котельная

Ориентацию здания в отношении стран света принять самостоятельно

Срок выполнения работы с «» 2000 г.

по «» 2000 г.

Руководитель

(должность) (подпись) (Фамилия И.О.)

ОГЛАВЛЕНИЕ

1 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДЕНИЙ

2 РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

3 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

4 РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

  • 5 РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ
  • 6 ВЫБОР ЦИРКУЛЯЦИОННОГО НАСОСОВ
  • 7 ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ

8 ПОДБОР РАСШИРИТЕЛЬНОГО БАКА

  • СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДЕНИЙ

1. 1 Исходные данные

Температура наиболее холодной пятидневки: tн =-34 єС;

Средняя температура отопительного периода: tо.п. = -7,4 єС;

Продолжительность отопительного периода: Zо.п. = 218 суток;

Средняя скорость ветра за январь: щ = - м/с;

Зона влажности: «С»;

1.2 Определение требуемых термических сопротивлений наружных ограждений

Требуемое значение сопротивления теплопередаче находим по формуле:

,

где tв — расчётная температура воздуха в помещении, принимаемая по таблице 1.4 [1] tв = 20 єС;

— коэффициент теплоотдачи от воздуха помещения к внутренней поверхности наружного ограждения, принимаемое по таблице 1.5 [1] Вт/(м2•К);

n — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху;

Дtн — нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в помещении и температурой внутренней поверхности ограждения, принемаемый по таблице 1.7 [1].

1 Наружные стены:

n = 1; Дtн = 4 єС;

.

2 Чердачное перекрытие:

n = 0,9; Дtн = 3 єС;

.

3 Надподвальное перекрытие:

n = 0,75; Дtн = 2 єС;

.

1.3 Определение приведенных термических сопротивлений ограждений здания

Вычислим градусосутки отопительного периода:

;

°С • сутки.

Вычислим приведённые термические сопротивления, м2•К/Вт, наружных ограждений здания:

1 Стены:

;

м2•К/Вт.

Принимаем следующую конструкцию стены:

Рисунок 1.1 Разрез стены

Внутренняя штукатурка из цементно-песчаного раствора л1 = 0,8 Вт/(м•єС), д1 = 0,020 м; Внутрнений и наружный слои кладки из обыкновенного глиняного кирпича на цементном песчаном растворе л2 = л4 = 0,81 Вт/(м•єС); д2 = 0,250 м; д4 = 0,120 м; между слоями кирпичной кладки утеплитель из пенополиуретана л3 = 0,03 Вт/(м•єС); д3 = x м.

Рассчитаем толщину утепляющего слоя из уровнения приняв:

,

где бн = 23 Вт/(м2•єС) — коэффициент теплоотдачи в зимних условиях для наружных стен; для чердачных и надподвальных перекрытий бн = 12 Вт/(м2•єС) по таблице 1.5 1;

;

x = 0,086 м, принимаем толщину утеплителя x = 0,090 м.

Фактическое сопротивления теплопередаче Rф будет:

;

2•єС)/Вт.

Вт/(м2•єС).

2 Окна:

;

м2•К/Вт.

Выбираем двухкамерные пакет из стекла с селективным покрытием по таблице 3[3] м2•К/Вт.

Вт/(м2•єС).

3 Перекрытия:

;

м2•К/Вт.

Принимаем следующую конструкцию чердачного перекрытия:

Рисунок 1.2 Чердачное перекрытие

Цементная стяжка л1 = 0,582 Вт/(м•°С), д1 = 0,020 м; Пенополиуретан л2 = 0,03 Вт/(м•°С), д2 = x м; Железобетонная плита л3 = 1,92 Вт/(м•°С), д3 = 0,220 м; Затирка л4 = 0,582 Вт/(м•°С), д4 = 0,005 м.

Рассчитаем толщину утепляющего слоя:

;

;

x = 0,127 м;

Принимаем толщину утеплителя 0,13 м.

Фактическое сопротивления теплопередаче Rф будет:

;

2•єС)/Вт.

Вт/(м2•єС).

Принимаем следующую конструкцию надподвального перекрытия:

Рисунок 1.3 Надподвальное перекрытие

Линолеум л1 = 0,256 Вт/(м2•°С); д1 = 0,005 м; Доска л2 = 0,174 Вт/(м2•°С); д2 = 0,020 м; Выравнивающий слой из цементно-песчаного раствора л3 = 0,8 Вт/(м2•єС); д3 = 0,015 м; Пенополиуретан л4 = 0,03 Вт/(м2•°С); д4 = x м; Железобетонная плита л5 = 1,92 Вт/(м2•°С); д5 = 0,220 м.

Рассчитаем толщину утепляющего слоя:

;

;

x = 0,124 м;

Принятая толщина утеплителя 0,13 м.

Фактическое сопротивления теплопередаче Rф будет

2•єС)/Вт.

Вт/(м2•єС).

Так как конструкции наружных ограждений были выбраны при Ro > Rтр, то проверка на конденсацию водяных паров не требуется.

Фактическое сопротивление для толстой внутренней стены:

,

где, внутренняя штукатурка из цементно-песчаного раствора л1 = 0,8 Вт/(м•єС), д1 = 0,020 м; слой кладки из обыкновенного глиняного кирпича на цементном песчаном растворе л2 = 0,81 Вт/(м•єС); д2 = 0,24 м;

2•єС)/Вт.

Вт/(м2•єС).

Фактическое сопротивление для тонкой внутренней стены:

,

где, внутренняя штукатурка из цементно-песчаного раствора л1 = 0,8 Вт/(м•єС), д1 = 0,020 м; слой кладки из обыкновенного глиняного кирпича на цементном песчаном растворе л2 = 0,81 Вт/(м•єС); д2 = 0,12 м;

2•єС)/Вт.

Вт/(м2•єС).

Сопротивление теплопередачи наружных двойных дверей принимаем по таблице 1. 16 [1], (м2•єС)/Вт. Вт/(м2•єС).

2 РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

Потери тепла помещениями через ограждающие конструкции, учитываемые при проектировании систем отопления, разделяются на основные, условно называемые нормальными, и добавочные, которыми учитывается ряд факторов, влияющих на величину теплопотерь.

Основные теплопотери помещений Q, Вт, слагаются из потерь тепла через отдельные ограждающие конструкции, определяемые по формуле:

Q = Fk(tB — tH)•n,

где F — площадь ограждающей конструкции, через которую происходит потеря тепла, м2

k — коэффициент теплопередачи данной ограждающей конструкции, Вт/(м2·К);

tв — расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

tн — расчетная температура наружного воздуха, °С;

n — поправочный коэффициент к расчетной разности температур (tв — tн).

Теплообмен через ограждения между смежными отапливаемыми помещениями при расчете теплопотерь учитывается, если разность температур воздуха, этих помещений более 3° С. При меньшей разности температур теплообмен незначителен и не учитывается. Расчет теплопотерь сведем в таблицу.

Таблица 1 Расчёт теплопотерь.

№ отапливаемого помещения

Наименование помещения и tв, оС

Наименование ограждения

Ориентация ограждения

Размеры ограждения

Площадь ограждения, м2

Расчётная разность температур tв-tн, оС

n

k, Вт/(м2·єС)

Qосн, Вт

Добавки, %

Qдоб, Вт

Qобщ, Вт

Суммарные потери помещения, Вт

а, м

b, м

Страны света

Ветер

Другие

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

101

Умывальная

20

НС

З

3,0

2,9

8,7

54

1

0,275

129

5

5

0

13

142

427

ДО

З

0,9

1,5

1,4

54

1

1,196

90

5

5

0

9

99

ВС

-

1,8

2,5

4,5

4

1

2,336

42

0

0

0

0

42

ПЛ

-

3,0

5,7

17,1

54

0,75

0,208

144

0

0

0

0

144

102

Туалет

16

НС

З

3,3

2,9

9,6

50

1

0,275

132

5

5

5

20

152

398

НС

С

2,3

2,9

6,7

50

1

0,275

92

10

5

5

18

110

ДО

З

0,9

1,5

1,4

50

1

1,196

84

5

5

5

13

97

ПЛ

-

2,8

1,8

5,0

50

0,75

0,208

39

0

0

0

0

39

103

Душевая

25

НС

С

4,0

2,9

11,6

59

1

0,275

188

10

5

0

28

216

905

ДО

С

1,8

1,5

2,7

59

1

1,196

191

10

5

0

29

220

ВС

-

4,0

2,5

10,0

5

1

2,336

117

0

0

0

0

117

ВС

-

3,0

2,5

7,5

9

1

2,336

158

0

0

0

0

158

ВС

-

3,0

2,5

7,5

7

1

1,736

91

0

0

0

0

91

ПЛ

-

2,8

4,0

11,2

59

0,75

0,208

103

0

0

0

0

103

104

Жилая комната

20

НС

С

3,0

2,9

8,7

54

1

0,275

129

10

5

0

19

148

428

ДО

С

1,2

1,5

1,8

54

1

1,196

116

10

5

0

17

133

ПЛ

-

5,8

3,0

17,4

54

0,75

0,208

147

0

0

0

0

147

105

Жилая комната

20

НС

С

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

10

5

0

26

198

593

ДО

С

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

10

5

0

26

200

ПЛ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,75

0,208

195

0

0

0

0

195

106

Жилая комната

20

НС

С

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

10

5

0

26

198

671

ДО

С

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

10

5

0

26

200

ВС

-

4,5

2,5

11,3

4

1

1,736

78

0

0

0

0

78

ПЛ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,75

0,208

195

0

0

0

0

195

107

Кладовая

16

НС

С

3,1

2,9

6,4

50

1

0,275

88

10

5

0

13

101

1525

ДД

С

1,3

2,0

2,6

50

1

2,326

302

10

5

276

879

1181

ПТ

-

4,5

3,1

14,0

50

0,9

0,213

134

0

0

0

0

134

ПЛ

-

4,5

3,1

14,0

50

0,75

0,208

109

0

0

0

0

109

108

Кухня

18

НС

С

2,9

2,9

8,4

52

1

0,275

120

10

5

0

18

138

978

ДО

С

1,8

1,5

2,7

52

1

1,196

168

10

5

0

25

193

ПТ

-

8,3

6,0

35,8

52

0,9

0,213

357

0

0

0

0

357

ПЛ

-

8,3

6,0

35,8

52

0,75

0,208

290

0

0

0

0

290

109

Разделочная

18

НС

С

3,2

2,9

9,3

52

1

0,275

133

10

5

0

20

153

567

ДО

С

1,8

1,5

2,7

52

1

1,196

168

10

5

0

25

193

ПТ

-

3,8

3,2

12,2

52

0,9

0,213

122

0

0

0

0

122

ПЛ

-

3,8

3,2

12,2

52

0,75

0,208

99

0

0

0

0

99

110

Мойка

20

НС

С

3,1

2,9

9,0

54

1

0,275

134

10

5

5

27

161

708

НС

В

4,3

2,9

12,5

54

1

0,275

186

10

5

5

37

223

ДО

С

1,2

1,5

1,8

54

1

1,196

116

10

5

5

23

139

ПТ

-

3,8

2,6

9,9

54

0,9

0,213

102

0

0

0

0

102

ПЛ

-

3,8

2,6

9,9

54

0,75

0,208

83

0

0

0

0

83

111

Столовая

18

НС

В

10,3

2,9

29,9

52

1

0,275

428

10

5

5

86

514

2325

НС

Ю

6,3

2,9

18,3

52

1

0,275

262

0

5

5

26

288

ДО

В

3,6

1,5

5,4

52

1

0,921

259

10

5

5

52

311

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

52

1

1,196

168

0

5

5

17

185

ПТ

-

9,8

5,8

56,8

52

0,9

0,213

566

0

0

0

0

566

ПЛ

-

9,8

5,8

56,8

52

0,75

0,208

461

0

0

0

0

461

112

Вестибюль

16

НС

Ю

6,0

2,9

14,6

50

1

0,275

201

0

5

0

10

211

1983

ДД

Ю

1,4

2,0

2,8

50

1

2,326

326

0

5

219

730

1056

ДО

Ю

2,4

1,5

3,6

50

1

0,921

166

0

5

0

8

174

ПТ

-

5,2

6,0

31,2

50

0,9

0,213

299

0

0

0

0

299

ПЛ

-

5,2

6,0

31,2

50

0,75

0,208

243

0

0

0

0

243

113

Администраторная

18

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

52

1

0,275

166

0

5

0

8

174

447

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

52

1

1,196

168

0

5

0

8

176

ПЛ

-

4,0

3,0

12,0

52

0,75

0,208

97

0

0

0

0

97

114

Жилая комната

20

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

0

5

5

17

189

575

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

5

17

191

ПЛ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,75

0,208

195

0

0

0

0

195

115

Жилая комната

20

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

0

5

5

17

189

575

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

5

17

191

ПЛ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,75

0,208

195

0

0

0

0

195

116

Жилая комната

20

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

0

5

5

17

189

575

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

5

17

191

ПЛ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,75

0,208

195

0

0

0

0

195

117

Жилая комната

20

НС

Ю

4,3

2,9

12,5

54

1

0,275

186

0

5

5

19

205

1094

НС

З

6,3

2,9

18,3

54

1

0,275

272

5

5

5

41

313

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

5

17

191

ДО

З

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

5

5

5

26

200

ПЛ

-

5,8

3,8

22,0

54

0,75

0,208

185

0

0

0

0

185

118

Коридор

18

НС

З

2,0

3,2

3,6

52

1

0,275

51

5

5

0

5

56

841

ДД

З

1,4

2,0

2,8

52

1

2,326

339

5

5

0

34

373

ПЛ

-

2,0

19,8

50,8

52

0,75

0,208

412

0

0

0

0

412

201

Умывальная

20

НС

З

2,9

2,9

8,4

54

1

0,275

125

5

5

0

13

138

453

ДО

З

0,9

1,5

1,4

54

1

1,196

90

5

5

0

9

99

ВС

-

1,8

2,5

4,5

4

1

2,336

42

0

0

0

0

42

ПТ

-

2,9

5,8

16,8

54

0,9

0,213

174

0

0

0

0

174

202

Туалет

16

НС

З

3,3

2,9

9,6

50

1

0,275

132

5

5

5

20

152

409

НС

С

2,3

2,9

6,7

50

1

0,277

93

10

5

5

19

112

ДО

З

0,9

1,5

1,4

50

1

1,196

84

5

5

5

13

97

ПТ

-

2,8

1,8

5,0

50

0,9

0,213

48

0

0

0

0

48

203

Душевая

25

НС

С

4,0

2,9

11,6

59

1

0,275

188

10

5

0

28

216

929

ДО

С

1,8

1,5

2,7

59

1

1,196

191

10

5

0

29

220

ВС

-

4,0

2,5

10,0

5

1

2,336

117

0

0

0

0

117

ВС

-

3,0

2,5

7,5

9

1

2,336

158

0

0

0

0

158

ВС

-

3,0

2,5

7,5

7

1

1,736

91

0

0

0

0

91

ПТ

-

2,8

4,0

11,2

59

0,9

0,213

127

0

0

0

0

127

204

Жилая комната

20

НС

С

3,0

2,9

8,7

54

1

0,275

129

10

5

0

19

148

461

ДО

С

1,2

1,5

1,8

54

1

1,196

116

10

5

0

17

133

ПТ

-

5,8

3,0

17,4

54

0,9

0,213

180

0

0

0

0

180

205

Жилая комната

20

НС

С

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

10

5

0

26

198

638

ДО

С

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

10

5

0

26

200

ПТ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,9

0,213

240

0

0

0

0

240

206

Жилая комната

20

НС

С

4,3

2,9

12,5

54

1

0,275

186

10

5

5

37

223

1204

НС

В

6,4

2,9

18,6

54

1

0,275

276

10

5

5

55

331

ДО

С

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

10

5

5

35

209

ДО

В

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

10

5

5

35

209

ПТ

-

5,9

3,8

22,4

54

0,9

0,213

232

0

0

0

0

232

207

Жилая комната

20

НС

В

6,4

2,9

18,6

54

1

0,275

276

10

5

5

55

331

1168

НС

Ю

4,3

2,9

12,5

54

1

0,275

186

0

5

5

19

205

ДО

В

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

10

5

5

35

209

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

5

17

191

ПТ

-

5,9

3,8

22,4

54

0,9

0,213

232

0

0

0

0

232

208

Жилая комната

20

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

0

5

0

9

181

604

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

0

9

183

ПТ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,9

0,213

240

0

0

0

0

240

209

Жилая комната

20

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

0

5

0

9

181

604

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

0

9

183

ПТ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,9

0,213

240

0

0

0

0

240

210

Жилая комната

20

НС

Ю

4,0

2,9

11,6

54

1

0,275

172

0

5

0

9

181

604

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

0

9

183

ПТ

-

5,8

4,0

23,2

54

0,9

0,213

240

0

0

0

0

240

211

Жилая комната

20

НС

Ю

4,3

2,9

12,5

54

1

0,275

186

0

5

5

19

205

1137

НС

З

6,3

2,9

18,3

54

1

0,275

272

5

5

5

41

313

ДО

Ю

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

0

5

5

17

191

ДО

З

1,8

1,5

2,7

54

1

1,196

174

5

5

5

26

200

ПТ

-

5,8

3,8

22,0

54

0,9

0,213

228

0

0

0

0

228

212

Коридор

18

НС

З

2,0

2,9

5,8

52

1

0,275

83

5

5

0

8

91

829

НС

В

2,0

2,9

5,8

52

1

0,275

83

10

5

0

12

95

ДО

З

1,2

1,5

1,8

52

1

1,196

112

5

5

0

11

123

ДО

В

1,2

1,5

1,8

52

1

1,196

112

10

5

0

17

129

ПТ

-

19,6

2,0

39,2

52

0,9

0,213

391

0

0

0

0

391

А

Лестничная клетка

18

НС

С

3,0

6,5

19,5

52

1

0,275

279

10

5

0

42

321

1816

ДО

С

1,3

1,5

2,0

52

1

1,196

124

10

5

0

19

143

ДД

C

1,3

2,0

2,6

52

1

1,725

233

10

5

0

35

268

ПТ

-

5,8

3,0

17,4

52

0,9

0,213

173

0

0

0

0

173

ПЛ

Позонный расчёт

911

Итого по зданию

26 471

Таблица 2 Позонный расчет пола

Зоны

F, м2

R, Вт/(м2·єС)

tв, єС

tн, єС

n

Qпл, Вт

Зона 1

34

2,1

18

-34

1

841,9

Зона 2

5,72

4,3

18

-34

1

69,17

Итог: Qпл = 849,1 + 69,17 = 911,1 Вт

Определяем удельную тепловую характеристику здания:

,

где — суммарные теплопотери всех помещении здания;

, м3, объём здания;

м3;

Вт/м3 • °С.

Должно выполнятся условие. Нормативное значение берётся по таблице 4 [3] в зависимости от. Значение нормируемой удельной тепловой характеристики для гражданского здания (туристическая база). Так как 0,16 < 0,35, следовательно, условие выполняется.

3 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, чтобы количество тепла, отдаваемого нагревательными приборами, установленными в помещении, соответствовало расчетным теплопотерям помещения.

Количество тепла Q, Вт, отдаваемого прибором, пропорционально площади поверхности его нагрева Fпр, экм и коэффициенту теплоотдачи прибора qпр.

Исходя из этого, можно написать:

;

,

где, — теплоотдача прибора, Вт/экм, находим по таблице III. 22. [1].

При учете дополнительных факторов, влияющих на теплопередачу приборов, формула для расчёта поверхности прибора принимает общий вид:

,

где в1 — коэффициент, учитывающий охлаждение воды в трубах;

в2 -- коэффициент, учитывающий способ установки прибора;

Число секций в радиаторах определяется по формуле:

,

где в 3 — коэффициент, учитывающий число секций приборов типа М-140 [5];

.

Площадь поверхности нагрева одной секции М-140-АО-300 = 0,217 экм. В процессе определения необходимой площади поверхности нагревательных приборов исходные и получаемые данные записывают в бланк. Разность между фактической и расчётной площадью поверхности прибора должна быть более -5%. Расчёт нагревательных приборов заносим в таблицу 2.

Таблица 2 Расчёт нагревательных приборов.

№ Помещения

Температура воздуха в помещении tв, оС

Расчётная нагрузка на прибор Qпот, Вт

Коэффициент теплоотдачи прибора qпр Вт/экм

Способ подачи теплоносителя

Поправочные коэффициенты

Площадь нагревательного прибора Fпр, экм

Расчётное количество секций

Принятое количество секций n, шт

Количество приборов m, шт

Площадь нагревательного прибора Fф, м2

Невязка Д, %

Учитывающий охлаждение воды в трубах в1

Учитывающий способ установки прибора в2

Учитывающий число секций прибора в3

1

2

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

101

20

427

488,46

Сверху — вниз

1,05

1

1,04

0,918

4,1

5

1

1,085

15

102

16

398

523,35

1,05

1

1,05

0,799

3,5

4

1

0,868

8

103

25

905

436,12

1,05

1

1,00

2,179

10,1

11

1

2,387

9

104

20

428

488,46

1,05

1

1,04

0,920

4,1

5

1

1,085

15

105

20

593

488,46

1,05

1

1,02

1,275

5,8

6

1

1,302

2

106

20

671

488,46

1,05

1

1,01

1,442

6,6

7

1

1,519

5

107

16

1525

523,35

1,05

1

0,99

3,060

14,2

15

1

3,255

6

108

18

978

505,91

1,05

1

1,00

2,030

9,4

10

1

2,170

6

109

18

567

505,91

1,05

1

1,02

1,177

5,3

6

1

1,302

10

110

20

708

488,46

1,05

1

1,01

1,522

6,9

7

1

1,519

0

111

18

2325

505,91

1,05

1

0,98

4,825

22,6

23

3

4,991

3

112

16

1983

523,35

1,05

1

0,99

3,979

18,6

19

2

4,123

4

113

18

447

505,91

1,05

1

1,03

0,928

4,1

5

1

1,085

14

114

20

575

488,46

1,05

1

1,02

1,236

5,6

6

1

1,302

5

115

20

575

488,46

1,05

1

1,02

1,236

5,6

6

1

1,302

5

116

20

575

488,46

1,05

1

1,02

1,236

5,6

6

1

1,302

5

117

20

1094

488,46

1,05

1

1,00

2,352

10,9

11

2

2,387

1

118

18

841

505,91

1,05

1

1,00

1,745

8,0

9

1

1,953

11

201

20

453

488,46

1

1

1,03

0,927

4,1

5

1

1,085

15

202

16

409

523,35

1

1

1,05

0,782

3,4

4

1

0,868

10

203

25

929

436,12

1

1

1,00

2,130

9,8

10

1

2,170

2

204

20

461

488,46

1

1

1,03

0,944

4,2

5

1

1,085

13

205

20

638

488,46

1

1

1,02

1,306

5,9

6

1

1,302

0

206

20

1204

488,46

1

1

0,99

2,465

11,4

12

2

2,604

5

207

20

1168

488,46

1

1

1,00

2,391

11,1

11

2

2,387

0

208

20

516

488,46

1

1

1,03

1,056

4,7

5

1

1,085

3

208

20

604

488,46

1

1

1,02

1,237

5,6

6

1

1,302

5

209

20

604

488,46

1

1

1,02

1,237

5,6

6

1

1,302

5

210

20

604

488,46

1

1

1,02

1,237

5,6

6

1

1,302

5

212

18

829

505,91

1

1

1,01

1,639

7,5

8

2

1,736

6

А

18

1816

505,91

1,03

1

0,99

3,697

17,3

18

2

3,906

5

4 РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ ДВУХТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

Как известно из гидравлики при движении реальной жидкости по трубам всегда имеют место потери давления на преодоление сопротивления двух видов — трения и местных сопротивлений. К местным сопротивлениям относятся тройники крестовины, отводы, вентили, краны нагревательных приборов, котлы, теплообменники и т. д.

Потери давления Rт, Па, на преодоление трения на участке трубопровода с

постоянным расходом движущейся среды (воды, пара) и неизменным диаметром определяют по формуле:

,

где R — удельная потеря давления;

l — длина участка трубопровода.

Потерю давления на преодоление местных сопротивлений, Па, оп-ределяют по формуле:

где — сумма коэффициентов местных сопротивлений в данном участке трубопро-вода, величина безразмерная;

— динамическое давление воды в данном участке трубопровода, Па.

Общее сопротивление, возникающее при движении воды в трубопроводе циркуляционного кольца, включая отопительный прибор, котел и арматуру, может быть представлено как сумма потерь давления на трение Уl и сумма потерь в местных сопротивлениях УЖ уравнением:

,

где Ср — располагаемое давление.

Расчёт сети начинают с главного циркуляционного кольца, для которого Rср имеет наименьшую величину.

Кроме величины Rср, для подбора диаметра трубопроводов по таблице или номограмме необходимо знать количество воды G, кг/ч, протекающей по каждому расчетному участку циркуляционного кольца.

Величина G определяется по формуле:

, кг/ч

где Q — тепловая нагрузка расчетного участка по теплоотдаче приборов, Вт;

tг-tо — перепад температур воды в системе, оС;

с — теплоемкость воды, кДж/(кг·К);

3,6 — коэффициент перевода единиц Вт в кДж/ч.

Ориентируясь на полученное значение Rср, и определив количество воды

G, кг/ч, можно с помощью номограммы или расчетной таблицы подобрать оптимальные диаметры труб расчетного кольца. Все данные, получаемые при расчете трубопровода, заносят в таблицу.

При расчете отдельных участков трубопровода необходимо иметь в виду следующее: местное сопротивление тройников и крестовин относят лишь к расчетным участкам с наименьшим расходом воды; местные сопротивления нагревательных приборов, котлов и бойлеров учитывают поровну в каждом примыкающем к ним трубопроводе.

Если по произведенному расчету с учетом запаса до 10% расходуемое давление в системе будет больше или меньше располагаемого давления, то на отдельных участках кольца следует изменить диаметры труб.

Невязка в расходуемом давлении между отдельными циркуляцион-ными кольцами допускается в однотрубных системах и двухтрубных си-стемах с попутным движением воды до 15%, а в двухтрубных с тупиковой разводкой — до 25%.

Расчет трубопроводов двухтрубной системы водяного отопления с искусственной циркуляцией воды отличается от расчета трубопроводов такой же системы, но с естественной циркуляцией воды определением располагаемого давления. В системе с искусственной циркуляцией оно складывается из давления, возникающего в результате охлаждения воды в приборах и трубопроводах, и давления, которое создается насосом.

Располагаемое давление в этом случае определяется по выражению

,

где ДРпр — естественное давление, возникающее при охлаждении воды в приборах. Па,

ДРтр — естественное давление, возникающее в результате охлаждения воды в трубо-проводах, Па;

Рнас — давление, создаваемое насосом, Па.

Аксонометрическая схема системы отопления представлена на рисунке 4.

Гидравлический расчёт системы отопления сводим в таблицу 3.

Рисунок 4 Аксонометрическая схема системы отопления

Таблица 3 Гидравлический расчёт системы отопления.

№ участка

Тепловая нагрузка на участок Qуч, Вт

Расход теплоно-сителя на участке G, кг/ч

Длинна участка l, м

Диаметр трубы d, мм

Скорость воды на участке W, м/с

Динами-ческий напор hw, Па

Удельная потеря давления на трение R, Па

Потеря давления на трение Rl, Па

Сумма коэффици-ентов местных сопротивлений Уж

Потеря давления на местные сопротив-ления ДP=Уж·hw, Па

Полные потери давления на трение ДP, Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Большое циркуляционное кольцо

1

841

28,93

1,2

20

0,026

0,33

0,58

0,70

2,1

0,70

1,40

2

1256

43,21

8,362

20

0,039

0,75

1,30

10,88

2,5

1,87

12,75

3

3487

119,95

7,783

25

0,069

2,36

3,11

24,20

1,0

2,36

26,56

4

5845

201,07

7,615

25

0,116

6,63

8,74

66,52

1,0

6,63

73,15

5

7024

241,63

3,711

25

0,140

9,57

12,61

46,81

1,5

14,36

61,17

6

8639

297,18

5,838

25

0,172

14,48

19,08

111,40

3,5

50,67

162,07

7

9053

311,43

0,911

25

0,180

15,90

20,96

19,09

1,5

23,85

42,94

8

12 586

432,96

2,162

25

0,251

30,73

40,50

87,57

3,5

107,55

195,12

9

26 471

910,61

25,45

32

0,322

50,64

49,02

1247,62

5,0

253,18

1500,80

10

13 235,5

455,31

1,163

25

0,264

33,98

44,79

52,09

4,5

152,92

205,01

11

13 235,5

455,31

1,163

25

0,264

33,98

45,53

52,95

6,0

203,89

256,84

12

26 471

910,61

33,732

32

0,322

50,64

49,83

1680,88

5,0

253,18

1934,07

13

12 586

432,96

0,8

25

0,251

30,23

41,17

32,94

2,0

60,46

93,40

14

12 172

418,72

2

25

0,242

28,27

38,51

77,01

1,5

42,41

119,42

15

8639

297,18

4

25

0,172

14,24

19,40

77,59

1,5

21,36

98,95

16

7024

241,63

3,711

25

0,140

9,42

12,82

47,58

1,5

14,12

61,71

17

5845

201,07

7,615

25

0,116

6,52

8,88

67,62

1,0

6,52

74,14

18

3487

119,95

7,783

25

0,069

2,32

3,16

24,60

1,0

2,32

26,92

19

1256

43,21

8,321

25

0,025

0,30

0,41

3,41

2,5

0,75

4,16

20

841

28,93

4

20

0,026

0,33

0,59

2,37

4,6

1,52

3,89

Малое циркуляционное кольцо

21

575

19,78

0,9

20

0,018

0,16

0,3

0,2

2,1

0,3

0,6

22

1179

40,56

0,779

20

0,037

0,66

1,1

0,9

1,5

1,0

1,9

5

7024

241,63

3,711

25

0,140

9,57

12,6

46,8

1,5

14,4

61,2

6

8639

297,18

5,838

25

0,172

14,48

19,08

111,40

1,5

21,72

133,12

7

9053

311,43

0,911

25

0,180

15,90

20,96

19,09

3,5

55,64

74,73

8

12 586

432,96

2,162

25

0,251

30,73

40,50

87,57

1,5

46,09

133,66

9

26 471

910,61

25,45

32

0,322

50,64

49,02

1247,62

3,5

177,23

1424,84

10

13 235,5

455,31

1,163

25

0,264

33,98

44,79

52,09

5,0

169,91

222,00

11

13 235,5

455,31

1,163

25

0,264

33,98

44,79

52,09

4,5

152,92

205,01

12

26 471

910,61

33,732

32

0,322

50,64

49,02

1653,62

6,0

303,82

1957,44

13

12 586

432,96

0,8

25

0,251

30,73

40,50

32,40

5,0

153,64

186,04

14

12 172

418,72

2

25

0,242

28,27

37,88

75,76

2,0

56,55

132,31

15

8639

297,18

4

25

0,172

14,24

19,08

76,33

1,5

21,36

97,69

16

7024

241,63

3,711

25

0,140

9,42

12,61

46,81

1,5

14,12

60,94

23

1179

40,56

3,821

20

0,037

0,65

1,15

4,38

2,5

1,62

6,00

24

575

19,78

3,7

20

0,018

0,15

0,27

1,01

4,6

0,71

1,72

Рассчитаем невязку:

%

Невязка допустима.

Расчёт местных сопротивлений сводим в таблицу 4.

Таблица 4 Расчёт местных сопротивлений

№ участка

Характер сопротивления

Численное значение

Итого по участку

1

0,5 радиатора

0,6

2,1

Тройник на проход с поворотом

1,5

2

Отвод на 90о

1

2,5

Тройник на проход с поворотом

1,5

3

Тройник на прямой проход

1

1

4

Тройник на прямой проход

1

1

5

Тройник на проход с поворотом

1,5

1,5

6

Задвижка

0,5

3,5

Тройник на противотоке

3

7

Тройник на проход с поворотом

1,5

1,5

8

Задвижка

0,5

3,5

Тройник на противотоке

3

9

Отвод на 90о

1

5

Тройник на прямой проход

1

Задвижка

0,5

Задвижка

0,5

Тройник на прямой проход

1

Отвод на 90о

1

10

Тройник на проход с поворотом

1,5

4,5

Отвод на 90о

1

Задвижка

0,5

0,5 Котла

1,5

11

0,5 Котла

1,5

6

Задвижка

0,5

Отвод на 90о

1

Тройник на противотоке

3

12

Отвод на 90о

1

5

Отвод на 90о

1

Отвод на 90о

1

Отвод на 90о

1

Отвод на 90о

1

13

Тройник на проход с поворотом

1,5

2

Задвижка

0,5

14

Тройник на прямой проход

1

1,5

Задвижка

0,5

15

Тройник на прямой проход

1

1,5

Задвижка

0,5

16

Тройник на проход с поворотом

1,5

1,5

17

Тройник на прямой проход

1

1

18

Тройник на прямой проход

1

1

19

Тройник на проход с поворотом

1,5

2,5

Отвод на 90о

1

20

Тройник на прямой проход

1

4,6

Отвод на 90о

1

Кран двойной регулировки

2

0,5 радиатора

0,6

21

0,5 радиатора

0,6

2,1

Тройник на проход с поворотом

1,5

22

Тройник на проход с поворотом

1,5

1,5

23

Тройник на проход с поворотом

1,5

2,5

Отвод на 90о

1

24

Тройник на прямой проход

1

4,6

Отвод на 90о

1

Кран двойной регулировки

2

0,5 радиатора

0,6

5 РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ

В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух пе-ремещается в каналах и воздуховодах под действием естественного дав-ления, возникающего вследствие разности давлений холодного наруж-ного и теплого внутреннего воздуха.

Естественное давление Дре Па, определяют по формуле:

, (5. 1)

где hi — высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м;

сн, св — плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м3.

Аэродинамический расчет воздуховодов (каналов) выполняют по таблице или номограммам, составленным для стальных воздуховодов круглого сечения при св = 1,205 кг/м3, tв = 20 °C. В них взаимосвязаны величины L, R, w, hw и d.

Чтобы воспользоваться таблицей или номограммой для расчета воздуховода прямоугольного сечения, необходимо предварительно определить соответствующую величину равновеликого (эквивалентно-го), диаметра, т. е. такого диаметра круглого воздуховода, при котором для той же скорости движения воздуха, как и в прямоугольном воздуховоде, удельные потери давления на трение были бы равны. Диаметр определяется по; формуле:

, (5. 2)

где a, b — размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.

Аксонометрическая схема вентиляции представлена на рисунке 6.

Рисунок 6 Аксонометрическая схема системы вентиляции

Таблица 5 Расчёт местных сопротивлений

№ участка

Характер сопротивления

о

Уо

1

жалюзийно-декоративная решётка с внутренними подвижными жалюзи

1,21

2,25

колено с изменением сечения

1,04

2

прямоугольный тройник на проход

0,6

0,6

3

тройник на всасывание

0,8

0,8

4

диффузор с зонтом

0,7

0,7

5

жалюзийно-декоративная решётка с внутренними подвижными жалюзи

1,21

2,25

колено с изменением сечения

1,04

6

прямоугольный тройник на проход

0,6

0,6

7

тройник на всасывание

0,8

0,8

8

жалюзийно-декоративная решётка с внутренними подвижными жалюзи

1,21

2,31

прямоугольный тройник на ответвление

1,1

9

жалюзийно-декоративная решётка с внутренними подвижными жалюзи

1,21

2,31

прямоугольный тройник на ответвление

1,1

Из таблицы VII.7 [5] определяем, что часовой объём вентилируемого воздуха, м3/ч.

Это значение принимаем в качестве расчётного.

Вытяжная решётка будет находиться на высоте 2,2 м над уровнем пола.

Для определения площади сечения канала на данном участке задаёмся скоростью движения воздуха по таблице 4.1 [6], м/с.

Площадь поперечного сечения канала, м2, определяется по формуле:

, (5. 3)

Принимаем размеры поперечного сечения прямоугольного канала, м.

Уточним скорость движения воздуха на участке:

, (5. 4)

Эквивалентный диаметр участка:

, (5. 5)

где а, b — размеры поперечного сечения прямоугольного канала, мм.

По номограмме, приложение 1 [6] определяем удельную потерю давления на трение, Па/м.

Потери давления на трение на участке с учётом шероховатости:

, (5. 6)

где — коэффициент шероховатости материала канала, для шлакобетонных плит таблица III.5 [5];

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений на участке по таблице 6.

Из приложения 1 [6] по скорости воздуха определяем динамическое давление, Па.

Потери давления на местные сопротивления участка:

, (5. 7)

Общие потери давления на участке, Па:

. (5. 8)

Результаты расчёта системы вентиляции представлены в таблице 6.

Располагаемое давление, Па, в естественной вытяжной системе вентиляции определяется по формуле:

, (5. 9)

где h — расстояние по вертикали от оси вытяжной решетки до устья вытяжной шахты, м,

Для второго этажа h = 1,6 м;

Для первого этажа h = 4,3 м;

— плотность наружного воздуха, кг/м3, при температуре 5 С,;

— плотность внутреннего воздуха, кг/м3, при С,;

Па.

Па.

Сравним полученные потери на участке 1,2,3,4 с располагаемым давлением: 1,026 Па = 2,7 Па, следовательно, условие естественной вентиляции PРАСП. ?Rl+Z = ДP выполняется.

На участке 5,6,7,4: 0,969 Па < 1,37 Па;

На участке 8,7,4: 0,978 Па < 2,7 Па;

На участке 9,3,4: 0,921 Па < 1,37 Па;

Все условия выполняются.

№ участка

Расход воздуха L, м3

Длинна участка l, м

Скорость воздуха на участке w, м/с

Площадь поперечного сечения воздухо-вода f, м2

Разме-ры воздуховода, м

Эквивалентный диаметр dэ, м

Удель-ная потеря давления на трение R, Па/м

Потеря давле-ния на трение Rl*в, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений Уж

Динами-ческий напор hw, Па

Потеря давления на местные сопротив-ления Z=Уж·hw, Па

Полные потери давления ДP, Па

а

b

1

50

4,3

0,43

0,03

0,16

0,2

0,178

0,018

0,091

2,25

0,117

0,262

0,354

2

50

0,5

0,35

0,04

0,2

0,2

0,2

0,018

0,011

0,6

0,075

0,045

0,055

3

100

0,5

0,69

0,04

0,2

0,2

0,2

0,018

0,011

0,8

0,299

0,239

0,249

4

200

1,2

0,89

0,06

0,25

0,25

0,25

0,018

0,025

0,7

0,489

0,342

0,368

Сумма потерь по участку 1,2,3,4

1,026

5

50

1,6

0,43

0,03

0,16

0,2

0,178

0,018

0,034

2,25

0,117

0,262

0,296

6

50

0,5

0,35

0,04

0,2

0,2

0,2

0,018

0,011

0,6

0,075

0,045

0,055

7

100

0,5

0,69

0,04

0,2

0,2

0,2

0,018

0,011

0,8

0,299

0,239

0,249

Сумма потерь по участку 5,6,7,4

0,969

8

50

4,3

0,43

0,03

0,16

0,2

0,178

0,018

0,091

2,31

0,117

0,269

0,361

Сумма потерь по участку 8,7,4

0,978

9

50

1,6

0,43

0,03

0,16

0,2

0,178

0,018

0,034

2,31

0,117

0,269

0,303

Сумма потерь по участку 9,3,4

0,921

Таблица 6 Расчёт смистемы вентиляции

6 ВЫБОР ЦИРКУЛЯЦИОННОГО НАСОСА

Для подбора циркуляционного насоса необходимо знать требуемую его подачу и расчётное давление. Требуемая подача насоса Vнac, м3/ч, определяется тепловой нагрузкой обслуживаемой системы отопления УQ, Вт, и перепадом температуры воды.

, (6. 1)

где б — коэффициент запаса, учитывающий бесполезные потери тепла, б= 1,1…1,2;

с — теплоемкость воды, кДж/(кг·К);

с70 — плотность воды, кг/м3;

м3/ч.

Давление, создаваемое циркуляционным насосом, должно быть достаточным для преодоления всех сопротивлений движению воды в системе и принимается по потерям давления в самом невыгодном циркуляционном кольце:

Па= 4,954 кПа.

; (6. 2)

м.

Насосы подбирают по их рабочим характеристикам, которые приведены в справочниках по санитарной технике и в каталогах заводов-изготовителей.

По требуемой подаче и давлению выбираем насос типа UPS 25−20 [4].

Характеристики насоса приведены в таблице 7.

Таблица 7 Характеристики насоса

Производительность, м3

Полный напор Н, м.

Скорость

Р1, Вт.

Iп, А

1,7

1,2

3

55

0,24

7 ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ

Необходимо подобрать котёл, выбрать дымовые каналы для него, и определить высоту дымовой трубы.

Выбор котла производится по суммарной поверхности нагрева, которая определяется по формуле:

м2, (7. 1)

где 1,1… — коэффициент запаса на производительные потери тепла соответственно при нижней и верхней разводке трубопроводов;

— расчетное количество тепла, ккал/ч;

— тепловое напряжение поверхности нагрева, ккал/(м2?ч).

В качестве расчетного количества тепла принимаем суммарные теплопотери всего здания Вт = 22 761 ккал/ч.

По таблице V. 13 определяем тепловое напряжение поверхности нагрева.

Для котлов типа ВНИИСТО-Мч большой модели при сжигании сортированного антрацита ккал/(м2?ч).

м2.

Исходя из полученного результата, к установке принимаем 2 котла ВНИИСТО-Мч (большая модель) ГОСТ 7252–54, с максимальной теплопроизводительностью при сжигании сортированного антрацита 14 000 ккал/ч.

· Количество секций котла — 3 штуки;

· Строительная длина — 400 мм;

· Ёмкость — 30,5 л;

· Поверхность нагрева — 1,5 м2;

· Масса без воды — 247 кг.

Для чугунных котлов ВНИИСТО-Мч подбираем размеры дымовых каналов по таблице V. 21 [1].

· Площадь сечения каналов от чугунных котлов — 196 см2

· Площадь сечения выходного отверстия трубы — 378 см2

· Размеры канала, кирпичей — ½Ч½

· Высота трубы при известной теплопроизводительности — 9 м.

Для водогрейных и паровых котлов расход рассчитывается по формуле:

, (7. 2)

где — расход тепла, ккал/ч;

— средняя низшая теплота сгорания топлива ккал/кг;

— кпд котельной установки [1]. По таблице V. 23 [1] для антрацита находим ккал/кг.

кг/ч.

Площадь склада для твердого топлива на месячный запас:

, м2, (7. 3)

где — объемная масса топлива, принимаемая по таблице V. 23 [1], кг/м3,;

— высота штабеля в зависимости от рода топлива, м,;

м2.

Расход твердого топлива за отопительный период:

, (7. 4)

где 1,1…1,2 — коэффициент, учитывающий непроизводительные потери тепла;

— теплопотери здания, ккал/ч;

— средняя внутренняя температура отапливаемых помещений, оС;

т.

8 ПОДБОР РАСШИРИТЕЛЬНОГО БАКА

Объём воды, л, в элементах системы отопления (нагревательных приборах, трубопроводах и котлах) находится по формуле:

, (8. 1)

где — тепловая мощность системы отопления, Вт, Вт;

— объём воды в элементах системы отопления, л, в расчёте на теплоотдачу.

Для нагревательных приборов: л, для трубопроводов местной системы с насосной циркуляцией: л по таблице III. 43 [1], для чугунных секционных котлов: л по таблице III. 43 [1].

л.

Полезная ёмкость расширительного бака, л, при температуре в подающем трубопроводе 0С определяется по выражению:

, (8. 2)

л.

Поскольку ни один из стандартных баков не подходит, сконструируем расширительный сосуд исходя из величины полезного объема. Емкость бака до переливной трубы 21,51·1, 5 = 32 л = 0,032 м3. Примем высоту бака H = 500 мм, тогда диаметр найдем по формуле:

Примем диаметр D = 300 мм.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Щекин Р. В. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции.

2. Тихомиров К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. — М.: Стройиздат, 1981. — 272 с.

3. Свистунов В. М., Пушняков Н. К. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха обьектов агропромышленного комплекса и жилищно-комунального хозяйства: Учебник для вузов.- СПб.: Политехника, 2001.- 423 с.: ил.

4. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. I. Отопление/ В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; Под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. -4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1990. -334 с.: ил. -(Справочник проектировщика).

5. Отопление: Учебник для студентов вузов, обучающихся по направлению «Строительство», специальности 290 700/ Л. М. Махов. — М.: АСВ, 2002.- 576 с.: ил.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой