Отопление и вентиляция гражданского здания

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФГБОУ ВПО МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра «Отопление и вентиляция»

Пояснительная записка

к курсовому проекту:

«Отопление и вентиляция гражданского здания»

Преподаватель:

Насыбулин Т.М.

Выполнила:

Студентка ТЭС 3−1

Янцевинова А. Г.

Москва 2013

Содержание

1. Исходные данные

1.1 Исходные данные

1.2 Климатические характеристики района строительства

1.3 Расчетные параметры воздуха в помещениях

2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания

2.1 Теплотехнические показатели материальных слоев наружной стены

2.2 Определение приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений, толщины слоя утеплителя наружной стены

2.3 Проверка отсутствия конденсации водяных паров в толще наружной стены

2.4 Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию

3. Определение тепловой мощности системы отопления

3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

3.2 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха

3.3 Теплозатраты на подогрев вентиляционного воздуха

3.4 Расчет бытовых теплопоступлений

4. Конструирование и расчет системы отопления

4.1 Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и арматуры

4.2 Расчет и подбор элеваторов

4.3 Гидравлический расчет теплопроводов

4.4 Тепловой расчет отопительных приборов

5. Конструирование и расчет систем вентиляции

5.1 Расчет воздухообмена в помещениях

5.2 Аэродинамический расчет каналов

Список литературы

1. Исходные данные

1. 1 Исходные данные

Район строительства — г. Екатеринбург

Число этажей — 2

Ориентация входа -запад

Строительные размеры: а = 5,7 м б=2,9 м Нэт= 2,9 м Нш=3,5 м

Система отопления — водяная двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали.

Отопительные приборы — радиаторы типа М-90

Теплоснабжение — от городской водяной тепловой сети.

Расчетная температура воды в теплосети Тг=131 оС, То=70 оС

Перепад давления на вводе — 73кПА

Присоединение системы отопления к теплосети — по элеваторной схеме.

1. 2 Климатические характеристики района строительства

По СНиП 23−01−99 принимаются:

средняя температура воздуха наиболее холодных суток tI, наиболее холодной пятидневки tн5 с обеспеченностью 0,92 и абсолютная минимальная tМ;

продолжительность отопительного периода zот, сут., со среднесуточной температурой воздуха ниже 8С и его средняя температура tОТ.

средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца ц хм;

температура наружного воздуха наиболее холодного месяца tхм.

расчетная скорость ветра, uв, м/с.

По приложению 1 СНиП II-3−79* принимается расчетная зона влажности.

Таблица 1. Расчетные климатические характеристики

Район строительства.

tн5

tхм

ц хм %

tотп. п

Zотп. п

Vв м/с

Зона влажности.

Екатеринбург

-35

-15,5

79

-6

230

5,0

сухая

1. 3 Расчетные параметры воздуха в помещениях

Температура воздуха в помещениях tВ, принимается по СНиП 2. 08. 01−89 в зависимости от значения tH5. Относительная влажность воздуха В принимается равной 55%, что соответствует нормальному влажностному режиму помещения.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций, от которых зависят теплотехнические показатели строительных материалов, принимаются по СНиП II-3−79*

Таблица 2. Средние значения оптимальной температуры воздуха в помещениях.

Значение tв для помещений, 0С

Относительная влажность, цв

Жилая комната

Лестничная клетка

Кухня

Ванная, совмещенный санузел

Туалет

Коридор квартиры

Угловая

Рядовая

23

21

17

20

25

20

20

55

2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания

2.1 Теплотехнические показатели материальных слоев наружной стены

Теплотехнические показатели строительных материалов выбраны в соответствии с приложением 3 СНиПа II-3−79* и записаны в таблице 3.

Условия эксплуатации ограждений принимаются по приложению 2 СНиПа II-3−79*.

Таблица 3. Теплотехнические показатели строительных материалов.

Наименование материалов

Условия эксплуатации ограждений

Плотность, кг/м3

Коэффициенты

Теплопроводности л, Вт/м оС

Теплоусвоения S, Вт/мС

Паропроницае-мости м, мг/м ч Па

Раствор сложный

А

1700

0,7

8,95

0,098

Керамзитобетон

А

1000

0,41

5,49

0,075

Пенополиуретан

А

60

0,041

0,53

0,05

Термозитобетон

А

1800

0,63

9,32

0,075

2.2 Определение приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений, толщины слоя утеплителя наружной стены

Технические характеристики ограждающих конструкций приняты по СНиП II-3−79* и записаны в таблицу 4.

Таблица 4. Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций

Наименование ограждения

tН, C

n

В, Вт/(м2С)

Н, Вт/(м2С)

Наружная стена

4

1

8,7

23

Покрытие, чердачное перекрытие

3

0,9

8,7

12

Перекрытия над проездами, подвалами и подпольями

2

0,6

8,7

6

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (кроме окон и дверей) рассчитывается по формуле:

tВ — расчетная температура внутреннего воздуха в характерном помещении;

tн5 — средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки;

tН — нормируемая разность температур между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения;

n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения (по СНиП II-3−79* (таблица 3*));

В — коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения (по СНиП II-3−79* (таблица 4*)).

Для наружных стен:

R0тр=(21+35)·1 = 1,61 м2·0С/Вт

8,7·4

Покрытие, чердачное перекрытие:

R0тр = (21+35)·0,9 =1,9 м2 · 0С/Вт

8,7·3

Покрытие над проездами, подвалами и подпольями:

R0тр = (21+35)·0,6= 1,9 м2 ·0С/Вт

8,7·2

Исходя из условий энергосбережения.

Градусо-сутки отопительного периода:

ГСОП=(tв-tоп)* Zоп

где tв=21 *С

tоп=-6

Zоп=230

ГСОП=(21+6)·230=6210

Для наружных стен:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3−79* R0ЭН=3,57 м2·0С/Вт

Покрытия и перекрытия над проездами:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3−79* R0ЭН=5,3 м2·0С/Вт

Покрытие чердачное:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3−79* R0ЭН=4,69 м2·0С/Вт

Окна, балконные двери:

На основании полученной величины ГСОП принимаем по СНиП II-3−79* R0ЭН=0,61 м2·0С/Вт

Полученные результаты занесем в таблицу 5.

Таблица 5. Значения требуемых и расчетных сопротивлений ограждений

Наименование ограждения

R0тр, м2 0С/Вт

R0эн, м2 0С/Вт

Наружная стена

1,61

3,57

Покрытие и перекрытия над проездами

1,9

5,3

Перекрытие чердачное, над холодными подвалами

1,9

4,69

Окна, балконные двери

-

0,61

Подсчитав и R0ТР, выбираем из полученных значений наибольшее, которое и будет расчетным.

Выбираем большее значение Rопр= 3,57 м2·С/Вт

Определяем термическое сопротивление утепляющего слоя Rут по формуле:

Rут= (Rопр/r) — (1/в+ / +1/н)

Rут= (3,57/1) — (1/8,7+ 0,015/0,7+0,2/0,41 +0,28/0,63 +1/23)=2,45 м2·С/Вт

дутр= 2,45·0,041=0,1 м

R0пр. ок=(1/8,7+0,015/0,7+0,2/0,41+0,28/0,63+1/23+0,1/0,041)= 3,55 м2·С/Вт

Определим коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2С):

К=1/ R0пр. ок=1/3,55 = 0,28 Вт/(м2С)

2. 3 Проверка отсутствия конденсации водяных паров в толще наружной стены

Конденсация водяных паров в толще ограждающей конструкции возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока парциальное давление водяного пара ех больше парциального давления водяного пара соответствующего состоянию насыщенного воздуха Ех.

Температура в любом сечении ограждающей конструкции определяется по выражению:

, где

tв — температура воздуха рядовой комнаты;

tн — температура наружного воздуха наиболее холодного месяца;

Rоф — уточненное сопротивление теплопередаче стены;

.

м2·С/Вт

м2·С/Вт

м2·С/Вт

м2·С/Вт

м2·С/Вт

м2·С/Вт

Соответствующее полученной температуре в характерном сечении ограждения парциальное давление водяных паров соответствующее состоянию насыщения воздуха определяем по приложению:

Ев = 2527,13 Па; Е1=2313,2874 Па; Е2=1734,1995Па; Е3=743,9Па; Е4=288,52Па; Е5=191,16Па; Е6=187,16 Па; Ен=176,755Па.

Ев, Ен — упругость водяных паров, Па, при полном насыщении, соответствующая температуре tв и txм.

— сопротивление паропроницанию от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х, в котором находят упругость, определяется по формуле:

,

Х=0

X=0,28 м.

X=0,33 м.

X=0,38 м.

X=0,58 м.

Х=0,595 м.

Определим сопротивление паропроницанию наружной стены:

евв·в= 2527,13·0,55=1389,92 Па

енн·хм= 176,755·0,79=139,63 Па

= 1385,32Па

= 841,37Па

= 695,47Па

=549,58Па

=161,51Па

=139,63Па

Таблица 6. Значения ex, Ех, tx

№ сечения.

tx, оС

ex, Па

Ех, Па

Внутренний воздух

21

1389,92

2527,13

Х=0

19,82

1385,32

2313,2874

Х=0,28 м

15,25

841,37

1734,1995

Х=0,33 м

2,72

695,47

743,9

Х=0,38 м

-9,82

549,58

288,52

Х=0,58 м

-14,78

161,51

191,16

Х=0,595 м

-14,98

139,63

187,16

Наружный воздух

-15,5

139,63

176,755

В сечении х=0,38 м е>Е. Для определения зоны возможной конденсации построим график изменения tx, ex, Ех.

Присутствует конденсация. Необходима проверка допустимости конденсации. Конденсация водяных паров в толще ограждающей конструкции допускается при условии, если сопротивление паропроницанию RОПХ ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) будет не менее требуемого сопротивления паропроницанию (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации

При наличии конденсации водяных паров в толще допустимость конденсации определяют только по следующей формуле:

Находим температуру:

I. -15,5оС

II. -13,6 оС

III. -6,9 оС

IV. 2,7оС

V. 10 оС

VI. 15,1 оС

VII. 17,2 оС

VIII. 14,9оС

IX. 9,2 оС

X. 1,2 оС

XI. -6,8 оС

XII. -13,1 оС

·(Е1·z1+ Е2·z2+ Еz3)

E1= 234,63 Па, z1= 5; ср. t1=-11,18oC

E2= 702,6 Па, z2= 2; ср. t2=1,95oC

E3= 1525,56 Па, z3= 5. ср. t3=13,28oC

По прилож.3 находим Е1, Е2, Е3

ев = 1389,92 Па

ен= 666,6 Па

·(234,63*5+702,6*2+1525,56*5)=850,51 Па

=

=8,27

Конденсация допускается, так как RОПХ >

2.4 Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию

Требуемое сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле:

GH — нормативная воздухопроницаемость (для окон жилых зданий 6кг/(чм2));

GH — нормативная воздухопроницаемость (для окон жилых зданий 6кг/(чм2));

Р0=10 Па- разность давления воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию Rи

Р — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон, Па, которая вычисляется по формуле:

Р = 5,4Н (Н — В) + 0,3НVВ2, где

Н — высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты, м;

НиВ — плотность воздуха соответственно при температуре tн5 и tВ, кг/м3; вычисляется по формуле:

VВ — скорость ветра.

VВ=5,0 м/с;

Н= 1,35+2,9+3,5=7,75 м;

Gн= 6 кг/чм2;

Рассчитаем RИТР:

Р = 5,47,75(1,48 — 1,2) + 0,31,485,02 = 22,818 Па

По приложению 2 методических указаний принимаем окно двойного остекления в раздельных переплётах, что удовлетворяет условию:. Сопротивление воздухопроницанию

Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций определяется по формуле:

К = 1/R0, Вт/м2 0С

— сопротивление окна К= 1/0,42=2,38 Вт/ м2 0С

— для наружной стены К = 1/3,55 = 0,28 Вт/м2 0С

— для покрытия чердачного и над холодными подвалами К = ¼, 69 = 0,21 Вт/м2 0С

— для пола на грунте: 1-я зона 0,48, 2-я зона 0,23, 3-я зона 0,12 и 4-я зона 0,07

3. Определение тепловой мощности системы отопления

Тепловая мощность отопительной системы отопления Qот равна сумме теплозатрат всех помещений:

для жилых комнат

Qот = Qтп + Qи (в) — Qб;

для кухонь

Qот = Qтп + Qи — Qб;

для лестничных клеток

Qот = Qтп + Qи, где

Qот — теплопотери помещения через ограждающие конструкции, Вт;

Qи — затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, Вт;

Qи(в) -большее значение теплозатрат на подогрев воздуха, поступающего вследствие инфильтрации Qи или необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры Qв, Вт;

Qб — бытовые тепловыделения в помещении, Вт.

3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Теплопотери рассчитываются через каждый элемент ограждающих конструкций, разность температур воздуха по обе стороны которых больше 3С, по формуле:

Qтп = ?K0(tв — tн)А·n (1 + в)= Q0(1 + в), где

К0 — коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м2С);

tн — температура наружного воздуха для расчета отопления, С;

tв — температура внутреннего воздуха, С;

в — коэффициент, учитывающий добавочные потери, определяется в долях от основных;

А — площадь элемента ограждения, м2.

Таблица 7. Определение тепловой мощности системы отопления.

№ Помещения

Наименование помещения

,

Характеристика ограждений

Вт

Добавки

1+

Вт

Наименование

Ориентация

а, м

b, м

А,

К,

Вт/

На ориентацию

Прочие

101

УК

23

НС

З

6,17*3,2

16,74

0,28

58

271,86

0,05

-

1,05

285,45

НС

Ю

3,72*3,2

8,9

0,28

58

144,54

0

-

1

144,54

ДО

З

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,05

-

1,05

434,82

ДО

Ю

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0

1

414,12

ПЛ

-

3,12*5,59

17,44

0,21

34,8

127,45

-

-

1

127,45

1406,38

102

К

20

НС

Ю

3,57*3,2

9,17

0,28

55

141,22

0

-

1

141,22

ДО

Ю

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0

-

1

294,52

ПЛ

-

2,33*2,94

6,85

0,21

33

47,47

-

-

1

47,47

483,21

103

РК

21

НС

З

2,9*3,2

6,28

0,28

56

98,47

0,05

-

1,05

103,39

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПЛ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

33,6

62,94

-

-

1

62,94

586,16

104

РК

21

НС

З

2,9*3,2

6,28

0,28

56

98,47

0,05

-

1,05

103,39

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПЛ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

33,6

62,94

-

-

1

62,94

586,16

105

РК

21

НС

З

2,9*3,2

6,28

0,28

56

98,47

0,05

-

1,05

103,39

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПЛ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

33,6

62,94

-

-

1

62,94

586,16

106

РК

21

НС

З

2,9*3,2

6,28

0,28

56

98,47

0,05

-

1,05

103,39

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПЛ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

33,6

62,94

-

-

1

62,94

586,16

635,55

107

УК

23

НС

З

6,17*3,2

16,74

0,28

58

271,86

0,05

-

1,05

285,45

НС

С

3,72*3,2

8,9

0,28

58

144,5

0,1

-

1,1

158,99

ДО

З

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,05

-

1,05

434,82

ДО

С

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,1

1,1

455,53

ПЛ

-

3,12*5,59

17,44

0,21

34,8

127,45

-

-

1

127,45

1462,24

108

К

20

НС

С

3,57*3,2

9,17

0,28

55

141,22

0,1

-

1,1

155,34

ДО

С

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

-

1,1

323,97

ПЛ

-

2,33*2,94

6,85

0,21

33

47,47

-

-

1

47,47

526,78

109

УК

23

НС

С

5,88*3,2

15,81

0,28

58

256,75

0,1

1,1

282,43

НС

В

4,07*3,2

13,02

0,28

58

211,44

0,1

1,1

232,59

ДО

С

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,1

1,1

455,53

ПЛ

-

5,29*3,49

18,46

0,21

34,8

134,92

-

-

1

134,92

-

1105,47

110

РК

21

НС

В

2,518*3,2

5,05

0,28

56

79,18

0,1

1,1

87,1

ДО

В

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПЛ

-

5,6*3,22

18,03

0,21

33,6

127,23

-

1

127,23

654,15

111

К

20

НС

В

2,9*3,2

7,03

0,28

55

108,26

0,1

1,1

119,09

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПЛ

-

4,39*2,85

12,51

0,21

33

86,7

-

1

86,7

529,76

112

РК

21

НС

В

2,9*3,2

6,28

0,28

56

98,47

0,1

1,1

108,32

ДО

В

1,5*2

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПЛ

-

5,28*2,6

13,73

0,21

33,6

96,86

-

1

96,86

645

113

К

20

НС

В

2,9*3,2

7,03

0,28

55

108,26

0,1

1,1

119,09

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПЛ

-

4,85*2,6

12,61

0,21

33

87,38

-

1

87,38

530,44

114

К

20

НС

В

2,9*3,2

7,03

0,28

55

108,26

0,1

1,1

119,09

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПЛ

-

4,85*2,6

12,61

0,21

33

87,38

-

1

87,38

530,44

568,55

115

РК

21

НС

В

2,9*3,2

6,28

0,28

56

98,47

0,1

1,1

108,32

ДО

В

1,5*2

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПЛ

-

5,28*2,6

13,73

0,21

33,6

96,86

-

1

96,86

645

639,74

116

К

20

НС

В

2,9*3,2

7,03

0,28

55

108,26

0,1

1,1

119,09

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

198

0,1

1,1

323,97

ПЛ

-

4,39*2,85

12,51

0,21

33

65,8

-

1

86,7

529,76

13,72

0,21

34,8

-

-

117

РК

21

НС

В

2,518*3,2

5,05

0,28

56

79,18

0,1

1,1

87,1

ДО

В

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПЛ

-

5,6*3,22

18,03

0,21

33,6

127,23

-

1

127,23

654,15

118

УК

23

НС

Ю

5,88*3,2

15,81

0,28

58

256,75

0

1

256,75

НС

В

4,07*3,2

13,02

0,28

58

211,44

0,1

1,1

232,59

ДО

Ю

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0

1

414,12

ПЛ

-

5,29*3,49

18,46

0,21

34,8

134,92

-

-

1

134,92

1038,38

201

УК

23

НС

З

6,17*3,4

17,97

0,28

58

291,83

0,05

-

1,05

306,42

НС

Ю

3,72*3,4

9,64

0,28

58

156,55

0

-

1

156,55

ДО

З

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,05

-

1,05

434,82

ДО

Ю

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0

1

414,12

ПТ

-

3,12*5,59

17,44

0,21

52,2

191,17

-

-

1

191,17

1503,09

202

К

20

НС

Ю

3,57*3,4

9,89

0,28

55

152,3

0

-

1

152,3

ДО

Ю

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0

-

1

294,52

ПТ

-

2,33*2,94

6,85

0,21

49,5

71,2

-

-

1

71,2

518,02

203

РК

21

НС

З

2,9*3,4

6,86

0,28

56

107,56

0,05

-

1,05

112,94

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПТ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

50,4

94,4

-

-

1

94,4

627,17

204

РК

21

НС

З

2,9*3,4

6,86

0,28

56

107,56

0,05

-

1,05

112,94

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПТ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

50,4

94,4

-

-

1

94,4

627,17

205

РК

21

НС

З

2,9*3,4

6,28

0,28

56

107,56

0,05

-

1,05

112,94

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПТ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

50,4

94,4

-

-

1

94,4

627,17

206

РК

21

НС

З

2,9*3,4

6,86

0,28

56

107,56

0,05

-

1,05

112,94

ДО

З

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,05

-

1,05

419,83

ПТ

-

2,84*3,14

8,92

0,21

50,4

94,4

-

-

1

94,4

627,17

207

УК

23

НС

З

6,17*3,4

17,97

0,28

58

291,83

0,05

-

1,05

306,42

НС

С

3,72*3,4

9,64

0,28

58

156,55

0,1

-

1,1

172,21

ДО

З

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,05

-

1,05

434,82

ДО

С

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,1

1,1

455,53

ПТ

-

3,12*5,59

17,44

0,21

52,2

191,17

-

-

1

191,17

1560,15

208

К

20

НС

С

3,57*3,4

9,89

0,28

55

152,3

0,1

-

1,1

167,53

ДО

С

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

-

1,1

323,97

ПТ

-

2,33*2,94

6,85

0,21

49,5

71,2

-

-

1

71,2

562,7

209

УК

23

НС

С

5,88*3,4

16,9

0,28

58

274,46

0,1

1,1

301,9

НС

В

4,07*3,4

13,83

0,28

58

224,6

0,1

1,1

247,06

ДО

С

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0,1

1,1

455,53

ПТ

-

5,29*3,49

18,46

0,21

52,2

202,35

-

-

1

202,35

1206,84

210

РК

21

НС

В

2,518*3,4

5,56

0,28

56

87,18

0,1

1,1

95,9

ДО

В

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПТ

-

5,6*3,22

18,03

0,21

50,4

190,82

-

1

190,82

726,54

211

К

20

НС

В

2,9*3,4

7,61

0,28

55

117,19

0,1

1,1

128,91

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПТ

-

4,39*2,85

12,51

0,21

49,5

130,04

-

1

130,04

582,92

212

РК

21

НС

В

2,9*3,4

6,86

0,28

56

107,56

0,1

1,1

118,32

ДО

В

1,5*2

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПТ

-

5,28*2,6

13,73

0,21

50,4

145,31

-

1

145,31

703,45

213

К

20

НС

В

2,9*3,4

7,61

0,28

55

117,19

0,1

1,1

128,91

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПТ

-

4,85*2,6

12,61

0,21

49,5

131,08

-

1

131,08

583,96

214

К

20

НС

В

2,9*3,4

7,61

0,28

55

117,19

0,1

1,1

128,91

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПТ

-

4,85*2,6

12,61

0,21

49,5

131,08

-

1

131,08

583,96

215

РК

21

НС

В

2,9*3,4

6,86

0,28

56

107,56

0,1

1,1

118,32

ДО

В

1,5*2

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПТ

-

5,28*2,6

13,73

0,21

50,4

145,31

-

1

145,31

703,45

216

К

23

НС

В

2,9*3,4

7,61

0,28

55

117,19

0,1

1,1

128,91

ДО

В

1,5*1,5

2,25

2,38

55

294,52

0,1

1,1

323,97

ПТ

-

4,39*2,85

12,51

0,21

49,5

130,04

-

1

130,04

582,92

217

РК

21

НС

В

2,518*3,4

5,56

0,28

56

87,18

0,1

1,1

95,9

ДО

В

2*1,5

3

2,38

56

399,84

0,1

1,1

439,82

ПТ

-

5,6*3,22

18,03

0,21

50,4

190,82

-

1

190,82

726,54

13,96

0,28

58

0

1

218

УК

23

НС

Ю

5,88*3,4

16,99

0,28

58

275,92

0

1

275,92

НС

В

4,07*3,4

13,83

0,28

58

224,6

0,1

1,1

247,06

ДО

Ю

2*1,5

3

2,38

58

414,12

0

1

455,53

ПТ

-

5,29*3,49

18,46

0,21

52,2

202,35

-

-

1

202,35

1180,86

I, II

ЛК

НС

З

2,9*6,8

14,83

0,28

52

215,92

0,05

1,05

226,72

ДО

З

1,5*1,5

2,25

2,38

52

278. 46

0,05

1,05

292. 38

ДД

З

1,2*2,2

2,64

2,3

52

315. 74

0,05

1,05

331. 53

ОД

2*0,8

1,6

2,9

31. 2

144. 76

0

1

144. 76

ПТ

5,59*2,6

14. 53

0,21

46. 8

142. 8

0

1

142. 8

Люк

1*1

1

4,6

46. 8

215. 28

0

1

215. 28

I

2,9*2

5,8

0,48

52

144. 76

0

1

144. 76

II

2,9*2

5,8

0,23

52

69. 36

0

1

69. 36

III

2,9*2

5,8

0,12

52

36. 19

0

1

36. 19

IV

2,9*0,4

1,16

0,07

52

4. 2

0

1

4. 2

ВСп

2,2*13,86

30,49

0,28

31. 2

266. 36

0

1

266. 36

1874,34*2=3748,68

1874,34

3.2 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха

Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха:

где С — массовая теплоёмкость воздуха: равна 1,005 кДж/кгоС;

к — коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком: для раздельных переплётов к = 0,8;

— площадь окна;

— количество воздуха, поступающего в помещение в течение часа через 1 м2 окна, кг/м2 ч; рассчитывается по формуле:

— сопротивление воздухопроницанию окна,;

?рi — расчетная разность давлений;

?рi = 9,81(H-hi)(снв)+0,5 сн2(cen-cep)ki-Pei

H — высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до центра вытяжных отверстий устья шахты;

Н = 1+2,9+0,3+0,3+2,9+0,5+3,5=11,4 м.

hi— расчетная высота от уровня земли до верха окон соответствующего этажа;

h1=1+0. 3+0. 8+2=4. 1 м.

h2=1+0. 3+2,9+0. 3+0. 8+2=7,3 м.

сн, св — плотность, соответственно, наружного воздуха и воздуха в помещении;

V = 5 м/с

cen, cep — аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренной поверхности ограждения здания.

Cen= 0,8; Сep= -0,6;

Ki— коэффициент учета изменения скоростного давления ветра;

Ki =0,65;

Ru — сопротивление воздухопроницанию окна. По п 2,4

Ru=0,29

Pei — расчетные потери давления в естественной вытяжной системе.

Pei =9. 81Hisв).

Hi — разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа.

сs — плотность воздуха при t=5oC, кг/м3

Н1 = 2,9+0,5+3,5+0,3+0,3=7,5 м.

Н2 = 3,5+0,5+0,3=4,3 м.

При tH5=-35, сн = 1. 48 кг/ м3

сs = кг/ м3

Для УК при t=23 oC

св = кг/м3

Для РК при t=21 oC

св = кг/м3

Для К при t=20 oC

св = кг/м3

Для ЛК при t=17 oC

св = кг/м3

1 этаж: расчет Pei

УК: Pук1 = 9,817,5(1,27−1,19)=5,88

РК: Pрк1= 9,817,5(1,27−1,2)=5,15

К: Pк1 = 9,817,5(1,27−1,205)=4,78

ЛК: Pлк1= 9,817,5(1,27−1,22)=3,68

2 этаж:

УК: Pук2 = 9,81(1,27−1,19)=3,37

РК: Pрк2= 9,814,3(1,27−1,2)=2,95

К: Pк2 = 9,814,3(1,27−1,205)=2,74

ЛК: Pлк2= 9,81(1,27−1,22)=2,11

Расчет ?рi:

1 этаж:

УК: ?рук1=9,81(11,4−4,3)(1,48−1,19)+0,51,48(5)2(0,8+0,6)0,65−5,88= 31,15

РК: ?ррк1=9,81(11,4−4,3)(1,48−1,2)+0,51,48(5)2 (0,8+0,6)0,65−5,15= 31,18

К: ?рк1=9,81(11,4−4,3)(1,48−1,205)+0,51,48(5)2(0,8+0,6)0,65−4,78=31,21

ЛК: ?рлк1=9,81(11,4−4,3)(1,48−1,22)+0,51,48(5)2(0,8+0,6)0,65−3,68 = 31,26

2 этаж:

УК: ?рук2=9,81(11,4−7,5)(1,48−1,19)+0,51,48(5)2(0,8+0,6)0,65−3,37 = 24,56

РК: ?ррк2= 9,81(11,4−7,5)(1,48−1,2)+0,51,48(5)2 (0,8+0,6)0,65−2,95 = 24,59

К: ?рк2= 9,81(11,4−7,5)(1,48−1,205)+0,51,48(5)2 (0,8+0,6)0,65−2,74 = 24,61

ЛК: ?рк2= 9,81(11,4−7,5)(1,48−1,22)+0,51,48(5)2 (0,8+0,6)0,65−2,11 = 24,67

Расчет Go:

1 этаж:

УК: Go =

РК: Go =

К: Go =

ЛК: Go =

Для всех помещений 1 этажа принимаем Go =7. 39

2 этаж:

УК: Go =

РК: Go =

К: Go =

ЛК: Go =

Для всех помещений 2 этажа принимаем Go =6. 3

Расчет Qu:

1 этаж:

УК: Qu = 0. 2781. 005(23-(-35))37,390. 8=287,4

РК: Qu = 0. 2781. 005(21-(-35))37,390. 8=277,49

К: Qu = 0. 2781. 005(20-(-35))7,390. 8=204,4

ЛК: Qu = 0. 2781. 005(17-(-35))2,257,390. 8=193,25

2 этаж:

УК: Qu = 0. 2781. 005(23-(-35))36,30,8=245,01

РК: Qu = 0. 2781. 005(21-(-35))36,30,8=236,56

К: Qu = 0. 2781. 005(20-(-35))2,256,30,8=174,25

ЛК: Qu = 0. 2781. 005(17-(-35))2,256,30,8=164,75

В итоге учитывая количество окон имеем:

Таблица 8. Затраты на подогрев инфильтрационного воздуха

Этаж

G

N

t

Кол-во

А

1

7,39

101

23

2

3,00

574,8

102

20

1

2,25

204,4

103

21

1

3,00

277,49

104

21

1

3,00

277,49

105

21

1

3,00

277,49

106

21

1

3,00

277,49

107

23

2

3,00

574,8

108

20

1

2,25

204,4

109

23

1

3,00

287,4

110

21

1

3,00

277,49

111

20

1

2,25

204,4

112

21

1

3,00

277,49

113

20

1

2,25

204,4

114

20

1

2,25

204,4

115

21

1

3,00

277,49

116

20

1

2,25

204,4

117

21

1

3,00

277,49

118

23

2

3,00

287,4

ЛК

193,25

2

6,3

201

23

2

3,00

490,02

202

20

1

2,25

174,25

203

21

1

3,00

236,56

204

21

1

3,00

236,56

205

21

1

3,00

236,56

206

21

1

3,00

236,56

207

23

2

3,00

490,02

208

20

1

2,25

174,25

209

23

1

3,00

245,01

210

21

1

3,00

236,56

211

20

1

2,25

174,25

212

21

1

3,00

236,56

213

20

1

2,25

174,25

214

20

1

2,25

174,25

215

21

1

3,00

236,56

216

20

1

2,25

174,25

217

21

1

3,00

236,56

218

23

1

3,00

245,01

ЛК

164,75

ЛК

1

17

2

2,25

358

3.3 Теплозатраты на подогрев вентиляционного воздуха

строительство здание отопление вентиляция

Теплозатраты на подогрев воздуха, необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры Qв, Вт, рассчитывают только для жилых комнат по формуле:

, где

Аn— площадь пола жилой комнаты, м2

Ln— удельный нормативный расход приточного воздуха, принимаемый равным 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений, если общая площадь квартиры не более 20 м2/чел.

№ помещения

Наименование

помещение, tв о С

св, кг/м3

Ап, м2

Ln (3м2 на 1 м2)

(tв-tн5) оС

Qв

1 ЭТАЖ

101

Угловая комната, tв =23о

1,19

17,44

52,32

58

1008,91

103

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

104

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

105

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

106

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

107

Угловая комната, tв =23о

1,19

17,44

52,32

58

1008,91

109

Угловая комната, tв =23о

1,19

18,46

55,38

58

1067,92

110

Рядовая комната, tв =21о

1,2

18,03

54,09

56

1015,54

112

Рядовая комната, tв =21о

1,2

13,73

41,19

56

773,34

115

Рядовая комната, tв =21о

1,2

13,73

41,19

56

773,34

117

Рядовая комната, tв =21о

1,2

18,03

54,09

56

1015,54

118

Угловая комната, tв =23о

1,19

18,46

55,38

58

1067,92

2 ЭТАЖ

201

Угловая комната, tв =23о

1,19

17,44

52,32

58

1008,91

203

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

204

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

205

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

206

Рядовая комната, tв =21о

1,2

8,92

26,76

56

502,42

207

Угловая комната, tв =23о

1,19

17,44

52,32

58

1008,91

209

Угловая комната, tв =23о

1,19

18,46

55,38

58

1067,92

210

Рядовая комната, tв =21о

1,2

18,03

54,09

56

1015,54

212

Рядовая комната, tв =21о

1,2

13,73

41,19

56

773,34

215

Рядовая комната, tв =21о

1,2

13,73

41,19

56

773,34

217

Рядовая комната, tв =21о

1,2

18,03

54,09

56

1015,54

218

Угловая комната, tв =23о

1,19

18,46

55,38

58

1067,92

3.4 Расчет бытовых теплопоступлений

Бытовые теплопоступления рассчитываются для жилых комнат (угловых, рядовых) и кухонь по формуле:

Qб = 10*A, Bt

Ап — площадь пола жилой комнаты или кухни, м (из пункта 3.1.).

Таблица 9. Тепловая мощность системы отопления

1 этаж

№ пом.

Наимен.

Ап

Qтп

Qпом

101

УК

17,44

1406,38

574,8

1008,91

174,4

2240,89

102

К

6,85

483,21

204,4

-

68,5

619,11

103

РК

8,92

586,16

277,49

502,42

89,2

999,38

104

РК

8,92

586,16

277,49

502,42

89,2

999,38

105

РК

8,92

586,16

277,49

502,42

89,2

999,38

106

РК

8,92

586,16

277,49

502,42

89,2

999,38

107

УК

17,44

1462,24

574,8

1008,91

174,4

2296,75

108

К

6,85

526,78

204,4

-

68,5

662,68

109

УК

18,46

1105,47

287,4

1067,92

184,6

1988,79

110

РК

18,03

654,15

277,49

1015,54

180,3

1489,39

111

К

12,51

529,76

204,4

-

125,1

609,06

112

РК

13,73

645

277,49

773,34

137,3

1281,04

113

К

12,61

530,44

204,4

-

126,1

608,74

114

К

12,61

530,44

204,4

-

126,1

608,74

115

РК

13,73

645

277,49

773,34

137,3

1281,04

116

К

12,51

529,76

204,4

-

125,1

609,06

117

РК

18,03

654,15

277,49

1015,54

180,3

1489,39

118

УК

18,46

1038,38

287,4

1067,92

184,6

1921,7

2этаж

201

УК

17,44

1503,09

490,02

1008,91

174,4

2337,6

202

К

6,85

518,02

174,25

-

68,5

623,77

203

РК

8,92

627,17

236,56

502,42

89,2

1040,39

204

РК

8,92

627,17

236,56

502,42

89,2

1040,39

205

РК

8,92

627,17

236,56

502,42

89,2

1040,39

206

РК

8,92

627,17

236,56

502,42

89,2

1040,39

207

УК

17,44

1560,15

490,02

1008,91

174,4

2394,66

208

К

6,85

562,7

174,25

-

68,5

668,45

209

УК

18,46

1206,84

245,01

1067,92

184,6

2090,16

210

РК

18,03

726,54

236,56

1015,54

180,3

1561,78

211

К

12,51

582,92

174,25

-

125,1

632,07

212

РК

13,73

703,45

236,56

773,34

137,3

1339,49

213

К

12,61

583,96

174,25

-

126,1

632,11

214

К

12,61

583,96

174,25

-

126,1

632,11

215

РК

13,73

703,45

236,56

773,34

137,3

1339,49

216

К

12,51

582,92

174,25

-

125,1

632,07

217

РК

18,03

726,54

236,56

1015,54

180,3

1561,78

218

УК

18,46

1180,86

245,01

1067,92

184,6

2064,18

ЛК

1

2 ЛК

14,53*2

3748,68

716

-

145,3*2

4174,08

Тепловая мощность системы отопления всего здания

48 549,24

Определим удельную тепловую характеристику здания qуд, Вт/(м3С) по формуле

Qот — тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;

Vзд — объем здания по наружным размерам без чердака (высота -от земли до верха чердачного перекрытия) м3;

Vзд=29,7*12,1*(1,0+0,3+0,5+2,9+2,9)=2731,2

tв— внутренняя температура рядовой жилой комнаты, С;

tн5— температура самой холодной пятидневки, С.

4. Конструирование и расчет системы отопления

В соответствии с заданием принимаю:

система отопления двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали;

отопительные приборы — радиаторы типа М-90;

источник теплоснабжения — городская тепловая сеть;

Температура падающей и обратной воды в двухтрубных системах отопления в жилых зданиях принимают tг = 95 °C, t0 =70°С

Расчетная температура воды в теплосети Tг=131 °С, Тх=70

Перепад давления на вводе в здание 73 кПа.

4. 1 Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и арматуры

Отопительные приборы размещают открыто, преимущественно у наружных стен и, в первую очередь, под окнами на расстоянии не менее 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки.

4.2 Расчет и подбор элеваторов

Элеватор выбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе тепловой сети и расхода воды в системе отопления.

Диаметр горловины элеватора dr, мм, определяется по формуле:

, где

— давление, создаваемое элеватором Па, определяется по формуле:

,

— разность давлений в теплопроводах теплосети на вводе в здание, Па; по заданию принимается 73 кПа

GСО — расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором, кг/ч, определяемый по формуле:

,

u — коэффициент смешения в элеваторе, определяется по формуле:

,

?Qот — тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;

tr — температура воды в подающей магистрали отопления 95оС;

tо — температура воды в обратной магистрали, оС;

t1 — температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети перед элеватором, оС. Тогда:

Па

кг/ч

По вычисленному значению dr = 12,13 мм выбираем ближайший стандартный элеватор № 1 с dгс = 15 мм и длиной l=425 мм.

Определю диаметр сопла dc, мм:

где

dгс — диаметр горловины стандартного элеватора, принятого к установке, мм.

4.3 Гидравлический расчет теплопроводов

Определяют расчетное циркуляционное давление Pц, Па, для ГЦК по формуле:

,

где — насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, Па;

— естественное давление от остывания воды в отопительных приборах, Па, определяется по формуле:

,

где h — высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси элеватора, м;

Б — коэффициент, принимаемый равным 0,4 для двухтрубных систем.

, Па

, Па

Таблица 10. Гидравлический расчет системы отопления

№ участка

Нагрузка Q, Вт

Расход воды G, кг/ч

Длина L, м

Предварительный расчет

d, мм

Скорость v, м/с

Уд. потери давления Py, Па/м

Полные потери давления P, Па

1

48 549

1670,1

13,4

40

0,36

62

830,8

2

24 178

831,7

2,6

32

0,23

39

101,4

3

16 270

559,7

1,4

32

0,15

18

25,2

4

14 230

489,5

0,45

25

0,23

58

26,1

5

12 190

419,3

5,32

25

0,21

45

239,4

6

10 150

349,2

0,45

20

0,27

98

44,1

7

8110

278,9

6,55

15

0,43

302

1978,1

8

6023

207,2

0,95

15

0,31

202

191,9

9

3677

126,4

4,1

15

0,18

68

278,8

10

1331

45,8

4,02

10

0,09

24

96,48

11

1331

45,8

3,2

10

0,09

44

140,8

12

663

22,8

3

10

0,04

11

33

13

1331

45,8

1,7

10

0,09

44

74,8

14

1331

45,8

4,73

10

0,09

24

113,52

15

3677

126,4

4,77

15

0,18

68

324,36

16

6023

207,2

2,12

15

0,31

202

428,24

17

8110

278,9

5,32

15

0,43

302

1606,64

18

10 150

349,2

0,45

20

0,27

98

44,1

19

12 190

419,3

5,17

25

0,21

45

232,65

20

14 230

489,5

0,45

25

0,23

58

26,1

21

16 270

559,7

2,07

32

0,15

18

37,26

22

24 178

831,7

2,88

32

0,23

39

112,32

23

48 549

1670,1

1,98

40

0,36

62

122,76

Всего:

7108,83

Определим запас давления:

,

Условия по запасу давления выполнены.

4. 4 Тепловой расчет отопительных приборов

Для расчета принимаем радиатор чугунный секционный М-90.

Техническая характеристика (для одной секции):

площадь нагревательной поверхности =0,2 м;

номинальная плотность теплового потока =700 Вт/м

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора:

, м2

где — поверхностная плотность теплового потока прибора:

, Вт/м2

где — номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м2;

— температурный напор:

, 0С

Расчетное число секций на отопительном приборе NP:

где — поверхность нагрева отопительного прибора, м2;

= 1 (коэффициент, учитывающий способ установки прибора);

— коэффициент, учитывающий число секций в приборе:

Схема подводки теплоносителя к прибору: сверху вниз.

Значения коэффициентов: n=0. 32, =1

Тип и марку отопительного прибора принимаю по заданию. Температура воды в подающей и обратной магистрали двухтрубной системе отопления: tT = 95 °C, t0 = 70 °С

Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора определяется по формуле:

Ар=Qн/qп, м2

Он= тепловая нагрузка на отопительный прибор, Вт

qn — поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м2

определяется по формуле:

qн — номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м2

Дt — температурный напор, °С, который определяется по формуле:

tвх, tвых — температуры воды на входе и выходе из прибора, °С (для двухтрубной системы отопления tвх=tг и tвых = tо)

tв — из таб. 2 (для помещения, в котором установлен прибор).

n, в1, P — поправочные коэффициенты учитывающие способ подводки теплоносителя к отопительным приборам

Gотн— относительный расход теплоносителя через отопительный прибор, который для двухтрубных систем отопления рассчитывается по формуле:

Gотн=(0,86Qп)/(360(tг-tо))

Расчетное число секций в отопительном приборе определяется по формуле:

Nр=Aр в2 в3с

Ас — площадь поверхность одной секции, м2

в3— коэффициент, учитывающий способ установки прибора, принимается в3=1

в 2— коэффициент, учитывающий число секций в приборе, который определяется по формуле:

Полученное число секций NP округляю до целого (установочного) Nуст следующим образом: если десятичная дробь больше 0,28 — в сторону увеличения, если меньше или равна 0,28 — в сторону уменьшения.

Для отопительного прибора марки МС-140-АО:

qн=595 Вт/м2, Ас = 0,299 м2

Таблица 11. Расчёт числа секций отопительных приборов.

№пом.

Qп, Вт

tв, оС

Схема присоед.

Gотн

Ар, м2

в2

Np

Nуст

101

1120,445

23

59,5

св-вн

0,107

528,2

2,12

1

10,6

11

1120,445

23

59,5

св-вн

0,107

528,2

2,12

1

10,6

11

102

619,11

20

62,5

св-вн

0,059

553,64

1,12

0,94

5,26

5

103

999,38

21

61,5

св-вн

0,095

549,8

1,82

0,99

9

9

104

999,38

21

61,5

св-вн

0,095

549,8

1,82

0,99

9

9

105

999,38

21

61,5

св-вн

0,095

549,8

1,82

0,99

9

9

106

999,38

21

61,5

св-вн

0,095

549,8

1,82

0,99

9

9

107

1148,375

23

59,5

св-вн

0,110

528,64

2,17

1

10,85

11

1148,375

23

59,5

св-вн

0,110

528,64

2,17

1

10,85

11

108

662,68

20

62,5

св-вн

0,063

554,73

1,19

0,95

5,65

6

109

1988,79

23

59,5

св-вн

0,190

537,38

3,7

1,04

19,24

19

110

1489,39

21

61,5

св-вн

0,142

556,47

2,68

1,02

13,67

14

111

609,06

20

62,5

св-вн

0,058

553,35

1,1

0,94

5,17

5

112

1281,04

21

61,5

св-вн

0,122

553,94

2,31

1,01

11,66

12

113

608,74

20

62,5

св-вн

0,058

553,35

1,1

0,94

5,17

5

114

608,74

20

62,5

св-вн

0,058

553,35

1,1

0,94

5,17

5

115

1281,04

21

61,5

св-вн

0,122

553,94

2,31

1,01

11,66

12

116

609,06

20

62,5

св-вн

0,058

553,35

1,1

0,94

5,17

5

117

1489,39

21

61,5

св-вн

0,142

556,47

2,68

1,02

13,67

14

118

1921,7

23

59,5

св-вн

0,184

536,86

3,58

1,04

18,62

19

201

1168,8

23

59,5

св-вн

0,112

528,92

2,21

1

11,05

11

1168,8

23

59,5

св-вн

0,112

528,92

2,21

1

11,05

11

202

623,77

20

62,5

св-вн

0,06

553,92

1,12

0,94

5,26

5

203

1040,39

21

61,5

св-вн

0,099

550,48

1,89

0,99

9,35

10

204

1040,39

21

61,5

св-вн

0,099

550,48

1,89

0,99

9,35

10

205

1040,39

21

61,5

св-вн

0,099

550,48

1,89

0,99

9,35

10

206

1040,39

21

61,5

св-вн

0,099

550,48

1,89

0,99

9,35

10

207

1197,33

23

59,5

св-вн

0,114

529,21

2,26

1

11,3

12

1197,33

23

59,5

св-вн

0,114

529,21

2,26

1

11,3

12

208

668,45

20

62,5

св-вн

0,064

554,99

1,2

0,95

5,7

6

209

2090,16

23

59,5

св-вн

0,199

538,12

3,88

1,04

20,17

20

210

1561,78

21

61,5

св-вн

0,149

557,27

2,8

1,02

14,28

14

211

632,07

20

62,5

св-вн

0,06

553,92

1,14

0,94

5,36

6

212

1339,49

21

61,5

св-вн

0,128

554,74

2,41

1

12,05

12

213

632,11

20

62,5

св-вн

0,06

553,92

1,14

0,94

5,36

6

214

632,11

20

62,5

св-вн

0,06

553,92

1,14

0,94

5,36

6

215

1339,49

21

61,5

св-вн

0,128

554,74

2,41

1,01

12,17

12

216

632,07

20

62,5

св-вн

0,06

553,92

1,14

0,94

5,36

6

217

1561,78

21

61,5

св-вн

0,149

557,27

2,8

1,02

14,28

14

218

2064,18

23

59,5

св-вн

0,197

537,96

3,84

1,04

19,97

20

ЛК

2087,04

17

65,5

св-вн

0,199

610,88

3,42

1,03

17,61

18

ЛК

2087,04

17

65,5

св-вн

0,199

610,88

3,42

1,03

17,61

18

5. Конструирование и расчет систем вентиляции

5.1 Расчет воздухообмена в помещениях

Воздухообмен рассчитывается для каждой типовой квартиры. Количество приточного воздуха для жилых комнат определяется по формуле:

LЖК = 3An

Ап — площадь пола жилых комнат, м2.

Воздухообмен в кухнях и санузлах принимаем по нормам воздухообмена:

— кухня с 4-х конфорочной газовой плитой90 мі/ч

— ванная 25 мі/ч

— уборная индивидуальная 25 мі/ч

— совмещенный санузел 50 мі/ч

За расчетный воздухообмен квартиры принимаем большую из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат или суммарного воздухообмена для кухни и санузлов. Удаление воздуха из квартиры производим через вытяжные решетки и каналы, расположенные в кухнях и санузлах.

Квартира 1 (комн. 101,102), квартира 6 (комн. 107, 108):

А=17,44+6,85=24,29 м2;

LЖК = 24,29·3=72,87 м3/ч;

— кухня с 4-х конфорочной газовой плитой 90 мі/ч

— уборная индивидуальная 25 мі/ч

Сумма 115 м3/ч.

За расчетный принимаем больший воздухообмен- 115 м3/ч.

Квартира 2 (комн 116,117,118), квартира 3 (комн. 109,110,111):

А=12,51+18,03+18,46=49м2;

LЖК = 49*3=147 м3/ч;

— кухня с 4-х конфорочной газовой плитой 90 мі/ч

— ванная 25 мі/ч

— уборная индивидуальная 25 мі/ч

Сумма 140 м3/ч.

За расчетный принимаем больший воздухообмен- 140 м3/ч.

Квартира 3(комн 103,104,114,115), квартира 4 (комн 105,106,112,113):

А=8,92+8,92+12,61+13,73=44,18 м2;

LЖК = 44,18·3=132,5 м3/ч;

— кухня с 4-х конфорочной газовой плитой 90 мі/ч

— ванная 25 мі/ч

— уборная индивидуальная 25 мі/ч

Сумма 140 м3/ч.

За расчетный принимаем больший воздухообмен- 140 м3/ч.

Аналогично на 2 этаже.

5.2 Аэродинамический расчет каналов

Целью аэродинамического расчета является подбор сечения вытяжных каналов и решеток, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении.

Определим естественное давление, Па, для каналов ветвей каждого этажа по формуле:

, где

PEi — естественное давление для каналов i-го этажа, Па;

Hi — разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м;

s — плотность воздуха при t=5оС, кг/м3, определяется по формуле:

В — плотность воздуха при комнатной температуре, кг/м3:

Па

Па

Таблица 12. Аэродинамический расчет каналов

L, мі/ч

l, м

ахb, мм

A, мІ

V, м/с

R, Па

Rl, Па

Рд, Па

Rl+??РД, Па

1

90

0

200×200

0,03

0,833

0

0

0,416

1,2

0,499

2

90

1,1

200×200

0,04

0,625

0,053

0,058

0,234

1,1

0,316

3

180

0,51

200×300

0,06

0,833

0,065

0,033

0,416

0,5

0,241

4

205

0,3

200×300

0,06

0,95

0,082

0,025

0,434

0,5

0,242

5

230

1,2

200×300

0,06

1,06

0,103

0,1236

0,674

0,5

0,461

6

255

0,3

200×400

0,08

0,89

0,05

0,015

0,475

0,5

0,253

7

280

4,57

200×400

0,08

0,97

0,05

0,2285

0,567

1,3

0,966

?

2,79

% - условие выполнено.

Список литературы

1. Методичка «Отопление и вентиляция гражданского здания».

2. СНиП 23−01−99*. Строительная климатология.

3. СНиП ІІ-3−79*. Строительная теплотехника.

4. СНиП 41−01−2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

5. Тихомиров К. В., Сергиенко Э. С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой