Отопление и вентиляция жилого дома

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость новой

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Содержание

1. Теплотехнический расчёт наружных ограждений

2. Расчёт тепловых потерь

3. Расчёт нагревательных приборов

4. Гидравлический расчёт системы отопления

5. Аэродинамический расчёт системы естественной вентиляции

Список используемых источников

Исходные данные для проектирования

Расчетные характеристики наружного климата для холодного периода года в городе Владимир.

Температура наружного воздуха:

Температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92: tн= -34є;

Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92: tнБ = -28є

Расчетная температура вентиляционная tнА = -16є;

Средняя температура отопительного периода: tот. пер= -3,5є;

Продолжительность отопительного периода: Zот. пер=213сут. ;

Максимальная из средних скоростей по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более 4,5м/с;

Зона влажности: 2 — нормальная.

Элеваторный узел.

Определяем коэффициент подмешивания:

u =

где: 1 — температура воды в тепловой сети, єС

2 — температура воды в системе отопления, єС

t0 — температура обратной воды, єС

u = = 2,2

Рассчитаем диаметр горловины:

d2 = 87,4

где: = 694 кг/ч — расход воды

= 5000Па

d2 = 87,4 = 8,65 мм

выбираем элеватор № 1 с диаметром горловины d2 = 15

Рассчитываем диаметр сопла

dс = = = 4,7 мм

1. Расчет тепловых потерь

Цель расчета: определить тепловую нагрузку Qрот. (Вт), на систему отопления, учитывающие теплопотери: через ограждения Q0 (Вт); на нагревания инфильтрационного воздуха Qн (Вт), и воздуха, поступающего в помещение через окна, в размере санитарной нормы вентиляции (3 м/ч на 1 м² пола) Qв (Вт), а также бытовые тепловыделения Qб (Вт).

Для жилых комнат:

Qрот. =Q0+Q (и. в)-Qб (1. 1)

Для кухонь:

Qрот. =Q0+Qи-Qб (1. 2)

Для лестничных клеток:

Qрот. =Q0+Qи (1. 3)

Теплопотери через наружные ограждения здания рассчитываются для всех помещений первого, средних, верхнего этажей и для лестничной клетки секций по формуле:

Q0=KF (tв-tнб)nз (1. 4)

где K- коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(мІ °C); F- расчётная площадь ограждения, мІ; Ю- коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери, рассчитывают по формуле:

Ю= 1+?Р/100,(1. 5)

где ?Р — сумма дополнительных теплопотерь тепла через ограждения, принимается в % к основным теплопотерям.

tв=180 — для жилых комнат.

tв=160 — для лестничной клетки.

tв=160 — для кухни.

Расчетные значения теплофизической характеристики: наружные стены полы на грунте (пол лестничной площадки первого этажа) n=1; чердачные перекрытия n=0,9; полы над неотапливаемыми помещениями n=0,6.

Высота этажа h=2,8 м.

Толщина пола первого этажа 0,3 м.

Высота подвала над поверхностью земли h1=1,2 м.

Высота вентиляционной шахты h2=3,5 м.

Таблица 1 — Расчет теплопотерь здания

Номер помещения

характеристика ограждения

(tв-tн)n

К

доп. потери

h

Q0

название

ориентация

размеры

F

на ориентацию

прочие

1

2

3

4

5,00

6

7

8

9

10

11

201

нс

Ю

6,0

х

2,8

16,80

46

х

1

0,34

0

15

1,15

300

ж.к.

нс

З

4,0

х

2,8

11,20

46

х

1

0,34

5

15

1,20

210

18

до

З

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

5

15

1,20

280

790

501

пт

6,0

х

4,0

24,00

46

х

0,9

0,25

15

1,15

290

ж.к.

18

1080

101

нс

Ю

6,0

х

0,3

1,80

46

х

1

0,34

0

15

1,15

30

ж.к.

нс

З

4,0

х

0,3

1,20

46

х

1

0,34

5

15

1,20

20

18

пол

6,0

х

4,0

24,00

46

х

0,6

0,25

15

1,15

190

1030

202

нс

З

3,8

х

2,8

10,64

46

х

1

0,34

5

0

1,05

170

ж.к.

до

З

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

5

0

1,05

250

18

420

502

пт

3,8

х

6,0

22,80

46

х

0,9

0,25

0

1,00

240

ж.к.

18

660

102

нс

З

3,8

х

0,3

1,14

46

х

1

0,34

5

0

1,05

20

ж.к.

пол

3,8

х

6,0

22,80

46

х

0,6

0,25

0

1,00

160

18

600

203

нс

З

2,5

х

2,8

7,00

46

х

1

0,34

5

0

1,05

110

ж.к.

до

З

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

5

0

1,05

250

360

503

пт

2,5

х

6,0

15,00

46

х

0,9

0,25

0

1,00

160

ж.к.

520

103

нс

З

2,5

х

0,3

0,75

46

х

1

0,34

5

0

1,05

10

ж.к.

пол

2,5

х

6,0

15,00

46

х

0,6

0,25

0

1,00

100

470

204

нс

З

2,5

х

2,8

7,00

46

х

1

0,34

5

15

1,20

130

ж.к.

до

З

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

5

15

1,20

280

18

нс

С

6,0

х

3,0

18,00

46

х

1

0,34

10

15

1,25

350

760

504

пт

6,0

х

2,5

15,00

46

х

0,9

0,25

15

1,15

180

жк

18

940

104

нс

З

2,5

х

0,3

0,75

46

х

1

0,34

5

15

1,20

10

жк

нс

С

6,0

х

0,3

1,80

46

х

1

0,34

10

15

1,25

40

18

пол

6,0

х

3,0

18,00

46

х

0,6

0,25

15

1,15

140

950

205

нс

С

6,0

х

2,8

16,80

46

х

1

0,34

10

15

1,25

330

кх

нс

В

2,5

х

2,8

7,00

46

х

1

0,34

10

15

1,25

140

16

до

В

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

10

15

1,25

290

760

505

пт

2,5

х

6,0

15,00

46

х

0,9

0,25

15

1,15

180

кх

16

940

105

нс

С

6,0

х

0,3

1,80

46

х

1

0,34

10

15

1,25

40

кх

нс

В

2,5

х

0,3

0,75

46

х

1

0,34

10

15

1,25

10

16

пол

2,5

х

6,0

15,00

46

х

0,6

0,25

15

1,15

120

930

206

нс

В

2,5

х

2,8

7,00

46

х

1

0,34

10

0

1,10

120

кх

до

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

10

0

1,10

260

16

380

206

пт

2,5

х

6,0

15,00

46

х

0,9

0,25

0

1,00

160

кх

16

540

206

нс

В

2,5

х

0,3

0,75

46

х

1

0,34

10

0

1,10

10

кх

пол

2,5

х

6,0

15,00

46

х

0,6

0,25

0

1,00

100

16

490

207

нс

В

6,8

х

2,8

19,04

46

х

1

0,34

10

0

1,10

330

ж.к.

до

В

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

10

0

1,10

260

18

590

207

пт

6,8

х

6,0

40,80

46

х

0,9

0,25

0

1,00

420

ж.к.

18

1010

207

нс

В

6,8

х

0,3

2,04

46

х

1

0,34

10

0

1,10

40

ж.к.

пол

6,8

х

6,0

40,80

46

х

0,6

0,25

0

1,00

280

18

910

208

нс

В

4,0

х

2,8

11,20

46

х

1

0,34

10

15

1,25

220

кх

нс

С

6,0

х

2,8

16,80

46

х

1

0,34

10

15

1,25

330

16

до

1,7

х

1,5

2,55

46

х

1

2

10

15

1,25

290

840

508

пт

4,0

х

6,0

24,00

46

х

0,9

0,25

15

1,15

290

кх

16

1130

108

нс

В

4,0

х

0,3

1,20

46

х

1

0,34

10

15

1,25

20

кх

нс

С

6,0

х

0,3

1,80

46

х

1

0,34

10

15

1,25

40

16

пол

4,0

х

6,0

24,00

46

х

0,6

0,25

15

1,15

190

1090

/

Теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха Qи (Вт), рассчитывается по формуле:

Qи=0,278Aок* Gок* Fок* (tв-tн),(1. 6)

где Aок=0,8-коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока, Gок — расход воздуха, поступающего в помещение путем инфильтрации, (кг/(м2/ч)); Fок — площадь окна, (м2); tв и tн — температуры внутреннего воздуха в помещении и наружного воздуха (оС).

t н =-28 оС;

Gок = (0,1*? Р)2/3 / Rи, (1. 7)

где? Р — разность давлений воздуха у наружной и внутренней поверхности окна, Па; Rи =0,26((м2ч)/кг) — сопротивление воздухопроницания окна.

? Р = (H-h)*(jH-j5) + 0. 05jH*v2* (CH-CЗ)*Kv (1. 8)

Где Н- высота здания от поверхности земли до верха вентиляционной шахты (м);

Н=1,2+3*2. 8+3,5=13,1 м;

h — высота от поверхности земли до центра окна рассматриваемого этажа (м); jH, j5 (Н/м2) — удельный вес воздуха при tх5=tн, t5 =+5 (оС)

J =9,81*353/(273+ tх5);

j H =9,81*353/(273−28)=14,79 Н/м2

j5=9,81*353/(273+5)=12,46 Н/м2

Где v — скорость ветра, (м/с); Сн и Сз — аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренного и заветренного фасада здания;

CH =0,8;

CЗ =-0,6;

v =3,0 м/с — по [1].

Kv — коэффициент, учитывающий изменение скоростного давления в зависимости от высоты здания и типа местности, Kv = 0,75.

Количество теплоты на нагревание воздуха, поступающего в жилые помещения в размере санитарной нормы 3 (м3 /(м2ч)); QВ (Вт), рассчитывают по формуле:

QВ = 1,005 (tв-tАн)*Fпл (1. 9)

Где tАн — расчетная вентиляционная температура наружного воздуха (оС); Fпл — площадь пола жилой комнаты (м2).

tАн = 22 (оС).

Внутренние теплопоступления (бытовые тепловыделения) QБ (Вт), рассчитывают по формуле:

QБ = 21*Fпл (1. 10)

Таблица 2 — Тепловой баланс помещений

Номер помещения

Q0, Вт

Qи, Вт

QВ, Вт

QБ, Вт

Тепловая нагрузка QРОТ, Вт

1

2

3

4

5

6

10

1

1030

320

500

250

1280

20

1

790

290

500

250

1040

30

1

1080

260

500

250

1330

10

2

600

320

480

240

840

20

2

420

290

480

240

660

30

2

660

260

480

240

900

10

3

470

320

700

350

820

20

3

360

290

700

350

710

30

3

520

260

700

350

870

10

4

950

310

700

350

1300

20

4

760

280

700

350

1110

30

4

940

260

700

350

1290

10

5

930

320

240

1010

20

5

760

290

240

810

30

5

940

260

240

960

10

6

490

320

240

570

20

6

380

290

240

430

30

6

540

260

240

560

10

7

910

320

660

330

1240

20

7

590

290

660

330

920

30

7

1010

260

660

330

1340

10

8

1090

320

340

1070

20

8

840

290

340

790

30

8

1130

260

340

1050

2. Расчет отопительных приборов

Тепловой расчет отопительных приборов заключается в выборе типоразмера и числа их элементов с таким условием, чтобы общая поверхность прибора обеспечивала необходимые теплопоступления в обслуживаемое помещение.

Выявляем тепловую нагрузку на каждый из девяти стояков — Qст, Вт.

Определяем количество теплоносителя Gпр, кг/ч, проходящего через отопительный прибор в течение часа: (таблица 3), (1. 11)

где б-коэффициент затекания воды в прибор; Qст — тепловая нагрузка рассчитываемого стояка, Вт; в1 — коэффициент,

учитывающий дополнительные теплопотери, связанные с размещением отопительных приборов у наружных ограждений;

в2 — поправочный коэффициент, учитывающий дополнительную сверх расчетной площадь принимаемых к установке приборов; с — удельная теплоёмкость воды, кДж/(кг °С); tГ и t0 — соответственно температуры теплоносителя в попадающей и обратной магистралях, °С.

Рассчитать температурный напор для отопительного прибора Дt, °С.

,(1. 12)

где tвх и tвых — температуры теплоноситель соответственно на входе и на выходе из отопительного прибора.

Находим комплексный коэффициент ц по формуле

,(1. 13)

где n и p — коэффициенты, полученные экспериментальным путем; b — поправочный коэффициент на атмосферное давление.

Дальше расчитываем теплоотдачу открыто проложенных трубопроводов:

, (1. 14)

где qг и qв — соответственно теплоотдача горизонтально и вертикально проложенных теплопроводов, Вт/м; lг и lв — соответственно длины проложенных теплопроводов, м.

Рассчитываем требуемый тепловой поток qтр, Вт/м2:

. (1. 15)

определяем типоразмер и площадь поверхности нагрева А, м2, отопительного прибора.

Все полученные данные заносим в таблицу 3.

Таблица 3 — Тепловая нагрузка на стояки 1−8

Qст

Gпр

1

3650

139,47

2

2400

91,78

3

2400

89,25

4

3700

135,14

5

2780

97,56

6

1560

55,64

7

3500

125,74

8

2910

101,17

22 900

теплотехнический нагревательный отопительный вентиляция

Таблица 4 — Подбор отопительных приборов

ст. 1

Qпр

tвх

tвых

Qст*

?t

j

Qтр

gтр

Прибор

3

1330

95,0

85,9

1330

72,4

0,975

252,4

1132

КН20−1,313к; А=3,67

2

1040

85,9

78,8

2370

64,3

0,835

220,2

1008

КН20−1,049к; А=2,94

1

1280

78,8

70,0

3650

56,4

0,704

220,2

1537

КН20−1,704к; А=4,77

ст. 2

3

900

95,0

85,6

900

72,3

0,972

252,4

692

КН20−0,786к; А=2,20

2

660

85,6

78,8

1560

64,2

0,833

220,2

555

КН20−0,786к; А=2,20

1

840

78,8

70,0

2400

56,4

0,703

220,2

912

КН20−0,918к; А=2,57

ст. 3

3

870

95,0

85,9

870

72,5

0,975

252,4

659

КН20−0,786к; А=2,20

2

710

85,9

78,5

1580

64,2

0,834

220,2

614

КН20−0,786к; А=2,20

1

820

78,5

70,0

2400

56,3

0,702

220,2

886

КН20−0,918к; А=2,57

ст. 4

3

1290

95,0

86,3

1290

72,6

0,978

252,4

1087

КН20−1,313к; А=3,67

2

1110

86,3

78,8

2400

64,5

0,839

220,2

1087

КН20−1,313к; А=3,67

1

1300

86,3

70,0

3700

60,1

0,765

220,2

1440

КН20−1,442к; А=4,04

ст. 5

3

960

95,0

86,4

960

72,7

0,979

252,4

749

КН20−0,786к; А=2,20

2

810

86,4

79,1

1770

64,7

0,842

220,2

727

КН20−0,786к; А=2,20

1

1010

79,1

70,0

2780

56,5

0,706

220,2

1150

КН20−1,313к; А=3,67

ст. 6

3

560

95,0

86,0

560

72,5

0,976

252,4

341

КН20−0,4к; А=0,952

2

430

86,0

79,1

990

64,6

0,839

220,2

276

КН20−0,4к; А=0,952

1

570

79,1

70,0

1560

56,6

0,707

220,2

526

КН20−0,786к; А=2,20

ст. 7

3

1340

95,0

85,4

1340

72,2

0,971

252,4

1147

КН20−1,313к; А=3,67

2

920

85,4

78,9

2260

64,1

0,832

220,2

868

КН20−0,918к; А=2,57

1

1240

78,9

70,0

3500

56,4

0,704

220,2

1479

КН20−1,442к; А=4,04

ст. 8

3

1050

95,0

86,0

1050

72,5

0,975

252,4

844

КН20−0,918к; А=2,57

2

790

86,0

79,2

1840

64,6

0,840

220,2

705

КН20−0,786к; А=2,20

1

1070

79,2

70,0

2910

56,6

0,707

220,2

1233

КН20−1,313к; А=3,67

3. Гидравлический расчет системы отопления

Цель расчета: определить диаметры трубопроводов для прохождения по ним требуемого количества теплоносителя; увязать магистрали и ответвления.

Последовательность проведенного расчета.

Выявление тепловой нагрузки на участках рассчитываемого циркуляционного кольца Q, Вт.

Определение длины участков l, м.

Вычисление расхода теплоносителя G, кг/ч,. (1. 16)

Зная располагаемое давление ДС, Па, для расчетного циркуляционного кольца рассчитать среднюю величину удельной потери давления на трение Rcp, Па/м.

, (1. 17)

где k — коэффициент учитывающий потери давления на трение.

По величинам Rcp, Па/м, и G, кг/ч, находим диаметры участков d, мм.

По величине d, мм, и расходу теплоносителя G, кг/ч, определить удельные потери давления на участке R, Па/м, и скорость движения теплоносителя V? м/с.

Определяем потери давления на трение на участке Rl, Па, и динамическое давление

,(1. 18)

Па (с — плотность теплоносителя, кг/м3).

Определяем коэффициенты местных сопротивлений о и рассчитываем потерю давления в местных сопротивлениях

, Па. (1. 19)

Определяем потери давления на участках Rl+Z, Па, и сумму потерь давления на всем циркуляционном кольце — (1. 20)

Рассчитываем запас давления в главном циркуляционном кольце, который должен составлять 5−10% от располагаемого давления, по формуле:

, (1. 21)

в случае невыполнения этого условия необходимо делать перерасчет отдельных участков.

Выполняется расчет ответвлений. Порядок расчета тот же, что и для главного циркуляционного кольца. Невязка должна составлять не более 15%.

(1. 22)

При невыполнении этого условия и невозможности изменения диметра ответвления или его части устанавливается шайба. Минимальный диаметр шайбы равен 5 мм, а кратность размеров шайбы составляет 0,5 мм.

,(1. 23)

где G — расход теплоносителя на участке с шайбой, кг/ч; ДСш-давление, которое должна погасить шайба, Па.

Результаты расчета записываем в таблицу 5.

Таблица 5 — Гидравлический расчет системы отопления

Q, Вт

G, кг/ч

l, м

d, мм

V, м/с

R, Па/м

Rl, Па

Рд, Па

Z, Па

Rl+Z, Па

Rср, Па/м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

65,00

1

22 900

787,58

9,8

40

0,328

27,9

273,4

53,79

3

161,38

434,80

2

10 750

369,72

6,7

32

0,308

55,68

373,1

47,43

12

569,18

942,24

3

6410

220,45

3,8

25

0,283

37,42

142,2

40,04

1

40,04

182,24

4

2910

100,08

3,8

20

0,214

43,7

166,1

22,90

1

22,90

188,96

Ст. 8

2910

100,08

10,8

20

0,214

43,7

472

22,90

48,8

1117,42

1589,38

5

2910

100,08

3,8

20

0,214

43,7

166,1

22,90

1

22,90

188,96

6

6410

220,45

3,8

25

0,283

37,42

142,2

40,04

1

40,04

182,24

1967,30

7

10 750

369,72

6,7

32

0,308

55,68

373,1

47,43

11

521,75

894,81

8

22 900

787,58

1,0

40

0,328

27,9

27,9

53,79

3

161,38

189,28

50,2

?

4792,90

4,14%

Ст. 7

3500

120,37

12,0

20

0,224

51,7

620,4

25,09

48,2

1209,24

1829,64

?

d

7,00%

11,34

Рассчитываем запас давления в главном циркуляционном кольце, который должен составлять 5−10% от располагаемого давления, по формуле:

=4,14< 10% - условие выполняется.

Выполняем расчет ответвлений (стояки 4, 3).

Порядок расчета тот же, что и для главного циркуляционного кольца. Невязка должна составлять не более 15%.

=7. 00 — невязка сошлась.

4. Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции

Цель расчета: определить размеры жалюзийных решеток и воздушных каналов для прохождения по ним требуемого количества воздуха. Для аэродинамического расчета необходимо знать расчетное гравитационное давление ДС, Па, которое определяют при температуре наружного воздуха 5 °C по формуле, Па, где h — вертикальное расстояние от места удаления воздуха соответствующего этажа до устья вытяжной шахты, м; сн и св — плотности наружного и внутреннего воздуха,

, кг/м3. (1. 24)

Последовательность расчета:

Рассчитываем требуемую площадь сечения канала fTP, м2,

(1. 25)

где V/ - рекомендуемая скорость (для вертикальных каналов V/=0,8 м/с, для сборного короба V/=1м/с, для вытяжной шахты V/ =1,5 м/с).

По значению fTР подбирают стандартное сечение канала F, м2, размерами a x b, мм.

Для каналов прямоугольной формы вычисляют эквивалентный диаметр по формуле:. (1. 26)

Определяем скорость движения воздуха в канале V, м/с, по формуле:

(1. 27)

В зависимости от скорости движения воздуха в канале V, м/с, и эквивалентного диаметра dэ, мм, определяем удельные потери давления на трение R, Па/м, скорости движения воздуха V, м/с, и материала из которого изготовлен канал, определить коэффициент шероховатости в.

Определяем динамическое давление Рдин, Па, по формуле:

,(1. 28)

где с — плотность воздуха, транспортируемого по каналу, кг/м3.

Определяем коэффициенты местных сопротивлений о и рассчитываем потерю давления в местных сопротивлениях Z=Pдин? о, Па.

Аналогично рассчитываем все участки, по которым транспортируется воздух, от жалюзийной решетки до выброса в атмосферу.

Рассчитываем требуемую площадь живого сечения жалюзийной решетки Fж.р. тр, м2, по формуле:

, (1. 29)

где V/ж.р.- требуемая скорость воздуха, проходящего через живое сечение жалюзийной решетки, м/с.

,(1. 30)

где ДСж.р. — потери давления для жалюзийной решетки, Па.

,(1. 31)

где — сумма потерь давления в каналах, по которым транспортируется воздух, удаляемый через решетку, Па; о — коэффициентсопротивления жалюзийной решетки, с — плотность воздуха, кг/м3.

9. Подбираем стандартную жалюзийную решетку размерами a x b, мм.

Площадью живого сечения fж.р. Ф, м2.

Рассчитываем потери давления на жалюзийной решетке ZЖ.Р., Па.

. (1. 32)

Скорость движения воздуха V, м/с, рассчитываем по формуле:

. (1. 33)

10. Определяем невязку для рассчитываемых каналов

,(1. 34)

если условие невязки не выполняется, делается перерасчет для отдельных участков или выбирается другая жалюзийная решетка.

Таблица 6 — Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции

Участок

L, м3/ч

l,

м

axb, мм

dэ,

мм

F, м2

V,

м/с

R,

Па/м

в

вRl,

Па

Рдин,

Па

? о,

Z,

Па

(вRl)+Z,

Па

?Р=9,81*(3. 0+0,3)*(1,27−1,22)=1,47Па

КХ (505)

75

3

150*200

171

0,0300

0,7

0,057

1,17

0,20

0,29

1,3

0,38

0,58

Ж.р.

75

150*200

0,0173

1,2

0,88

1,2

1,06

1,06

?1,64

-условие невязки не выполняется. Делаем перерасчет вытяжной шахты.

КХ (505)

75

3

200*200

200

0,0400

0,5

0,032

1,14

0,11

0,17

1,3

0,22

0,32

?1,39

-условие выполняется.

?Р=9,81*(3. 0+0,3)*(1,27−1,18)=2,65Па

СУ (505)

100

3

200*200

200

0,0400

0,7

0,047

1,17

0,16

0,29

1,3

0,38

0,55

Ж.р.

100

150*200

0,0173

1,6

1,57

1,2

1,89

1,89

?2,43

-условие выполняется.

?Р=9,81*(3,0*5+0,3)*(1,27−1,22)=5,44Па

КХ (105)

75

14,6

150*150

150

0,0225

0,9

0,110

1,21

1,48

0,52

1,3

0,68

2,16

Ж.р.

75

150*150

0,0130

1,6

1,57

1,2

1,88

1,88

?4,04

-условие невязки не выполняется. Делаем перерасчет вытяжной шахты.

КХ (105)

75

14,6

100*150

120

0,0150

1,4

0,310

1,27

4,37

1,18

1,3

1,53

5,90

?7,78

-условие невязки не выполняется. Делаем перерасчет жалюзийной решётки.

Ж.р.

75

100*100

0,0100

2,1

2,65

1,2

3,44

3,44

?5,60

-условие выполняется.

?Р=9,81*(3,0*5+0,3)*(1,27−1,18)=9,8Па

СУ (105)

100

14,6

150*150

150

0,0225

1,2

0,185

1,25

2,57

0,93

1,3

1,21

3,78

Ж.р.

100

100*100

0,0100

2,8

4,71

1,2

6,12

6,12

?9,89

-условие выполняется. Жалюзийная решетка подобрана

Список использованных источников

1. СНиП 41−01−2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М. :ЦИТП Госстроя СССР, 1987. — 64 с.

2. СНиП 23−02−2003. Тепловая защита зданий.

3. СНиП 23−02−2003. Строительная климатология и геофизика. М. :Стройиздат, 1991. — 480 с.

4. Сканави А. Н. Отопление: Учебник. М. :Стройиздат, 1991. — 735 с.

5. Тихомиров К. В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: Учебник для ВУЗов. М.: Стройиздат, 1991. — 480 с.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой