Отопление и вентиляция жилого здания

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Строительство


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

[Введите текст]

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1. 1 Краткое описание здания

4-х этажное жилое здание с подвалом и чердаком.

Ограждающие конструкции:

Стены -кирпич силикатный утолщенный (= 1400 кг/м3).

Утеплитель — плиты пенополистирольные (= 50 кг/м3).

1. 2 Краткая характеристика запроектированных устройств.

Система отопления — однотрубная вертикальная с верхней разводкой, с попутным движением воды, проточная регулируемая.

Теплоноситель в системе отопления — вода, параметры теплоносителя — 105−70 оС. Тип отопительных приборов — радиаторы. В здании устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь, ванных комнат, туалетов и санузлов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, балконные двери, щели в оконных переплетах.

1.3 Климатологические данные местности строительства

Местонахождение здания — г. Марьина Горка.

Ориентация здания — юго-восток.

Таблица 1.1 — Температура наружного воздуха, оС.

Обеспеченность

0,92

Наиболее холодных суток

-28,5

Наиболее холодной пятидневки

-24

1.4 Метеорологические условия в помещениях

Расчётные температуры для помещений принимаем следующие:

для лестничных клеток — 16 оС;

для неугловых помещений — 18 оС;

для угловых помещений — 20 оС;

для ванных комнат — 25 оС;

для туалетов — 18 оС;

Относительную влажность воздуха в помещении принимаем ц=55.

2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

2. 1 Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций

Требуемое сопротивление теплопередаче

,

ограждающей конструкции, за исключением заполнений световых проемов (окон и балконных дверей), следует определять по формуле:

,(1)

где, n-коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по табл.5. 3/3/ или по таблице 2. 5/2/;

— расчетная температура внутреннего воздуха,, принимаемая по табл. 4. 1/3/ или по таблице П. 1;

— расчетная температура наружного воздуха в холодный период, принимаемая по табл.3. ¼/ или по таблице П. 3 с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5. 2/3/ или по таблице 2. 4;

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл.5. 4/3/;

— нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл.5. 5/3/.

Тепловую инерцию ограждающей конструкции следует определять по формуле:

(2)

где — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции,, определяемые по формуле:

(3)

где — толщина слоя, м;

— коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, принимаемый по прилож. А /3/.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, следует определять по формуле:

, (4)

где — то же, что в формуле (1);

— термическое сопротивление отдельных слоёв конструкции,, принимаемый по формуле (3);

— коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий,, принимаемый по табл. 5.7 /3/.

По табл. 5. 1/3/ определяем нормативные сопротивления теплопередаче для следующих ограждающих конструкций:

Наружная стена:

=3,2;

Перекрытие чердачное:

=6,0;

Заполнения световых проемов:

=1;

Перекрытие над подвалом: — по расчету, обеспечивая перепад между температурами пола и воздуха помещения первого этажа не более 2. Наружная стена

Рис. 1 — 1 — Кирпич силикатный утолщенный; 2 — Утеплитель; 3 — Кирпич силикатный утолщенный; 4 -Цементно-песчаная штукатурка

По приложению П2/2/ выбираем характеристики материалов слоев конструкции наружной стены:

Кирпич:

=1400;;; ;

Плиты:

=50;;; ;

Кирпич:

=1400;; ;; 4. Штукатурка: =1800;;; ;

Для определения толщины слоя теплоизоляции составим выражение для определения сопротивления теплопередаче стены и приравняем к нормативному:

,

откуда — толщина слоя теплоизоляции.

> 3,2 — верно

Определяем тепловую инерцию по формуле (2):

Т.к. D> 4, то берем среднюю температуру наиболее холодной трех суток обеспеченностью 0,92

Тогда требуемое сопротивление теплопередаче:

< < (5)

Перекрытие над подвалом.

Рисунок 2 — перекрытие над подвалом: 1 — ж/б плита; 2 — слой теплоизоляции (плиты пенополистирольная); 3 — битум; 4 — цементно-песчаная стяжка; 5 — линолеум

По приложению П2/2/ выбираем характеристики материалов слоев конструкции перекрытия над подвалом:

Ж/б плита

=2500;;; ;

Плиты:

=50;;; ;

Битум

=1400;;; ;

Цементно-песчаная стяжка

=1800; ;;;

Линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове

=1800;;; ;

Нормативное сопротивление теплопередаче

=2,5, тогда

, откуда

принимаем — толщина слоя теплоизоляции.

Тепловая инерция:

Т.к. 4< D?7, то

По табл. 5. 2/1/ определяем расчетную температуру холодный 3 суток, тогда требуемое сопротивление теплопередаче:

==1,07

где n=0,4-принимается по табл.5. 3, /1/; - расчетная температура внутреннего воздуха; - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл.5. 5, /1/.

< <

Перекрытие чердачное

Рисунок 3 — Перекрытие чердачное: 1 — ж/б плита; 2 — битум; 3 — теплоизоляционный слой (плиты пенополистерольные); 4 — цементно-песчаная стяжка

По приложению П2/2/ выбираем характеристики материалов слоев конструкции покрытия чердачного:

Ж/б плита

=2500;;; ;

Битум

=1400; ;;;

Плиты:

=50;;; ;

Цементно-песчаная стяжка

=1800; ;;;

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

Нормативное сопротивление теплопередаче

=6,0,

тогда

,

откуда

принимаем — толщина слоя теплоизоляции.

Тепловая инерция:

Т.к. 4< D?7, то

По табл. 5. 2/1/ определяем расчетную температуру

, тогда требуемое сопротивление теплопередаче:

==1,2

где n=0,9-принимается по табл.5. 3, /1/;

— расчетная температура внутреннего воздуха;

— нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл.5. 5, /1/.

< <

Заполнение световых проемов

Сопротивление теплопередаче заполнений наружных световых проемов Rок должно быть не менее нормативного сопротивления теплопередаче

=1

и не менее требуемого сопротивления

=0,39.

Для обеспечения

=1

устанавливаем стеклопакет — общий переплет 2 стеклопакета и дополнительное одинарное остекление с уплотнением стыков и затворов пенополиурэтаном, термическое сопротивление которых обеспечивает.

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот определяется по формуле:

Rн. д=0,6*Rн.с. треб.

где Rн.с. треб. — требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое по формуле (1. 4) см. выше.

R=,

Rн.с. треб. ==(1*(18+24))/8,7*6= 0,8 м² Сє/Вт;

Rн. д=0,6*0,8=0,48 м² Сє/Вт;

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Rвс=(2/) +

Rвс (120)=2/8,7+ 0,02/0,7+0,120/1,36+0,02/0,7 =0,37 м² Сє/Вт

1,3- Известково-песчаный раствор: = 0,70 Вт/(м °С); =0,02 м

2- Силикатный кирпич: = 1,36 Вт/(м °С); =0,120 м

Температура внутренней поверхности

Температура внутренней поверхности, ограждающей конструкции определяется по формуле:

Полученное значение должно быть больше температуры точки росы, которая определяется по формуле:

где — упругость водяных паров в воздухе помещения, Па, определяемая по формуле:

Таким образом конденсации влаги на внутренней поверхности наружной стены не будет так как.

3. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери теплоты Q, Вт, через ограждающую конструкцию определяют по формуле:

(7)

где — площадь ограждающей конструкции, м2;

R — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,;

tв — температура внутреннего воздуха, 0С;

tн — расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, 0С;

— добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху /3, табл.5. 3/.

3.2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха

В жилых зданиях без организованного притока и с естественной вытяжкой потери теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха находятся по формуле:

(11)

где — расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения;

с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1;

k — коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях;

L — расход удаляемого воздуха, м3/ч,

pн — плотность наружного воздуха, кг/м3, определяемая по формуле

(12)

При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях и жилых комнатах в размере 21 Вт на 1 м² площади пола, т. е.

(13)

гдеFn — площадь пола помещения, м2.

Полный расчет теплопотерь и теплопоступлений производится для лестничной клетки и квартиры с наибольшим количеством комнат на первом, промежуточном и последнем этажах здания.

3.3 Определение удельной тепловой характеристики здания

Удельный расход тепловой энергии на отопление жилого здания, Вт/(м3·°С) определяется по формуле:

(14)

где Qs — суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление, Вт;

V — отапливаемый объем, = 887,24 м³;

— средняя по объему здания расчетная температура внутреннего воздуха,= - 18 °C;

— средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С, для периода с температурой наружного воздуха ниже +8 0С /2, табл. П3/ =(-1,6 °С).

Суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление Qs, Вт, определяется по формуле:

здание вентиляция ограждающий конструкция

(15)

где — основные, добавочные годовые потери теплоты и годовой расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха, кВт·ч;

(16)

— годовые поступления теплоты от бытовых приборов, кВт·ч;

(17)

— коэффициент, принимаемый по /7, табл. 1/ в зависимости от способа регулирования системы отопления (для водяного отопления без автоматического регулирования принимается равным 0,2).

— сумма основных и добавочных потерь теплоты помещениями здания, Вт, принимается по таблице 1 — 10 867,44 Вт;

— сумма расходов теплоты на нагревание наружного воздуха, инфильтрирующегося в помещениях здания, Вт принимается по таблице 1 -9674,07Вт;

tн — средняя температура наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92, °С, принимаемая по таблице 3.1 /4/ или по таблице П3/2/;

— суммарный тепловой поток, регулярно поступающий в помещения зданий от бытовых приборов, Вт, принимается по таблице 1 — 2929,2 Вт;

Вт

Вт

3.4 Определение тепловой мощности системы отопления

Произведем расчет теплопотерь остальных помещений здания не вошедших в составленный тепловой баланс. Теплопотери таких помещений определяются по формуле:

(18)

где — объем помещения, м3.

Таблица 3. 2-Теплопотери помещений

q=0,45

№ помещения

Объем помещения, Vпом, м3

Теплопотери помещения Q, Вт

1

2

3

108

32,48

613,87

109

55,14

1042,15

110

21,76

411,26

111

80,45

1520,51

112

32,48

613,87

113

33,04

624,46

114

5,096

96,31

115

11,47

216,78

208+308

56,94

1076,17

209+309

96,68

1827,25

210+310

38,14

720,85

211+311

141,04

2665,66

212+312

56,94

1076,17

213+313

66,08

1248,91

214+314

8,94

168,97

215+315

20,1

379,89

408

30,895

583,92

409

52,46

991,49

410

20,7

391,23

411

76,53

1446,42

412

30,895

583,92

413

31,43

594,03

414

4,85

91,67

415

10,91

206,20

Итого:

19 191,93

По зданию:

38 128,53

Определим тепловую нагрузку стояков и тепловую мощность системы отопления.

Тепловая нагрузка стояка определяется по формуле:

(19)

где — тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор установлен, Вт;

n — число отопительных приборов присоединенных к стояку.

Результаты расчета тепловых нагрузок всех стояков заносим в таблицу.

Таблица 3.3 — Тепловая нагрузка стояка

№ стояка

Тепловая нагрузка стояка Qст, Вт

1

5757,16

2

2228,43

3

7906,53

4

2467,40

5

5887,29

6

3031,51

7

2683,16

8

2273,95

9

3860,89

10

2032,21

У:

38 128,53

3.5 Выбор системы отопления и ее конструирование

В здании запроектирована однотрубная, вертикальная система отопления с попутным движением воды. В качестве отопительных приборов — чугунные радиаторы. В качестве теплоносителя используется вода. Температура теплоносителя — 105 °C.

Магистральные трубопроводы проложены на расстоянии 1 м от стен подвала — для подающих магистралей, и на расстоянии 0,5 м — для отводящих магистралей. Стояки проложены на расстоянии 0,2 м от стен. Длина подающих подводок — 0,5 м, отводящих — 0,7 м.

3.6 Гидравлический расчет трубопроводов

Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле:

(20)

где — искусственное давление, создаваемое элеватором, Па (кПа)

— давление, возникающее за счет охлаждения воды в отопительных приборах, Па;

— давление, вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па, принимаемое по прил. 4/8/;

Б — коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчетных условиях (для однотрубных систем — 1);

Рис. 4

Для системы однотрубной с верхней разводкой:

(21)

где g — ускорение силы тяжести, м/с2;

h — вертикальное расстояние от середины водонагревателя до середины рассматриваемого отопительного прибора, м;

— плотности, соответственно горячей и обратной воды, кг/м3;

плотность смеси воды на соответствующем участке подъёмной и опускной части стояка, кг/м3.

Для определения плотности воды необходимо знать ее температуру участков стояка после смешивания потоков. Температура определяется по формуле:

tпр (i+1)=t1-(0,86*Qпр (i+1))/Gст

tcм3=105-(0,86*2030,34)/194,3=96,0°С

tcм2=96,0-(0,86*1870,92)/194,3=87,7 °С

tcм1=87,7-(0,86*1870,92)/194,3=79,4 °С

Плотность воды в зависимости от ее температуры определяется по формуле:

(22)

Температура горячей воды — 105 °C, обратной — 70 °C;

кг/м3

кг/м3

кг/м3

кг/м3

Па

Па

Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам Rср, Па/м, по формуле:

(23)

где К — доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 0,65;

— сумма длин расчетного кольца, м (63,51м);

Па/м

По полученному значению Rср по таблице П6 /2/ принимают диаметры участков d, мм; и по значению расходов воды определяются действительные скорости движения воды V, м/с, и удельные потери на трение R, Па/м.

Расход воды на участке Gуч, кг/ч, определяется по формуле:

(24)

где Qуч — тепловая нагрузка участка, Вт;

tг, tо — температура горячей и обратной воды, °С.

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле:

(25)

где — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, определяемая в зависимости от видов местных сопротивлений по таблице П7 /2/;

Неблагоприятное циркуляционное кольцо — кольцо через отопительный прибор 11 стояка (самый удаленный).

Рассчитаем первый участок этого циркуляционного кольца

кг/ч

Принимаем диаметр 25 мм.

Скорость движения воды — 0,43 м/с.

Потери давления на трение, на 1 м длины — 120 Па/м.

Найдем сумму местных сопротивлений для каждого участка:

Коэффициенты местных сопротивлений о на участках.

№ участка

Вид местного сопротивления

Значение КМС

Сумма КМС на участке

1

— 2 отвода 900

о=1,5*2=3

?о=3

2

— кран проходной пробковый

— тройник на ответвление

о=4

о=1,5

?о=5,5

3

— тройник на проходе

о=1,5

?о=1,5

4

— тройник на проходе

о=1,5

?о=1,5

5

— тройник на проходе

— 4 отвода 900

о=1,5

о=1,5·4=6

?о=7,5

6

— кран проходной пробковый

— 4 радиатора

— 11 отводов 900

— 4 крана трехходовых при прямом проходе

— воздухосборник

— отвод под 450

о=4

о=2·4=8

о=1,5·11=16,5

о=2·4=8

о=1,5

о=0,7

?о=38,7

7

— тройник на оветвление

— кран проходной пробковый

о=1,5

о=2

?о=3,5

8

— 2 отвода 900

о=1,5

?о=1,5

Результаты расчета всех остальных участков в таблице.

Номер участка

Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт

Расход воды на участке Gуч, кг/ч

Длина участка l, м

Диаметр трубопровода d, мм

Скорость движения воды V, Па/м

Потери давления натрение на 1 м длины R, Па/м

Потери давления натрение научастке R*l, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па

Сумма потерь давления на участке R*lуч+Zуч, Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

38 128,53

936,8

20,9

25

0,430

120

2508

3

271,37 588

2779,3759

2

19 191,93

471,57

2,93

20

0,346

110

322,3

5,5

322,12 762

644,42 762

3

16 508,77

405,64

3,08

20

0,294

80

246,4

1,5

63,430 626

309,83 063

4

14 234,82

349,77

3,6

15

0,477

300

1080

1,5

166,97 102

1246,971

5

10 373,93

254,9

9,89

15

0,332

150

1483,5

7,5

404,43 666

1887,9367

6

7906,53

194,27

13,98

15

0,254

90

1258,2

38,7

1221,4944

2479,6944

7

19 191,93

471,57

3,6

20

0,346

110

396

3,5

204,99 031

600,99 031

8

38 128,53

936,8

5,53

25

0,430

120

663,6

1,5

135,68 794

799,28 794

итого:

10 748,51

Для нормальной работы системы отопления необходимо, чтобы выполнялось условие:

(26)

Проверим выполнение данного условия:

6,54% < 10% Верно

3.7 Расчет отопительных приборов

Необходимая теплопередача отопительного прибора в рассматриваемом помещении определяется по формуле:

(27)

где Qп — теплопотери помещения, Вт (табл. 3. 1, 3. 2);

— теплоотдача отрыто расположенных в пределах помещения труб стояка и подводок, Вт, определяемая по формуле:

(28)

где — теплоотдача 1 м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м, принимаемая равными Вт/м, Вт/м.

— длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов проложенных в помещении, м.

Количество секций отопительного прибора определяется по формуле:

(29)

где — теплопередача отопительного прибора, Вт;

— поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении, при открытой установке;

— поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, принимаемый при числе секций до 15 шт.

;

— расчетная плотность теплового потока, Вт, определяемая для одной секции чугунного радиатора по формуле:

(30)

где — номинальная плотность теплового потока секции чугунного радиатора, Вт, принимаемая для чугунных радиаторов 2К — 60П — 500 равной Вт; fсекции=0,19 м²

— температурный напор, °С, определяемый по формуле

(31)

где — температура воздуха в помещении, °С;

— средняя температура воды в приборе, °С, определяемая по формуле

(32)

где — температура воды, входящей в прибор, °С;

поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь приборов, для радиаторов 1,03ч1,06;

поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений, при установке у стены секционного радиатора, принимаем равным 1,02;

с — теплоёмкость воды, принимаем равной 4,19 кДж/(кг·°С);

Gст — расход воды на стояке, кг/ч.

Пример расчёта количества секций отопительного прибора для комнаты 112 (входят теплопотери 111 комнаты):

Теплопотери помещением — 2124,38 Вт

Теплоотдача труб —

=333,2 Вт

Температурный напор равен 105-(1,8*1824,5*1,02*1,02)/(4,19*194,3)-18=82,8 °С

Расчетная плотность теплового потока равна 684*(82,8/70)^1,3=850,88 Вт.

Необходимая теплопередача отопительного прибора

Вт

Расчетное площадь —

Расчетное число секций-

Результаты расчета всех остальных отопительных приборов в таблице.

Номер помещения

Теплопотери помещения Qn, Вт

Теплоотдача труб Qтр, Вт

Температурный напор tср, єC

Расчетная плотность теплового потока qпр, Вт

Расчетное число секций N

Принятое число секций

Qпр

Проценты,%

1

2

3

4

5

6

7

8

9

112

2124,38

333,2

82,80

850,84

11,35

11

1824,5

3,1

212

1870,92

333,2

83,38

858,65

9,56

10

1571,04

-4,4

312

1870,92

333,2

83,38

858,65

9,56

10

1571,04

-4,4

412

2030,34

333,2

83,01

853,74

10,68

11

1730,46

-2,9

4. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ

4.1 Определение воздухообменов в помещениях

Количество вентиляционного воздуха L, м3/ч, принимается по таблице П. 1 /2/:

для кухонь — 90 м3/ч;

для туалета и ванной комнаты — 25 м3/ч.

Количество вентиляционного воздуха для комнат, не связанных коридором с кухней или санузлом, определяется по формуле:

(33)

где 3 — кратность воздухообмена, м3/(ч·м2);

Fпл — площадь пола, м2.

4.2 Выбор систем вентиляции и их конструирование

В здании запроектирована естественная вентиляция. Устраивают организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь, ванных комнат и туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, балконные двери, щели в оконных переплетах.

Так как в здании одни перегородки, то выполняется приставная вентиляция, в качестве этого выбирают вентблоки с круглыми каналами. Минимальный диаметр канала в вентблоке 100 мм. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными жалюзями.

Минимальная высота выброса воздуха над кровлей должна составлять — 0,5 м.

4.3 Аэродинамический расчет систем вентиляции

При выполнении расчёта вычерчиваем схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал рассматриваем как отдельный участок. При расчёте каналов выполняем ориентировочный подбор сечений по формуле:

ѓ =

(34)

где L — расход воздуха, удаляемый через канал, м3/ч.

V- допустимая скорость воздуха в канале, для вытяжных шахт

V= 0,5 ч 1,5 м/с.

Потери давления на участке вентиляционной сети определяется:

Др =,

(35)

где R — потери давления на 1 м длины воздуховода, Па/м, принимается по рисунку[2,прил. Д];

l — длина участка, м;

в — поправочный коэффициент на шероховатость стенок канала

Z — потери давления в местных сопротивлениях определяемые как:

Z=Уо• р,

((36)

где Уо — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяется в зависимости от видов местных сопротивлений [4,прил. 9

р- динамическое давление на участке, Па, принимаем по монограмме [2,прил. Д].

Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле [2, стр. 189]:

Дре =,

(37)

где h — вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;

с- плотность наружного воздуха при температуре +5єС, сн=1,27 кг/м3;

с- плотность внутреннего воздуха, кг/м3 определяется как:

св =

((38)

— на кухне: t = 18 єC; = 1,21 кг/м3

— в санузле: t = 25 єC; = 1,18 кг/м3

Для нормальной работы системы вентиляции надо, чтобы выполнялось условие:

((39)

Пример расчёта вентиляции

Выполняем ориентировочный подбор сечений:

— для кухонь:

. Принимаем канал диаметром 180 мм

— для санузлов:

. Принимаем канал диаметром 130 мм

Длина участков:

с первого этажа l 1 = 11,3 м

со второго этажа l 2 = 8,55 м

с третьего этажа l 3= 5,85 м

с четвёртого этажа l 4 = 2,89 м

Динамическое давление на участке принимаем по монограмме[1,прил. Д]:

— для кухонь: р= 0,57 Па;

— для санузлов р= 0,15 Па.

Потери давления в местных сопротивлениях определяются при Уо = 2+2,5 = 4,5

— для санузлов z = 4,5• 0,15= 0,675Па.

— для кухонь z = 4,5•0,57 = 2,56 Па;

Потери давления на 1 м длины воздуховода, Па/м, принимаются по[2,прил. Д]:

— для кухонь R =0,1 Па/м; - для кухонь

— для санузлов R =0,045 Па/м.

Для каждого из участков общие потери давления:

— для кухни:

I этажа: Др = (0,1•11,3•1,5 + 2,56) = 4,26Па/м;

II этажа: Др = (0,1•8,55•1,5 + 2,56) = 3,84Па/м;

III этажа: Др = (0,1•5,88•1,5 + 2,56) = 3,44Па/м;

IV этажа: Др = (0,1•2,89•1,5 + 2,56) = 2,99Па/м;

— для санузла:

I этажа: Др = (0,045•11,3•1,5 + 0,675) = 1,44Па/м;

II этажа: Др = (0,045•8,55•1,5 + 0,675) = 1,25Па/м;

III этажа: Др = (0,045•5,88•1,5 + 0,675) = 1,07Па/м;

IV этажа: Др = (0,045•2,89•1,5 + 0,675)= 0,87Па/м;

Расчётное располагаемое давление:

— для кухни:

I этажа: Дре = = 9,81•11,3•(1,27−1,21) = 6,65Па;

II этажа: Дре = = 9,81•8,55•(1,27−1,21) = 5,03 Па;

III этажа: Дре = = 9,81•5,88•(1,27−1,21) = 3,5Па;

IV этажа: Дре = = 9,81•2,98•(1,27−1,21) = 1,75Па;

— для санузла:

I этажа: Дре = 9,81•11,3•(1,27−1,18) = 9,98Па;

II этажа: Дре = 9,81•8,55•(1,27−1,18) = 7,54 Па;

III этажа: Дре = 9,81•5,88•(1,27−1,18) = 5,19 Па;

IV этажа: Дре = 9,81•2,98•(1,27−1,18) = 2,6 Па;

Для нормальной работы системы вентиляции надо, чтобы выполнялось условие: пример расчета

— для кухни: I этажа:

?10%

— для санузла: I этажа:

?10%

Условие не выполняется. Но в целях нормальной работы системы вентиляции следует применить жалюзи воздухозаборной решетки, чтобы регулировать расход удаляемого воздуха. На 4-ом этаже устанавливаем осевой вентилятор, так как погрешность получилась с минусом.

Полученные значения расчета заносим в таблицу 3.6 — Аэродинамический расчет системы вентиляции.

Номер участка

Расход воздуха на участке L, м2/ч

длина участка l, м

Размеры канала a*b, мм

Эквивалентный диаметр dэкв, м

Действительная скорость воздуха в канале v, м/с

Потери на 1 м канала R, Па/м

Поправочный коэффициент на шероховатость в

Потери давления от трения на участке R*l*в, Па

Динамическое давление на участке pд, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений? о

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па

Общие потери давления на участке (R*l*в+Z), Па

Проценты

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

ВЕ1

1

90

11,3

-

0,18

0,94

0,1

1,5

1,70

0,57

4,5

2,57

4,26

35,95

2

90

8,55

-

0,18

0,94

0,1

1,5

1,28

0,57

4,5

2,57

3,85

23,55

3

90

5,85

-

0,18

0,94

0,1

1,5

0,88

0,57

4,5

2,57

3,45

0,40 359

4

90

2,89

-

0,18

0,94

0,1

1,5

0,43

0,57

4,5

2,57

3,00

-76,273

ВЕ2

1

25

11,3

-

0,13

0,5

0,045

1,5

0,76

0,15

4,5

0,68

1,44

85,59

2

25

8,55

-

0,13

0,5

0,045

1,5

0,58

0,15

4,5

0,68

1,25

83,41

3

25

5,85

-

0,13

0,5

0,045

1,5

0,39

0,15

4,5

0,68

1,07

79,29

4

25

2,89

-

0,13

0,5

0,045

1,5

0,20

0,15

4,5

0,68

0,87

65,9

Число жалюзийных решеток принимается равным числу каналов в помещении. Для выбора жалюзийной решетки рассчитываем площадь живого сечения:

Выбираем для помещений с расходом воздуха L = 90м3/ч жалюзийную решетку — РР-3 с поперечными размерами 200×200 с площадью живого сечения f=0,032 м², а для помещений с расходом воздуха L = 50м3/ч жалюзийную решетку — РР-1 с поперечными размерами 100×200 с площадью живого сечения f=0,016 м².

ЛИТЕРАТУРА

1. ТКП 45−2. 04−43−2006(с изменением). «Строительная теплотехника». Строительные нормы проектирования. — Минск: Минстрой архитектура, 2007.

2. Картавцева О. В, Кундро Н. В, Широкава О. Н. УМК «Инженерные сети и обарудование. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция» — Новополоцк. ПГУ, 2009.

3. Методические указания к курсовому проекту «Отопление и вентиляция жилого здания» по курсу «Инженерные сети и оборудование» для студентов специальности 70. 02. 01, 70. 04. 03.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой