Организация и расчет сетей поездной и станционной радиосвязи

Тип работы:
Курсовая
Предмет:
Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Уральский Государственный Университет Путей Сообщений

Кафедра: Связи

Курсовая работа

Организация и расчет сетей поездной и станционной радиосвязи

Выполнил: ст-т гр. Шм-418

Рожкин Б.В.

Проверил: преподаватель

Золотых В.О.

Введение

Бурное развитие радиотехники создало все предпосылки для широкого использования радиосредств на железнодорожном транспорте. Массовое внедрение радиосвязи на железнодорожном транспорте началось с 1948 г., когда с целью повышения производительности работы маневровых локомотивов и ускорения обработки составов на сортировочных станциях начали широко применять станционную радиосвязь, а для повышения пропускной способности перегонов — поездную радиосвязь.

Поездная радиосвязь представляет собой линейную систему связи, организуемую в пределах диспетчерского участка, протяженностью 100−150 км, предназначенную для служебных переговоров поездного и локомотивного диспетчеров, дежурных по станции с машинистами локомотивов, а также локомотивов между собой. Применение поездной радиосвязи повышает безопасность движения поездов, способствует увеличению пропускной и провозной способности железных дорог, ускорению оборота вагонов и локомотивов.

Поездная радиосвязь (ПРС) непосредственно влияет на использование пропускной способности участков железных дорог. Анализ поездной работы показывает, что примерно половина переговоров в грузовом движении и более 70 в пассажирском, приходится на информацию аналитического характера, способствующего улучшению режима ведения поезда. Система ПРС предназначена для оперативного управления перевозочным процессом и повышения безопасности движения поездов.

Станционная радиосвязь (СРС) решает широкий комплекс задач, связанных с выполнением технологического процесса на станциях и узлах, оперативным руководством транспортным процессом и обеспечением безопасности труда. Система СТС включает в себя маневровую и горочную связь персонала, обеспечивающего обработку составов и другие станционные работы. Для ее организации, наряду с СРС, широко используют громкоговорящую связь.

Применение СРС позволяет сокращать время нахождения вагонов в системе расформирования и время простоя вагонов при перестановке в парке, из парка в парк и при осаживании вагонов.

В пунктах технического обслуживания (ПТО) и коммерческого осмотра (ПКО) вагонов только уменьшение времени прохода осмотрщика до переговорных колонок в результате применения средств СРС сокращает время простоя на станции соответственно на 2 и 3 минуты.

Для ускорения процесса сортировки и формирования поездов на крупных железнодорожных станциях и сортировочных горках применяется громкоговорящая связь. При организации этой связи используется мощная усилительная аппаратура. Громкоговорящая связь применяется также на вокзалах для информации пассажиров о прибытии и отправлении поездов, передачи служебных сообщений и трансляции радиовещания или звукозаписи. Для улучшения обслуживания пассажиров в пути радиофицировано большинство поездов дальнего и местного сообщения.

Исходные данные

Протяженность перегонов на диспетчерском участке

Участки и Станции

А-Б

Б-В

В-Г

Г-Д

Д-Е

Е-Ж

Ж-З

З-И

И-К

К-Л

Л-М

Протяженность

16

17

11

10

8

7

6

17

15

13

10

130

Род тяги — постояннй ток.

Тип участка — двухпутный участок железной дороги.

УКВ радиосвязь на станции Г.

Высота подвески Г-образной антенны — 25 м.

Местность — холмистая.

Характеристика почвы — сильнопроводящая почва (=20, =0,1 См/м.)

КПД локомотивной антенны =4,5

Мощность передатчика Р =13 Вт.

Данные для расчета дальности КВ поездной радиосвязи.

Количество тяговых подстанций на перегоне — 1

Количество разъединителей — 2

Количество трансформаторов:

— однофазных — 18

— трехфазных — 0

Количество переходов:

— воздушных — 0

— кабельных — 0

Длина фидера — 150 м.

Расстояние от направляющей линии до трансформатора — 12 м.

Данные для расчета дальности УКВ поездной радиосвязи.

Мощность передатчика Р =10 Вт.

Надежность радиосвязи 0,8

Коэффициент усиления антенн — 2 дБ.

Коэффициент затухания кабеля РК — 0,1 дБ/м.

Длина антенных кабелей РК:

— передатчика — 5 м.

— приемника — 5 м.

Данные для расчета дальности станционной радиосвязи.

Мощность передатчика Р =10 Вт.

Надежность радиосвязи 0,97

Коэфициент усиления носимой радиостанции — (- 6) дБ

Коэффициент усиления антенны радиостанции — 2 дБ.

Коэффициент затухания кабеля — 0,1 дБ/м.

Длина антенных кабелей:

— передатчика — 5 м.

— приемника — 10 м.

Протяженность станции 6,5 км.

число путей на станции — 15

1. Расчет дальности связи в радиосетях ПРС — С гектометрового диапазона волн (диапазон КВ)

Дальность действия радиосвязи между стационарной и возимой радиостанциями при применении направляющих линий рассчитывается по формуле:

rст =, (1. 1)

где: Апрд — выходной уровень сигнала передатчика радиостанции, [дБ]; для радиостанции 42РТМ-А2-ЧМ Апрд = 148 дБ;

Uмин — минимально допустимый уровень полезного сигнала на выходе радиостанции, [дБ];

Апер — переходное затухание между направляющей линией и антенной возимой радиостанции, [дБ];

аст, алин, алок — затухание сигнала в станционных, линейных и локомотивных устройствах соответственно, [дБ];

ан — постоянная затухания направляющей линии на перегоне, [дБ/км].

Минимально допустимый уровень полезного сигнала определяется по формуле:

Uмин = Uп + Кдоп + Ки, (1. 2)

где: Uп — квазипиковое значение напряжения, [дБ], радиопомех на уровне интегральной вероятности 0,8 на входе приемника радиостанции (на нагрузке 75 Ом). Для тяги постоянного тока и при использовании в качестве направляющей линии, два провода трехфазной ВЛ величина Uп составит 58 и 52 дБ для возимой и стационарной радиостанций соответственно;

Кдоп = 6 дБ — минимально допустимое отношение сигнал/помеха на входе УПЧ приемника, при котором обеспечивается необходимое качество разборчивости речи;

Ки = 6 дБ — коэффициент, характеризующий глубину волнообразного изменения напряжения сигнала по отношению к среднему его значению.

Тогда величина Uмин для возимых и стационарных радиостанций составит соответственно:

Uмин = 58 + 6 + 6 = 70 дБ; Uмин = 52 + 6 + 6 = 64 дБ

Переходное затухание между направляющей линией и антенной возимой радиостанции Апер и постоянная затухания направляющей линии на перегоне ан определяется из таблицы 8.2 /1/.

Апер = 40 дБ, ан = 2 дБ

Суммарное затухание сигнала ПРС в станционных устройствах аст определяется по формуле:

аст = аф • lф + асу + ав + аон + Кр, (1. 3)

где: аф — постоянная затухания фидера, дБ/м. Для коаксиального кабеля аф = 0,7 • 10 —2 дБ/м на частоте 2130 кГц;

lф — длина фидера, соединяющего радиостанцию с согласующим устройством lф = 150 м;

асу = 1,5 дБ — затухание, вносимое согласующим устройством стационарной радиостанции;

аон = 5 дБ — концевое затухание на ближнем конце при синфазном возбуждении направляющих линий;

ав = 2 дБ — затухание, вносимое схемой возбуждения направляющих проводов;

Кр = 3 дБ коэффициент, учитывающий, что высокочастотная энергия распространяется по направляющей линии в обе стороны от места присоединения стационарной радиостанции.

Тогда аст определится следующим образом:

аст = 0,7 • 10 —2 • 150 + 1,5 + 2 + 5 + 3 = 12,55дБ

Суммарное затухание сигнала ПРС в линейных устройствах рассчитывается по формуле:

алин = атп + ар + ад + n • ап + m • атр ,

где: атп, ар — затухания, вносимые соответственно схемами высокочастотных обходов тяговой подстанции и разъединителями атп = ар = 1 дБ, так как в моем варианте присутствуют одна тяговая подстанция и два разъединителя;

ад — затухание, вносимое нарушением однопроводности двухпроводной направляющей линии ад = 2,5 дБ;

ап — затухание, вносимое изменением сторонности направляющей линии ап = 0,7 дБ при воздушном переходе, ап = 2,5 дБ при кабельном переходе проводов

n - число переходов направляющих линий в пределах перегона, на перегоне нет воздушных и кабельных переходов;

атр — затухание, вносимое силовым трансформатором при его высокочастотной обработке, атр = 0,1 дБ на одно подключение при включении высокочастотных заградителей в месте отпая от направляющей линии;

m — число обрабатываемых трансформаторов, m = 18 тогда:

ап = 0,7 • 0 + 2,5 • 0 = 0 дБ, атр = 18 • 0,1 = 1,8 дБ

алин = 1+1+2,5+0 + 1,8 = 6,3 дБ

Суммарное затухание сигнала ПРС в локомотивных устройствах алок определяется по формуле:

алок = асу + кпе ,

где: асу - затухание, вносимое согласующим устройством возимой радиостанции, асу = 1,5 дБ;

кпе — коэффициент, учитывающий уменьшение К.П.Д. возимой антенны подвижных единиц из-за уменьшения их длины и высоты по сравнению с типовой антенной. Для тепловозов и электровозов кпе = 0 дБ, тогда:

алок = асу = 1,5 дБ

Определим дальность действия радиосвязи между возимыми радиостанциями по формуле (1. 1):

rст = (148 — 70 — 40 -12,55 — 6,3 — 1,5) / 2 = 8,83 км,

Определим дальность действия радиосвязи между возимой и стационарной радиостанциями по формуле (1. 1):

rст = (148 — 64 — 40 — 12,55 — 6,3 — 1,5) / 2 = 11,825 км.

Так как дальность радиосвязи рассчитывается для перегона с наибольшей протяженностью, которым является перегон между станциями Б-В протяженностью 17 км, то можно сделать вывод о том, что дальность стационарной радиостанции обеспечивает необходимые условия, а возимой — не обеспечивает. Условием в данном расчете является необходимость обеспечения дальности радиостанций не менее чем на половину длины перегона плюс 3 км, для надежности.

2. Расчет дальности связи в радиосетях ПРС-С диапазона метровых волн (диапазон УКВ)

Определение типа трассы радиосвязи.

Трассы поездной радиосвязи по характеру рельефа местности, по которой они проходят, подразделяются на пять типов. Каждому типу соответствует определенное значение коэффициента сложности трассы Кст, которое может колебаться в пределах от 1 до 5. По заданию на курсовой проект тип рельефа местности — холмистая. Данный тип можно отнести к трассе типа 2 (Кст = 2). Данная трасса имеет колебания уровня не более 50 м.

Поправочные коэффициенты.

Поправочные коэффициенты учитывают отличие параметров антенно-фидерных трактов, мощности передатчика и рельефа местности условий эксплуатации системы.

Коэффициент мощности, дБ:

Вм = 10 • lg • (P/P1) , (2. 1)

учитывает отличие мощности передатчика Р = 10 Вт. от мощности P1 = 1 Вт,

Вм = 10 • lg • (10/1) = 10 дБ.

Высотный коэффициент, дБ:

М = 20 • lg • (h1 • h2/100) , (2. 2)

учитывает отличие произведения высот установки антенн от 100 м2, принимая h1 = 5 м, h2 = 5м:

М = 20 • lg • (1 • 10 / 100) = -12 дБ.

поездной радиосвязь громкоговорящий станция

Затухание, вносимое фидером стационарной радиостанции, а1l1, дБ, где а1 — постоянная затухания фидера, l1 — длина фидера м; а1l1 = 0,1 • 5 = 0,5 дБ.

Затухание, вносимое фидером приемного устройства, а2l2, дБ, где а2 — постоянная затухания фидера, l2 — длина фидера м; а2l2 = 0,1 • 5 = 0,5 дБ.

Коэффициент ат учитывает условия распространения радиоволн для конкретной трассы радиосвязи. Из /1/ принимается ат = 0.

Преобразование напряженности поля ВЧ сигнала в напряжение в точке соединения приемной антенны с фидером учитывается коэффициентом g2, который равен 10 дБ для фидера с волновым сопротивлением 75 Ом.

Направленные свойства передающей и приемной антенн учитываются при расчете их коэффициентами усиления соответственно G1 и G2 (по отношению к полуволновому вибратору). В данных расчетах G1 = G2 = 2 дБ.

Коэффициент экранирования Кэ учитывает ослабление напряженности магнитного поля, вызванное влиянием металлической крыши и наличием в месте расположения возимой антенны различного оборудования. По таблице 9.1 /1/ Кэ = 3 дБ четверть волнового петлевого вибратора.

Вероятностные коэффициенты, учитывающие флюктуацию сигнала.

Коэффициент Ки учитывает наличие интерференционных волн в пространстве Ки = 5 дБ.

Коэффициент Км учитывает медленные колебания напряженности поля вследствие изменения рельефа местности Км = 4 дБ.

Коэффициент Кв учитывает колебания напряженности магнитного поля (суточные и сезонное) из-за изменения рефракции в тропосфере Кв = 1,8 дБ.

Минимально допустимый уровень полезного сигнала (U2мин) на входе приемника возимой радиостанции.

Значения U2 мин, которые следует использовать при расчетах, определим из табл. 9.2. /1/, тогда: U2 мин = 14 дБ.

Расчет дальности связи между стационарной и возимой радиостанциями.

При расчете радиоканала ПРС дальность связи определяется в направлении от стационарной радиостанции к радиостанции подвижного объекта, поскольку условия приема сигналов на подвижном объекте значительно хуже, чем на стационаре из-за более высокого уровня помех.

Определим значение напряженности поля Е2 по формуле (2. 3), считая, что U2 = U2 мин

Е2 = U2 — ат — ВМ - G1- G2 - M + а1l1 + а2l2 + КЭ + ККС + g2 + KИ + KВ + KМ,

где: ККС — коэффициент ослабления напряженности поля контактной сетью ККС = 2 дБ, для двухпутного участка;

g2 — коэффициент, учитывающий преобразование напряженности поля ВЧ сигнала в напряжение в точке соединения приемной антенны с фидером g2 =10 дБ.

Е2 = 14 -0 — 10 — 2 — 2 + 12 + 0,5 + 0,5 + 3 + 2 + 10 +5 + 4 + 1,8 = 40,8 дБ

По графику 9.1 /1/ определим дальность радиосвязи r = 3 км считая, что расчеты ведутся для перегона с наибольшей длиной (17км), то минимальная дальность радиосвязи составит 17 / 2 км + 3 км = 11,5 км:

r = 3 км < rмин = 11,5 км

C учетом всех расчетов можно сделать вывод о том, что при данных заданных параметрах на проектирование необходимая дальность связи не обеспечивается.

2.6 Расчет дальности связи между локомотивами.

Особенность расчета заключается в том, что тип трассы радиосвязи постоянно меняется при движении локомотива в пределах рассматриваемого участка. Поэтому следует ориентироваться на такой тип трассы, который является наиболее сложным для данной местности.

Напряженность сигнала на входе приемника возимой радиостанции определяется по формуле (2. 4) при условии, что параметры передающего и приемного антенно-фидерных трактов одинаковы:

Е2 = U2 — ат — ВМ — 2G2 + 2а2l2 + 2КЭ + g2 + KИ + KВ + KМ, (2. 4)

Коэффициент ККС исключен, так как антенны располагаются ниже уровня контактной сети.

Е2 = 14 + 0 — 10 — 4 + 1 + 6 + 10 +5 + 4 + 1,8 = 27,8дБ

При Е2 = 27,8 дБ r = 5,5 км < 11,5 км, значит, дальность радиосвязи между локомотивами при данных параметрах проектирования не обеспечивается.

Расчет координационного расстояния.

Для определения координационного расстояния rкрд (минимально необходимого расстояния между стационарными радиостанциями, при котором исключается их взаимное влияние друг на друга в случае работы на одной частоте) вычисляется напряженность электромагнитного поля мешающего сигнала

Е2 = Uпор — ВМ - M - G1 - G2 + а1l1 + а2l2 + g2 - KИ - KВ, (2. 5)

где Uпор — максимально допустимый уровень мешающего сигнала, дБ; принимается равным минус 10 дБ (0,3 мкВ).

В выражении (2. 5) значение KИ принимается равным 0,6 дБ, а KВ = 2 дБ.

Е2 = - 10 — 10 + 12 — 2 — 2 +0,5 + 0,5 + 10 — 0,6 — 2 = -3,6 дБ

По найденному значению напряженности поля Е2 и кривой распространения (рис. 9. 7) /1/ определяется координационное расстояние rкрд между радиостанциями.

При Е2 = -3,6 дБ rкрд = 27 км.

Организация поездной радиосвязи представлена на рисунке 1.

3. Расчет дальности станционной радиосвязи

В основу расчета дальности станционной радиосвязи положены графические зависимости напряженности электромагнитного поля от расстояния при заданных высотах установки передающей h1 и приемной h2 антенн (рис 2. 1) /1/. Ожидаемая дальность радиосвязи определяется по кривым рис. 2.1 /1/ для заданных высот установки антенн h1 и h2 и заданного значения U'2 в точке приема.

В реальных условиях при расчете канала необходимо учитывать фактические параметры рассчитываемой системы: мощность передатчика, электрические данные используемых антенн, затухания приемного и передающего фидеров, ослабления электромагнитного поля вследствие влияния контактной сети, корпуса локомотива, а также явления интерференции. Учет перечисленных факторов достигается введением следующих поправочных коэффициентов:

ВФ = а1l1 + а2l2 — коэффициент ослабления поля в результате потерь энергии в антенно-фидерных устройствах передатчика и приемника:

ВФ = 0,1 • 5 + 0,1• 10 = 0,5 + 1 = 1,5 дБ.

ВК = 8 дБ — коэффициент ослабления поля контактной сетью; учитывается только при расчете дальности связи между стационарной радиостанцией и локомотивной или носимой;

ВЛ = 9 дБ — коэффициент ослабления поля корпусом локомотива; учитывается при расчете дальности связи между локомотивной радиостанцией и любой другой;

ВИ = - 9 дБ — коэффициент ослабления поля в результате интерференции сигнала, зависит от требуемой надежности канала связи (Р = 0,97) и определяется по рис. 2.2 /1/.

ВМ — поправочный коэффициент, учитывающий отличие мощностей передатчиков «Транспорт» от 12 Вт.

Вh = 20 • lg (25 / h1 h2) дБ — коэффициент ослабления поля, учитывающий низкое расположение антенн носимых радиосредств.

ВРН — коэффициент ослабления поля, учитывающий ухудшение условий передачи информации в каналах с носимыми радиосредствами. ВРН = 0 дБ. (табл. 2.2. /1/).

G1 , G2 - коэффициенты усиления соответственно передающей и приемной антенн, G1 = 2 дБ, G2 = -6 дБ.

Определение дальности действия связи между стационарной радиостанцией и локомотивом.

U'2 = U2 + В - G, (3. 1)

где U2 — значение полезного сигнала на входе приемника. При этом:

В = ВФ + ВК + ВЛ — ВИ + ВМ + Вh + ВРН

G = G1 + G2

ВФ = 1,5 дБ; ВК = 8 дБ; ВЛ = 9 дБ; ВИ = - 9 дБ;

ВМ = 10 • lg (12 / 10)= 0. 79дБ; Вh = 0 дБ

В = 1. 5 + 8 + 9 + 9 + 0. 79 = 28. 29 дБ

U'2 = 6 + 28. 29+4 = 38. 29 дБ

При U'2 = 38,29 r = 5 км.

Длина станции — 6,5 км значит дальность связи не обеспечивается.

Определение дальности действия связи между стационарной радиостанцией и носимой.

U'2 = U2 + В - G,

где U2 — значение полезного сигнала на входе приемника. При этом:

В = ВФ + ВК + ВЛ — ВИ + ВМ + Вh + ВРН

G = G1 + G2

ВФ = 1,5 дБ; ВК = 8 дБ; ВЛ = 9 дБ; ВИ = - 9 дБ;

ВМ =10 lg (12/10) = 0. 79 дб; Вh =20 lg (25/5 • 1. 5) = 10. 45 дБ

В = 1,5 + 8 + 9 + 9 + 0. 79 + 10. 45 = 38. 74 дБ

U'2 = 6 + 38. 74+4 = 49. 74

При U'2 = 49,74 = 2 км. Длина станции — 6,5 км значит дальность связи не обеспечивается. Определение дальности действия связи между возимой радиостанцией и стационарной.

U'2 = U2 + В - G,

где U2 — значение полезного сигнала на входе приемника. При этом:

В = ВФ + ВК + ВЛ — ВИ + ВМ + Вh + ВРН

G = G1 + G2

ВФ = 1.5 дБ; ВК = 0 дБ; ВЛ = 9 дБ; ВИ = - 9 дБ;

ВМ =10 lg (12/8) = 1. 76 дБ; Вh = 0 дБ; авпв

В = 1. 5 + 9 + 9 + 1. 76 + 0 + 0 = 21,26 дБ

U'2 = 6 + 21,26 + 4 = 31,26 дБ

При U'2 = 31,26 r = 5,6 км.

Длина станции — 6,5 км значит дальность связи не беспечивается.

Определение дальности действия связи между возимой радиостанцией и носимой.

U'2 = U2 + В - G,

где U2 — значение полезного сигнала на входе приемника. При этом:

В = ВФ + ВК + ВЛ — ВИ + ВМ + Вh + ВРН

G = G1 + G2

ВФ = 1.5 дБ; ВК = 8 дБ; ВЛ = 9 дБ; ВИ = - 9 дБ;

ВМ =10 lg (12/8) = 1. 76 дБ; Вh = 20 lg (25 / (10 • 1. 5)) = 4,44 дБ;

В = 1. 5 + 8 + 9 + 9 + 1. 76 + 4,44 + 0 = 33.7 дБ

U'2 = 6 + 33.7 + 4 = 43,7 дБ

При U'2 = 43,7 r = 3 км.

Длина станции — 6,5 км значит дальность связи не обеспечивается.

Определение дальности действия связи между носимой радиостанцией и стационарной.

U'2 = U2 + В - G,

где U2 — значение полезного сигнала на входе приемника. При этом:

В = ВФ + ВК + ВЛ — ВИ + ВМ + Вh + ВРН

G = G1 + G2

ВФ = 0,5 дБ; ВК = 8 дБ; ВЛ = 0 дБ; ВИ = - 9 дБ;

ВМ =10 lg (12/1) = 10. 79 дБ; Вh = 20 lg (25 / (5 • 1. 5)) = 10,46 дБ;

В = 0,5 + 8 + 9 + 10. 79 + 10,46 +4 = 40,75 дБ

U'2 = 6 + 40,75 + 4 = 50,75 дБ

При U'2 = 50,75 r = 2 км.

Длина станции — 6,5 км значит дальность связи не обеспечивается.

Определение дальности действия связи между носимой радиостанцией и возимой.

U'2 = U2 + В - G,

где U2 — значение полезного сигнала на входе приемника. При этом:

В = ВФ + ВК + ВЛ — ВИ + ВМ + Вh + ВРН

G = G1 + G2

ВФ = 1 дБ; ВК = 0 дБ; ВЛ = 9 дБ; ВИ = - 9 дБ;

ВМ =10 lg (12/1) = 10. 79 дБ; Вh = 20 lg (25 / (10 • 1. 5)) = 4. 44 дБ;

В = 1 + 9 + 9 + 10. 79 + 4. 44 + 4 = 38,23 дБ

U'2 = 6 + 38,23 + 4 = 48,23 дБ

При U'2 = 40. 23 r = 4 км.

Длина станции — 6,5 км значит, дальность связи не обеспечивается.

Все рассчитанные виды связей необеспечиваются. В большей степени этому послужило надежность радиосвязи равная 0. 97 и электрофицированность данной станции. Организация станционной радиосвязи представлена на рис. 2.

4. Организация громкоговорящей связи на станции

Организация громкоговорящей связи на станции относится к озвучению открытых пространств. При озвучении открытых пространств часть звуковой энергии попадает за пределы озвучиваемой зоны. Особенностями озвучения открытых пространств определяются основные требования к озвучению парков и платформ станции: звукоизлучение должно быть направленным и звуковое поле на заданной площади равномерным. Хорошая направленность озвучения достигается применением рупорных головок громкоговорителей, включаемых по зональным или распределенным системам озвучения.

Озвучение рупорной головкой с круглым выходным отверстием, установленный на высоте h. Плоскость пересечения эллипсоида с озвучиваемой поверхностью на уровне среднего роста человека — 1.6 м. Звуковое давление во всех точках поверхности эллипсоида будет одинаковым.

Дальность действия рупорной головки 10 ГРД-5 в горловинах станции R2 = 40 м.

Дальность действия рупорной головки 10 ГРД-5 на приемоотправочных путях R2 = 60 м. При номинальной подводимой мощности 10 ВА. Уровень звукового поля в горловинах станции 84 дБ. Уровень звукового поля на приемоотправочных путях 80 дБ.

hд = h — 1. 6; hд = 6 — 1.6 = 4.4 м; (4. 1)

— угол подвеса головки громкоговорителя.

соs = hд / R0; (4. 2)

соs1 = 4.4 / 40 = 0. 11; = 83

соs2 = 4.4 / 60 = 0. 073; = 86

Размеры наземного эллипса — поля озвучения.

а = l (1 — e2) / (1 — e2 sin2), (4. 3)

b = l (1 — e2) / (1 — e2 sin2), (4. 4)

l = R0 sin (4. 5)

где: е = 0. 77 для ГРД-5 — эксцентриситет эллипсоида;

l1 = 40 sin 83 = 39.7 м

l2 = 60 sin 86 = 59.8 м

а1 = 39.7 (1 — 0. 59) / (1 — 0. 58) = 38. 75 м

b1 = 39.7 (1 — 0. 59) / 0. 65 = 25.1 м

а2 = 59.8 (1 — 0. 59) / (1 — 0. 587) = 59.4 м

b2 = 59.8 (1 — 0. 59) / 0. 64 = 38.3 м

Так как ширина станции 25 м, то достаточно одного громкоговорителя в ширину, чтобы слышимость была хорошей. Длина станции 6,5 км, из них по 1050 м — горловины и 3400 м — приемоотправочные пути.

На приемоотправочных путях располагаем 170 и в горловинах по 108 громкоговорителей 10 ГРД-5. План организации громкоговорящей связи на станции представлен на рисунке 4.2.

Заключение

В результате расчета курсового проекта были просчитаны системы поездной, станционной радиосвязи и громкоговорящей связи.

При расчете поездной радиосвязи в качестве направляющей линии были использованы два провода трехфазной ВЛ. Применение данного типа направляющей линии не обеспечивает необходимой дальности связи между локомотивами и стационарными радиостанциями причем как в КВ, так и в УКВ диапазоне и не обеспечивает необходимой дальности связи между локомотивами в УКВ диапазоне.

В качестве локомотивной аппаратуры радиосвязи используется возимая радиостанция поездной радиосвязи 42 РТМ — А2 — ЧМ, а в качестве стационарной аппаратуры — 43 РТС — А2 — ЧМ.

Так же была представлена структурная схема организации ПРС, из которой видно, что связь ДНЦ с машинистом комбинированная, т. е. на участке от распорядительной станции до промежуточной станции осуществляется по проводному каналу ДНЦ, а от промежуточной станции до локомотива по радиоканалу.

При расчете станционной радиосвязи были рассчитаны шесть типов связи: связь дежурного по станции с машинистом маневрового локомотива (стационар — локомотив); связь дежурного по станции с расцепщиками (стационар — носимая); связь машиниста локомотива с расцепщиком (локомотив — носимая) и наоборот. Результаты расчета показали, что дальность радиосвязи не обеспечивается во всех случаях. Это произошло в силу высокого коэффициента надежности и электрификации участка.

В качестве локомотивной аппаратуры станционной радиосвязи используется возимая радиостанция станционной радиосвязи 72 РТМ — А2 — ЧМ, в качестве стационарной аппаратуры — 71 РТС — А2 — ЧМ, а в качестве носимой — радиостанция РН — 126.

Во всех типах радиосвязи для соединения антенны и приемно-передающего устройства радиостанции применяется коаксиальный кабель РК-50−7-11, волновое сопротивление которого 50 Ом.

Список литературы

Правила организации и расчета сетей поездной радиосвязи. ЦШ — 4818 М. «Транспорт» 1991 г.

Методические указания по расчету системы станционной радиосвязи. М. «Транспорт» 1991 г.

Поездная и станционная радиосвязь Зратевский Р. Н., Вованов Ю. В. и др. М. «Транспорт» 1978 г.

Систмы железнодорожной радиосвязи. Методическое пособие к курсовому проекту. П. И. Художитков, О. В. Золотых. Е. УЭМИИТ. 1993 г.

Громоговорящая технологическая связь на железгодорожном транспорте. В. Г. Бородиловский, О. К. Васильев. М. «Транспорт» 1990 г.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой