Высокоэффективный электростатический фильтр стерилизатор воздуха жилых помещений

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Общие и комплексные проблемы естественных и точных наук


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

ДИАГНОСТИКА И РЕМОНТ
УДК614. 7−537. 56−579. 63 ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЙ ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКИЙ ФИЛЬТР — СТЕРИЛИЗАТОР ВОЗДУХА ЖИЛЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
А.Г. Варехов
Санкт-Петербургский Государственный университет аэрокосмического приборостроения (ГУАП), 190 000, Санкт-Петербург, ул. Большая Морская, д. 67,
В статье обосновывается использование электростатического поля и зарядки частиц любого происхождения, включая биологические, для высокоэффективной фильтрации механических частиц и стерилизации воздушной микрофлоры (бактериальных клеток и спор плесневых грибов). Приводятся результаты экспериментальных исследований, показывающие актуальность использования электростатического поля и зарядки частиц с целью радикального повышения эффективности неплотных волокнистых фильтров на основе полиэтилентерефталата (ПЭТФ) с предельно низким гидравлическим сопротивлением. Предлагается с той же целью использовать в качестве фильтрующего материала предварительной ступени гранулированный вспененный полистирол (ПСБ). Приводится описание унифицированной конструкции электростатического фильтра-стерилизатора, предназначенного для кондиционирования воздуха жилых и специализированных (например, больничных) помещений. Устройство обеспечивает высокую эффективность фильтрации и стерилизации при минимальных энергетических затратах и может быть выполнено в виде переносного блока с автономным (батарейным) питанием.
Ключевые слова — фильтрация и стерилизация, электростатическое поле, зарядка частиц, унифицированная конструкция
THE HIGH EFFECTIVE ELECTROSTATIC FILTER — STERILIZER OF LIVING ROOMS AIR
A.G. Varekhov
St. Petersburg State University of aerospace instrumentation, 190 000, St. Petersburg, Bolshaya Morskaya st., 67
There is proved the use of an electrostatic field and charging of particles of any origin, including biological, for a highly effective filtration of mechanical particles and sterilization of air microflora (bacterial cells and spores of mold fungi) in the article. The results of pilot studies showing the currentness of use of an electrostatic field and the charging of particles for the purpose of the radical increase of efficiency of the nondense fibrous filters on the basis of polyethyleneterephthalate (PETF) with extremely low hydraulic resistance are given. For the same purpose it is offered to use the granulated expanded polystyrene (PSB) as the filtering material of a preliminary step. The description of the unified design of the electrostatic filter-sterilizer intended for the air conditioning of the living and specialized (for example, hospital) rooms is provided. The device provides high efficiency of the filtration and the sterilization under the minimal power consumption and can be executed in the form of the portable block with autonomous (battery) power supply.
Keywords — filtration and sterilization, the electrostatic field, charging of particles, the unified design.
Результаты эпидемиологических и токсикологических исследований последних десятилетий показывают, что имеется связь между частотой респираторных и сердечнососудистых заболеваний и загрязнением воздуха взвешенными частицами различной природы.
Недостаточная вентиляция, особенно, на верхних этажах зданий, отсутствие вентиляционных отверстий в жилых комнатах, понижение воздухообмена вследствие использования герметичных пластиковых стеклопакетов,
повышенная влажность, отсыревшие бумажные обои и другие факторы способствуют развитию различных патологий [1]. Стандартные бытовые кондиционеры часто оказываются местами роста плесневых грибов [2] или смертельно опасной бактерии Legionella pneumophila. Нормой содержания в воздухе спор принято считать значение 500 колониеобразующих единиц (КОЕ) в кубическом метре, но в нижних этажах некоторых старых домов в Санкт-Петербурге это значение может доходить до 40 000 КОЕ м& quot-3.
Варехов Алексей Григорьевич — кандидат технических наук, доцент, моб. +7 911 2 765 500, e-mail: va-rekhov@mail ru
Рыночная номенклатура устройств, предназначенных для очистки и обеззараживания воздуха жилых помещений, достаточно обширна, однако их декларируемая эффективность может быть сильно преувеличена. Характерно, что Федеральная Торговая Комиссия -независимое агентство правительства США, защищающее права потребителей, — с 1995-го года запретила производителям оборудования для очистки и обеззараживания воздуха жилых помещений заявлять в своих рекламах, что производимые ими устройства, во-первых, экстремально эффективны, во-вторых, не производят побочных вредных продуктов и, в-третьих, облегчают условия жизни для людей, подверженных действию аллергенов, астматиков и т. д.
Использование электрических полей для осаждения (преципитации) частиц и инактивации микроорганизмов, взвешенных в воздухе, началось достаточно давно. Однако широкое понимание процессов, происходящих при этом, особенно при использовании электрических воздействий для инактивации микроорганизмов, не позволяло рационально подойти к вопросам широкого применения, разработки и проектирования технических устройств.
Методы стерилизации воздуха жилых помещений можно разделить на несколько основных существенно отличающихся друг от друга типов.
1. Обработка воздуха озоном, являющимся сильным окислителем и оказывающим губительное действие на все микроорганизмы. Проблема озонирования воздуха помещений с целью стерилизации микрофлоры заключается в том, что эффективная с точки зрения инактивации микроорганизмов концентрация озона во много раз превышает предельно допустимую концентрацию для человека.
2. Высокоэффективная фильтрация частиц, общеизвестная как HEPA (High Efficiency Particulate Air), основанная на использовании (с целью получения высокой эффективности фильтрации) очень плотных волокнистых фильтрующих материалов (целлюлоза, политетрафторэтилен и другие), неэффективна с точки зрения стерилизации. Напротив, осадки биологических частиц в таких системах, как правило, становятся очагами реинфекции воздуха микроорганизмами.
3. Ультрафиолетовое излучение (ртутная линия 253,7 нм), эффективность которого объясняется тем, что излучение в этой области хорошо поглощается ДНК микроорганизмов. Метод оптимален и широко используется для операционных отделений больниц, но практически непригоден для жилых помещений.
4. Использование действия электрического тока на осадки частиц в фильтрующих устройствах. Единственное используемое в ме-
дицинских учреждениях РФ изделие «Поток 150М- 01» имеет экстремально высокую декларируемую эффективность в отношении фильтрации и стерилизации, однако технологические детали этих процессов нигде не обсуждаются.
5. Ионизация воздуха помещений с использованием коронного разряда, обеспечивающая, хотя и достаточно медленно, эффективное освобождение воздуха помещений от всех примесей. Метод не оказывает специфического стерилизующего эффекта. При умеренной по концентрации ионов производительности ионного источника концентрация озона и уровень УФ-излучения могут быть сведены к минимуму. Экспериментально показано [3], что при уровне напряжения на электродах коронных излучателей до 10 кВ производство озона не превосходит значения ПДК (0,1 мг • м3), а суммарное производство окислов азота № 0Х в десятки раз ниже ПДК (5,0 мг • м3).
В этой статье описывается устройство, в котором суммируется вся совокупность положительных эффектов в отношении фильтрации и стерилизации загрязненного воздуха, получаемых при использовании электростатического поля для поляризации фильтрующего материала и зарядки частиц загрязнений. Совместное использование обоих факторов для волокнистых фильтров невысокой или даже предельно низкой плотности обеспечивает высокую эффективность фильтрации и стерилизации при незначительном потреблении электрической энергии. Кроме того, осадок заряженных частиц биологического происхождения подвергается длительному воздействию электрического поля, что обеспечивает полную дезактивацию этого биологического материала.
Ниже кратко описывается кинетика освобождения воздушной среды от загрязнений, а также вопросы, касающиеся механизмов осаждения частиц в фильтре. При неработающем фильтре-стерилизаторе изменение концентрации частиц любого происхождения описывается уравнением:
где: п — концентрация- Р (€) — производительность эквивалентного источника механических частиц (пыли) и микроорганизмов, которая зависит от множества факторов и может быть определена только экспериментально- у- параметр, характеризующий изменение концентрации частиц за счет физической и биологической потерь- значение этого параметра изменяется в зависимости от характера аэродисперсной системы и функционального назначения помещения.
Общее решение этого уравнения имеет следующий вид:
n (t) — [n (to) + //^(тОе^-^т].
Стационарный режим устанавливается при t ^ от и описывается соотношением: n (t) — e~Yt JQt^(T)eyTdT.
Функционирование фильтра выразится в появлении в правой части исходного дифференциального уравнения слагаемого (i^W/V)n, в котором ^ - эффективность фильтрации (стерилизации) — W — производительность фильтра- V — объем помещения. При замене +
(i^W/V) решение получается в виде: n (t) —
n (t0)e~(riw/v)t + e~(riw/v)t J? ?(T)e (vw/v)*dT.
После
включения фильтра при t — ig в течение промежутка времени t tg & lt-<- (V/r/W) уменьшение концентрации будет происходить по закону:
n (t) = t?(t) + n (t0)e~(^w/v)t.
Стационарный режим фильтра устанавливается при t — t0 & gt- (V/i^W) и описывается теперь выражением:
n (i) s e-(^)f J? ?(T)e (*w/v)*dz.
Если величина ?(t) не зависит от времени, то есть? — const., то для стационарного режима при t0 — 0 и t ^ от получаем соотношение для минимальной концентрации частиц при заданных значениях отношения V/i^W, то есть
= R- = ?
nminfco6M.
Величина А: обм — W/V определяется как кратность обмена. Таким образом, если эффективность фильтра достаточно велика и не зависит от производительности (скорости движения воздуха), то есть п=1, то минимальная концентрация обратно пропорциональна производительности. Рост производительности обязательно сопровождается непропорциональным ростом гидравлического сопротивления и, соответственно, ростом энергетических затрат. Требования высокой эффективности при высокой производительности принципиально не могут быть обеспечены плотными тканевыми и волокнистыми фильтрами. По этой причине электрофильтрация в промышленности стала почти единственным инструментом, удовлетворяющим обоим требованиям. Для небольших очищаемых объемов (малой производительности) стратегия использования плотных фильтрующих материалов на основе волокон целлюлозы (бумага) или фторопласта, известная как HEPA, является эффективной с точки зрения простоты и технологичности, но имеет и многие известные [ 3 ] недостатки. Поэтому использование поляризации и зарядки частиц в неплотных волокнистых фильтрах с целью увеличения эффективности с одновременным получением эффекта стерилизации при высокой
пылеемкости, низком гидравлическом сопротивлении и возможности многократного использования (регенерации) фильтрующего материала представляется, в целом, актуальным направлением развития. Это направление недостаточно быстро развивается только в силу некоторых устоявшихся необоснованных представлений об опасностях использования электричества независимо от условий его применения.
Для расчета эффективности волокнистого фильтра воспользуемся достаточно хорошо разработанным формализмом Фридлен-дера-Уитби [ 4 ]. Эффективность осаждения частицы на одиночном волокне дается формулой:
= 1,3Ре2/3 + 0,7 + 0,075Л?1'-2 ,
где: Ре =- - безразмерный диффузионный параметр Пекле- й = кТВ — коэффициент диффузии частицы- В = ^ у — механическая подвижность частицы (^в — динамическая вязкость воздуха) — = -г — безразмерный инер-
2 р
ционный параметр Стокса (/- =-4 — инерционный пробег частицы- уч — плотность частицы- 2р — среднее расстояние между волокнами) — слагаемое 0,7 характеризует так
называемый «эффект зацепления». Расчеты выполнены для следующих значений: диапазон радиусов частиц г = 0,01 ^ 10 мкм- диаметр волокон фильтрующего материала 2а = 40 мкм- скорость течения воздуха через фильтрующий материал V = 2,5 м/с- среднее расстояние между центрами волокон фильтрующего материала 2р=0,2^ 2,0 мм. Кроме того, к = 1,38 • 10& quot-23 Дж/град- Т = 300К — = 1,82 • 105 Нс- уч = 103 кгм~3. Результаты расчетов эффективности в зависимости от радиуса частиц для относительно плотного фильтра (2р=0,2 мм) представлены в таблице 1.
Определим далее, используя полученные данные, коэффициент проскока А: пр =
Таблица 1 — Результаты расчетов эффективности относительно плотного фильтра
Радиус частицы 1,3Ре& quot-2/3 0,7(г/а)2 0,0755'-tfc1'-2 ri'-i
г, мкм
0,01 6,8 • 10& quot-4 1,75 0,225 6,804
•10& quot-7 • 10& quot-6 • 10& quot-4
0,10 3•10& quot-4 0,18 0,56 • 10& quot-4 3,74
• 10& quot-4 • 10& quot-4
1,00 0,32 18 •Ю& quot-4 142•10& quot-4 1,6
• 10& quot-4 • 10& quot-2
10,00 0,14 0,175 0,225 0,4
• 10& quot-4
(1 — (п- эффективность осаждения частиц) волокнистого фильтра толщиной Н = 1с. м = 10_2м, исходя из соотношения
1дкар = 2 — °ЛЗ& lt-1уН^,
а пр 2 апрф
в котором Рф — пористость фильтра. Расчет дает для частиц радиуса г = 0,1 мкм при = 1 — (а/р) = 0,9 значение 1дкпр = 2 — 0,0057, то есть кпр = 100% и, соответственно, почти нулевую эффективность фильтрации.
Ниже изложены результаты экспери-ментальнтов, которые показывают целесообразность использования электрического поля и зарядки частиц с целью повышения эффективности.
Рисунок 1 — Конструкция электростатического фильтра-стерилизатора
В качестве экспериментальной установки использовался представленный на рис. 1 унифицированный электростатический фильтр-стерилизатор, допускающий его использование с предварительной зарядкой частиц или без нее. Корпус фильтра-стерилизатора образован двумя щитами, передним 8 и задним 9, и обечайкой коробчатого сечения 10, которая имеет жа-люзийную решетку для прохождения очищаемого воздуха. При использовании в устройстве предварительной зарядки частиц на обечайке были смонтированы несколько блоков зарядки 11, содержащих каждый миниатюрную зарядную камеру на основе системы электродов «ко-ронирующая игла-цилиндр». Передний и задний щиты стянуты шпильками 12, на которых закреплены также планки подвески устройства 13.
Внутри корпуса располагается двухступенчатый фильтрующий элемент 6, внутреннее устройство которого показано в правой части рисунка. Обе ступени, предварительная 2 и оконечная 3, располагаются между сетчатыми электродами 1. Слой предварительной фильтрации 2 заполнен волокнами ПЭТФ диаметром около 25 мкм. Оконечный фильтр тонкой очистки 3 образован одним слоем ткани ФПП-
70−0,5. Этот слой может и отсутствовать в связи с трудностями регенерации тканей типа ФПП, отмеченными ниже.
По оси устройства с нижней стороны устанавливается вентилятор или переходной патрубок для соединения с воздушной трансмиссией, а с другой (верхней) стороны осевой воздушный канал перекрывается заглушкой 7. В центральной части переднего щита 8 под крышкой 14 располагается плата преобразователя 15, закрепленная на кронштейне 16. Подводка высокого напряжения к электродам осуществляется двумя диаметрально расположенными спиральными пружинными контактами 17. Питание фильтра-стерилизатора осуществляется через разъем 18, установленный на крышке 19 со стороны заднего щита. Тумблер 20 служит для включения устройства- для контроля работы используется мигающий светоди-од 21.
Фильтрующий элемент выполнен конструктивно как разборный и предусматривает полную замену фильтрующего материала или промывку (в собранном виде) в воде в совокупности, возможно, с действующим ультразвуковым излучателем.
Фильтрующим материалом первой ступени фильтра (предфильтра) послужил фильтр на основе волокон полиэтилентерефталата (ПЭТФ), известного под торговыми марками лавсан (в России), а также терилен, дакрон, майлар и другие. ПЭТФ известен как физиологически инертный волокнообразующий термопластик (температура размягчения около 245 °С), обладающий следующими электрическими свойствами (для блочного материала): относительная диэлектрическая проницаемость (при? = 23°С- f = 1кГц)? = 3,25- тангенс угла диэлектрических потерь (при / = 1 МГц) Ьд8 = 0,013 ^ 0,015- электрическая прочность — не менее 14 ^ 18 кВ-мм& quot-1- удельное объемное сопротивление — более 1015 Ом-см. Гигроскопичность (при 23°С) — не более 0,5%. Использовались следующие материалы: лавсан матированный № 6000, диаметр волокон 10 мкм- лавсан № 2400, диаметр волокон 20 мкм- лавсан с диаметром волокон 30 мкм.
Во всех экспериментах использовался аэрозоль масляного тумана с радиусом частиц, соответствующим моде (максимуму) плотности вероятности распределения /(г), равным гт = 0,15 мкм. При этом математическое ожидание (среднее значение радиуса) было равным г = 0,17 мкм, а 80% частиц имели радиус в пределах 0,1 ^ 0,3 мкм.
В таблице 2 представлены результаты эксперимента по эффективности осаждения частиц на предфильтре из волокон лавсана диаметром 30 мкм. Проведенные в эксперименте измерения показывают, в частности, что при
скорости V = 0,1 м/с поляризация фильтрующего материала или зарядка частиц в отдельности приводят к уменьшению проскока 1,5 + 2 раза, но при совместном действии — примерно в 300 раз.
Таблица 2 — Результаты эксперимента
Таблица 3 показывает, что старение и разрядка (снижение уровня поляризации) фильтрующего материала ФПП-70−0,2 при отсутствии внешнего поляризующего материал электрического поля (Е = 0) увеличивает проскок приблизительно в 30 раз. Результаты измерений эффективности осаждения частиц были выполнены для скорости течения воздуха через фильтр, равной V = 16 см/с.
Отметим здесь, что фильтрующие материалы этого типа, использующиеся, в основном, для фильтрации радиоактивных аэрозолей, почти не поддаются регенерации и по окончании эксплуатации подлежат захоронению.
Экспериментальные исследования показали, что в ступени предварительной фильтрации (предфильтре) целесообразно использовать материал ПСБ (полистирол суспензионный вспенивающийся), получающийся путем нагревания (при? & gt- 60°С) исходного порошкообразного полистирола в воде. ПСБ характеризуется простотой изготовления гранул заданного размера, химической инертностью, взрыво-пожаробезопасностью и хорошими диэлектрическими свойствами. Электрические параметры блочного материала: е = 2,6- Ьд5 =
0,0003- Епр = 20 + 25кВ • см-1- а = 1012 + 10 130 м • м. Для гранул ПСБ: Епр = 15 кВ мм'-1- а = 105 Омм. Исходные частицы порошкообразного полистирола содержат легкокипящий пентан (температура кипения 36,1 °С), что и позволяет получить при нагревании в воде относительно крупные гранулы.
Таблица 4 показывает зависимость эффективности осаждения заряженных частиц масляного тумана на неполяризованном слое гранул (сферы диаметром 1 + 2 мм) ПСБ толщиной Н = 10_2м. Напряжение на электродах зарядной камеры типа «игла-цилиндр» изменялось в пределах и = 4 + 7 кВ- коронирующая игла имела отрицательный потенциал. Нетрудно заметить, что напряжение и & gt- 4 кВ соответствует зажиганию коронного разряда, после чего ток и концентрация отрицательных ионов в зарядной камере быстро возрастают с ростом напряжения на электродах в соответствии с вольт-амперной характеристикой разряда. Так же быстро возрастает и эффективность фильтрации. Из таблицы также следует, что напряжение и & gt- 6кВ приблизительно соответствует максимальному заряду частиц, который измерялся экспериментально и составлял для частиц с радиусом в пределах 0,1 + 0,3 мкм величину Чтах = (10 + 100) е (е = 1,6 • 10& quot-19 Кл). Эти значения заряда соответствуют известной [7] закономерности, согласно которой величина заряда приблизительно пропорциональна квадрату радиуса частицы.
Таблица 4 — Эффективность осаждения заряженных частиц масляного тумана на неполя-ризованном слое гранул
В таблице 5 представлены результаты измерений эффективности осаждения заряженных частиц на поляризованных в электрическом поле гранулах ПСБ при условиях, соответствующих таблице 4.
Скорость воздуха V, м/с 0,1 0,2 0,3
Гидравлическое сопротивление 0,6 1,3 2,0
Др, мм. вод. ст. (Па) (6) (13) (20)
Эффектив- Механическое 5 4 4
ность % осаждение
Поляризация
слоя (напря- 58 47 40
женность поля
7,3 кВ/см)
Зарядка частиц 35 34 35
Поляризация
плюс зарядка 99, 98, 97,
7 7 2
Таблица 3 — Снижение уровня поляризации фильтрующего материала
Напряженность поля E, кВ/см 0 4,3 7,2
Свежая ткань, эффективность п, % 99,5 99,6 99,6
Разряженная ткань эффективность п, % 83,0 97,2 99,8
Расход воз- 80 100 120 140 160 180
духа Ш, л/мин
Скорость 13,4 16,7 20,0 23,4 26,7 30,0
воздуха V,
см/с
Гидравлическое сопро- 3,6 4,8 5,7 6,1 6,9 7,8
тивление Др,
мм вод. ст.
П, % (и=4кВ) 14,0 0 0 0 0 0
П, % (и=5кВ) 81,7 67,0 36,0 3,0 0 0
П, % (и=6кВ) 96,8 93,5 92,0 87,5 83,5 80,0
П, % (и=7кВ) 97,8 96,4 94,5 92,5 91,6 89,6
Таблица 5 — Эффективность осаждения заряженных частиц масляного тумана на поляризованном слое гранул
В таблице 6 представлены результаты измерений эффективности осаждения заряженных частиц на поляризованных в электрическом поле гранулах ПСБ большего диаметра (23 мм) при остальных условиях, за исключением измеренных значений гидродинамического сопротивления, соответствующих таблице 5. Как и следовало ожидать, гидродинамическое сопротивление оказалось значительно низже одновременно при некотором снижении эффективности.
Таблица 6 — Эффективность осаждения заряженных частиц масляного тумана на поляризованном слое гранул большего диаметра
При использовании последовательно предварительной ступени на основе гранул ПСБ (таблица 6) и оконечной ступени на основе волокнистого материала ПЭТФ (таблица 2) общая эффективность может быть вычислена по формуле ц1 = 1-{1-ц1){1-ц2), где — эффективности, соответственно, предварительной и оконечной ступеней. В частности, при = 0,884 и = 0,997 получим = 99,97%.
Габаритные размеры устройства, представленного на рис. 1, равны: диаметр — 30 см- толщина — 12 см. Для получения питающего
высокого напряжения был использован простой релаксационный генератор на одном транзисторе с высокой скважностью импульсов (бло-кинг-генератор) с выходным повышающим трансформатором, имеющий следующие данные: выходное напряжение -78 кВ- ток в нагрузке (включая ток утечки фильтрующего материала и ток коронного разряда) — 20 ^ 30 мкА- потребляемая мощность — 0,3 ^ 0,4 Вт. Необходимая мощность вентилятора вычислена с помощью выражения Р = (Ш • Ар/^вент) (^вент — к.п.д. вентилятора) и при Ш = 10 м3/ч (примерно 180 л/мин) и Ар = 40 ^ 50 Па составляет (без учета возрастания гидродинамического сопротивления по мере накопления осадка в фильтрующем материале) не более 0,25 Вт. Отметим, что низкий уровень потребляемой электрической мощности допускает использование для питания устройства гальванический элемент или аккумулятор небольшой емкости. В этом случае устройство может быть выполнено как переносное.
Литература
l. Small B.M. Creating healthier buildings. Toxicol. and Health. 2009, v. 25 (9−10) pp. 731−735.
2. Hamada N., Fujita T. Effect of air-conditioner on fungal contamination. Atmospheric Environment. 2002, vol. 36, pp. 5443−5448.
З. Черный К. А. Методологический подход к применению коронных аэроионизаторов при проведении коррекции аэроионного состава воздуха помещений. Инженерно — строительный журнал. 2012, № 6, сс. 48−53.
1. 4. Официальный сайт генерального представительства немецкой компании & quot-HYLA International& quot- в Росси. URL: [hylarussia. ru/articles/article131. php]/ (дата обращения 05. 03 2015).
5. Ужов В. Н., Вальдберг А. Ю., Мягков Б. И., Реши-дов И. К. Очистка промышленных газов от пыли. -М. :Химия, 1981. 390с.
6. Friedlander S.K. Theory of aerosol filtration. Industrial and Engineering Chemistry, 1958, v. 50, pp1161−1169-
7. Friedlander S.K. Smoke, dust, and haze: fundamentals of aerosol dynamics. 2nd ed. Oxford: Oxford University Press, 2000.
8. Ветошкин А. Г. Процессы и аппараты защиты окружающей среды. — М. :Высшая школа, 2008. 638 с.
9. Kirsch A.A., Zagnit'-ko A.V. Diffusion charging of submicrometer aerosol particles by unipolar ions. J. Colloid Interface Science. 1981, vol. 80, № 1, pp. 111 117.
Расход воз- 80 100 120 140 160 180
духа Ш, л/мин
Скорость 13,4 16,7 20,0 23,4 26,7 30,0
воздуха V,
см/с
Гидравлическое сопро- 3,6 4,8 5,7 6,1 6,9 7,8
тивление Ар,
мм вод. ст.
П, % (и=4кВ) 61,0 58,0 52,0 47,0 38,5 28,5
П, % (и=5кВ) 96,7 95,7 92,6 89,8 86,8 84,2
П, % (и=6кВ) 98,8 97,5 97,2 97,0 95,7 94,5
П, % (и=7кВ) 99,4 98,7 98,3 98,1 97,4 96,8
Расход воз- 80 100 120 140 160 180
духа Ш, л/мин
Скорость 13,4 16,7 20,0 23,4 26,7 30,0
воздуха V,
см/с
Гидравлическое сопро- 0,9 1,2 1,5 1,7 1,9 2,2
тивление Ар,
мм вод. ст.
П, % (и=4кВ) 47,2 40,6 38,5 28,4 19,2 11,0
П, % (и=5кВ) 69,8 60,0 55,0 50,5 44,5 38,5
П, % (и=6кВ) 79,4 69,5 62,4 59,5 54,8 52,5
П, % (и=7кВ) 88,4 84,7 78,0 73,5 72,0 65,6

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой