Сравнение способов и средств разрушения угля отрывом

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 539. 382. 4:622. 33. 532. 95.2 В.П. Плотников
СРАВНЕНИЕ СПОСОБОВ И СРЕДСТВ РАЗРУШЕНИЯ УГЛЯ ОТРЫВОМ
Анализируя результаты исследований отрыва угля, бетона и горных пород взрывчатыми веществами, сжатым воздухом и импульсами давления воды- а также теории прочности толстостенного цилиндра, автор сделал вывод, что наиболее точно механизм их разрыва внутренним давлением описывает теория упруго — пластического состояния толстостенного цилиндра, предложенная
Н. М. Беляевым и А. К. Синицким [1]. Эта теория предлагалась для хрупких материалов. Бетон, уголь и горные породы считаются хрупкими, прочность их при растяжении в 4050 раз меньше прочности при сжатии, и в 17 раз меньше прочности при сдвиге.
Автор предлагает гипотезу механизма разрыва угля и горных пород внутренним давлением в шпурах, состоящего из следующих фаз разрушения.
1) Упругое состояние массива до давления внутри шпура, равного 50% его прочности при одноосном растяжении.
2) Упруго — пластическое состояние разрушаемого забоя, когда появляется пластическая зона вокруг шпура.
3) Полностью пластическое состояние — после повышения давления внутри шпура пластическая зона выходит на открытую поверхность забоя.
4) Образование трещин после достижения предельных пластических
деформаций, т. е. хрупкое разрушение, полное отделение угля от массива.
Для оценки предложенной гипотезы упруго — пластического отрыва угля, для определения достоверности формул, полученных автором в лабораторных экспериментальных исследованиях и в теоретическом исследовании основных параметров шпурового отрыва угля, автор сравнил результаты собственных экспериментальных исследований отрыва угля в шахте импульсами давления воды и результаты отрыва угля взрывчатыми веществами и сжатым воздухом, опубликованные другими авторами.
Давление в шпуре при отрыве угля в шахте, рассчитанное по формуле и номограмме автора, полученным в лабораторных исследованиях импульсов давления воды, и по формуле автора (1), полученной в результате теоретического анализа упруго — пластически хрупкого отрыва угля, приведено в табл. 1.
В формуле В. П. Плотникова (1) учитывается взаимное влияние давления в шпуре, прочности угля при растяжении, л.н.с. и диаметра шпуров.
^=4В-Т2, (1)
где Руп — давление воды в шпуре при отрыве угля в забое в момент импульса, МПа- ар — прочность разрушаемого угля при одноосном растяжении, МПа- В — ширина захвата исполнительного органа буроотрывающего
Таблица 1
Давление воды в шпуре диаметром 42 мм при крепости угля /=1.5 по М. М. Протодьяконову и прочности его при растяжении ар =1.0 МПа, при коэффициенте отжима 0. 7, определённое по формуле и номограмме В. П. Плотникова, Рлав- и по формуле автора, полученной в результате теоретического анализа упруго-пластического отрыва угля в забое шахты Руп при диаметре плунжера импульсной установки йпл и линии наименьшего сопротивления л.н.с.
N, N точек 1 2 3 4 5 6 7
л.н.с., см 10 25 25 26 25 30 28
ёпл, см 2.8 4.5 4.5 6.0 6.0 6.0 6. 0
Р/Ор 8.1 22.4 22.4 23.4 22.4 27.2 25. 3
РЛаб, МПа 33.9 31.4 26.8 17.6 16.5 14.0 17. 0
Руп, МПа 6.5 16.5 16.5 17.0 16.5 19.8 18. 5
гидроимпульсного комбайна (л.н.с.), см- ё — диаметр шпуров, см.
Анализ результатов табл. 1 показывает, что при диаметре плунжера импульсной установки 60 мм и поршня аккумулятора 220 мм значения давления воды в шпуре при отрыве угля, определённые двумя независимыми методами практически совпадают (точки 4, 5 и 7). В точках 1, 2 и
3 отрыв угля осуществлялся неэффективно. Поэтому давление в шпуре, определённое по номограмме, значительно выше теоретически необходимого давления, рассчитанного по формуле (1).
Разница между двумя средними значениями давления в шпуре при диаметре плунжера импульсной установки 60 мм, рассчитанными по разным формулам, при отрыве угля в одних условиях (18.0 и 16.2 МПа) составляет от среднего арифметического значения 17.1 МПа не более 5.2%. Такое расхождение значений давлений в шпуре при отрыве угля надо считать вполне приемлемым, учитывая большую вариацию прочности угольного пласта.
В учебнике П. Я. Таранова и А. Г. Гудзь & quot-Разрушение горных пород взрывом" [2] отмечено, что при взрыве аммонита ПЖВ-20 в шпуре диа-
метром 40 мм при плотности патронирования 1.1 кг/дм3 удельный объём газов составляет 710 дм3/кг, давление газов — 1540 МПа. При плотности заряжания 0.5 г/см3 эффективность отрыва угля повышается, несмотря на то, что давление газов составляет 500 МПа. Однако и это значительно больше необходимого давления при отрыве угля импульсами давления воды.
Следует отметить, что признано целесообразным оставлять в шпуре пустые места или заполнять эти пустоты водой и взрывать в шпурах пироксилиновый порох, т.к. это повышает эффект взрыва [3]. Удельная энергия взрыва 1 кг пироксилинового пороха равна 2. 79 МДж, а 1 кг аммонита ПЖВ-20 — 3. 35 МДж, т. е. они примерно одинаковы. Однако скорость детонации первого 200, а второго — 3300 м/с, мощность взрыва соответственно 558 и 11 055 МВт. Сравнение этих данных подтверждает вывод, что метательные ВВ дают лучший результат взрыва, чем бризантные.
Патроны & quot-Гидрокс"- дают 110 дм газов при давлении 160 МПа, а давление в патронах & quot-Эрдокс"- не больше 70 МПа, однако этого давления вполне достаточно для отбойки угля.
Таблица 2
Давление в шпурах, рассчитанное по формуле В. П. Плотникова (1), при разных диаметрах шпуров, линиях наименьшего сопротивления, давлениях воздуха в пневмопатронах, при разной крепости угля (исходные данные Д.И. Адамидзе)
Крепость угля по М.М. Про-тодьяко-нову, f Диаметр пневмопатрона, мм Линия наименьшего сопротивления, м Давление воздуха в пневмопатроне, МПа, по данным Д. И. Адамидзе Давление в шпуре, определённое по формуле В. П. Плотникова (1), МПа Отношение давления в шпуре к давлению в пневмопатроне Диаметр шпура, мм
0. 8−1.0 42 0.3 30. 0−35.0 12.6 0. 42 47
1. 0−1.5 42 0.4 45. 0−50.0 23.7 0. 53 47
1. 5−2.0 42 0.4 60. 0−65.0 33.9 0. 57 47
0. 8−1.0 54 0. 45 30. 0−35.0 14.9 0. 50 60
1. 0−1.5 54 0. 55 45. 0−50.0 25.5 0. 57 60
1. 5−2.0 54 0.6 60. 0−65.0 39.9 0. 67 60
0. 8−1.0 63 0. 55 30. 0−35.0 15.6 0. 52 70
1. 0−1.5 63 0.7 45. 0−50.0 27.8 0. 62 70
1. 5−2.0 63 0.8 60. 0−65.0 45.6 0. 76 70
0. 8−1.0 76 0.6 30. 0−35.0 14.0 0. 47 85
1. 0−1.5 76 0.7 45. 0−50.0 22.9 0. 51 85
1. 5−2.0 76 0.8 60. 0−65.0 37.5 0. 63 85
Мощность пневмопатрона & quot-Эр-докс"- длиной 1300 мм составляет 10. 784 МВт, а энергия всего 1600 Дж, т. е. в 2000 раз меньше чем при взрыве 1 кг аммонита ПЖВ-20 [4]. Отбойка угля пневмопатронами много лет эффективно применялась в угольной промышленности США, где таким способом добывалось около 100 млн т угля в год.
В. Н. Мосинец считает, что остаточное давление газов после взрыва составляет 46% прочности горной породы на сжатие [5]. Напомним, что прочность угля в Кузбассе на растяжение изменяется от 0. 25 до 2.2 МПа
[6]. Поэтому давление газов после взрыва обычных взрывчатых веществ, равное 46% прочности горных пород на сжатие, в 3040 раз превышает давление, необходимое и достаточное для образования для отбойки угля или горной породы под действием поршневой силы взрывных газов.
В работе Д. И. Адамидзе [4] экспериментально установлено, что давле-
ние в шпуре у отверстий пневмопатрона — 45. 050.0 МПа' а в шпуре на расстоянии 40 см от них — 14.0 МПа. '- Д. И. Адамидзе считает, что независимо при давлении в пневмопатроне-65.0 МПа давление в шпуре при отрыве угля составляет 7. 014.0 МПа. При образовании трещин в угольном массиве давление в шпуре в 25 см от отверстий пневмопатрона падает до 0. 7−1.7 МПа [4, стр. 45−47]. При этом нагрузка на стенки шпура изменяется от 700 до 1650 кН, а длительность отрыва — от 10 до 20 мс.
Для оценки результатов исследований отрыва угля импульсами давления воды и сжатым воздухом автором по формуле (1) рассчитаны давления в шпурах при разных л.н.с. и разных давлениях воздуха в пневмопатронах, опубликованных Д. И. Адамидзе [4, с. 52−53]. Исходные данные Д. И. Адамидзе и значения давлений в шпурах, рассчитанные по формуле автора (1), приведены в табл. 2.
Сравнивая давление в пневмопатронах и шпурах (табл. 2) видно, что рассчитанное давление в шпуре значительно ниже давления воздуха в пневмопатронах. Отношение этих давлений изменяется от 0. 42 до 0. 76. Давление в шпурах, рассчитанное по формуле автора (1), изменяется от 12.6 до 33.9 МПа при диаметре шпура 47 мм, от 149 до 399 кг/см2 — при диаметре шпура 60 мм, то 156 до 456 кг/см2 — при диаметре шпура 70 мм, от 140 до 375 кг/см2 — при диаметре скважин 85 мм. При этом давление воздуха в пневмопатронах изменялось от 30. 0−35.0 до 60. 0−65.0 МПа.
Сравнивая значения давлений в пневмопатронах, приведённые Д. И. Адамидзе [4, с. 52−53], и давление в шпурах, рассчитанные по формуле (1), можно сделать вывод, что между давлением воздуха в пневмопатронах и перечисленными параметрами существует зависимость, подобная зависимости выраженной формулой (1). Результаты исследований Д. И. Адамидзе можно считать доказательством достоверности гипотезы упруго — пластически — хрупкого отрыва бетона, угля и горных пород, предложенной автором.
Поэтому можно говорить о зарождении теории шпурового отрыва бетона, угля и горных пород импульсами давления воды и сжатого воздуха.
Для сравнения результатов отрыва бетона и угля сжатым воздухом [4] с результатами собственных исследований отрыва бетона и угля импульсами давления воды автор рассчитал энергию сжатого воздуха и энергоёмкость отбойки угля по производительности пневмопатронов, определённой Д. И. Адамидзе в шахте [4].
Для расчёта энергии сжатого воздуха в пневмопатронах применялась формула его адиабатического расширения [4]
к -1
Р1
1 -| Р2 '- Р
(2)
где, А — энергия сжатого воздуха в пневмопатронах- к — показатель адиабаты, к = 1. 4- Рі - абсолютное давление воздуха в пневмопатроне, Рі=60.0 МПа- V — полезный объём пневмопатрона- Р2 — абсолютное давление атмосферного воздуха.
Результаты расчёта приведены в табл. 3.
Автором установлено, что при отрыве угля импульсами воды в шахте энергоёмкость отрыва, определённая по энергии сжатого воздуха, при диаметре плунжера импульсной установки 60 мм изменялось от 0. 13 до 0. 19 кВт-ч/т. Энергоёмкость отрыва, определённая по энергии импульса давления воды, изменялась при этом от 0. 03 до 0. 06 кВт-ч/т.
В табл. 3 видно, что энергоёмкость отрыва угля крепостью Ї = 1. 02.0 пневмопатронами с диаметром 47 мм изменялась от 0. 13 до 0. 53 кВт-ч/т, т. е. эта энергоёмкость примерно в 1. 52 раза больше энергоёмкости отрыва импульсами давления воды, т.к. зазоры между пневмопатронами и стенками шпура велики и изменяются от 5 до 7 мм. Поэтому при отрыве сжатым воздухом необходимо более высокое давление в пневмопатроне и повышенный расход энергии. При увеличении наружного диаметра пневмопатронов с 42 до 76 мм и энергии сжатого воздуха с 52.8 до 288.4 Вт-ч при отбойке угля крепостью Ї = = 1. 01.5 л.н.с. увеличивается с 0.4 до 0.8 м, а при крепости угля ≠1. 52.0 — с 0. 33 до 0. 57 м, при этом энергоёмкость отбойки снижается с 0. 23 до 0. 13 кВт-ч/т и с 0. 53 до 0. 28 кВт-ч/т соответственно.
к-1
Таблица 3
Техническая характеристика пневмопатронов, их производительность по Д. И. Адамидзе, энергия воздуха и энергоёмкость отбойки угля по расчётам В.П. Плотникова
Данные Д. И. Адамидзе [4, с. 54] Расчёты В. П. Плотникова
Диаметры пнев- Объём Диамет- Л.Н.С., Производи- Энергия сжа- Энергоём-
мопатронов, мм пневмо- ры шпу- м тельность того воздуха кость от-
наруж- внутрен- патро- ров, мм пневмопа- в пневмопа- бойки угля
ный ний нов, дм3 трона, т троне, Вт-ч кВт-ч/т
Крепость угля і = 0. 8- -1.0 по М.М. Протодьяконову
42 32 1.1 47 0.5 0.4 52.8 0. 13
54 42 3.1 60 0. 75 1.4 149 0. 11
63 50 3.7 70 0.9 2.4 177.8 0. 07
76 60 6.0 85 1.0 3.1 288.4 0. 09
Крепость угля і = 1. 0- -1.5 по М.М. Протодьяконову
42 32 1.1 47 0.4 0. 23 52.8 0. 23
54 42 3.1 60 0.6 0.8 149 0. 19
63 50 3.7 70 0. 75 1.4 177.8 0. 13
76 60 6.0 85 0.8 1.7 288.4 0. 17
Крепость угля і = 1. 52.0 по М.М. Протодьяконову
42 32 1.1 47 0. 33 0.1 52.8 0. 53
54 42 3.1 60 0. 45 0. 37 149 0. 40
63 50 3.7 70 0. 55 0. 63 177.8 0. 28
76 60 6.0 85 0. 57 0. 73 288.4 0. 40
Д. И. Адамидзе [4] изготовил и испытал пневмопатроны с наружным диаметром 12.6 мм ёмкостью 10.4 см3, которыми при давлении воздуха 50.0 МПа отрывал в лаборатории с водяной забойкой песчаноцементный блок с крепостью (= 34 по М. М. Протодьяконову при диаметре шпуров 16 и 32 мм и их глубине 300 мм. Энергия сжатого воздуха в таком пневмопатроне составляла 0. 41 Вт-ч, т. е. была практически равна энергии сжатого воздуха при разрыве бетонных блоков импульсами давления воды, экспериментально установленной автором.
Линия наименьшего сопротивления при отрыве блока модельными пневмопатронами изменялась от 10 до 13 см, масса отбитого бетона при водяной забойке шпуров изменялась
от 17.8 до 40.5 кг. Энергоёмкость отрыва модельными пневмопатронами с водяной забойкой шпуров, рассчитанная В. П. Плотниковым по формуле (2), изменялась от 0. 01 до 0. 037 кВт-ч/т, т. е. была практически равна энергоёмкости отрыва бетона импульсами давления воды, определённой автором в лаборатории с помощью шлейфового осциллографа, тензомет-рического усилителя, отметчика времени и датчика скорости.
Совпадение результатов исследования автора с результатами отбойки бетона и угля сжатым воздухом, полученными Д. И. Адамидзе, доказывает сходность механизма разрушения, достоверность и надёжность результатов разных исследований, а также точность формул для расчёта пара-
метров отрыва, предложенных автором.
Большой интерес с точки зрения пластического состояния вызывает резание угля инструментами горных комбайнов. Известно, что И.Г.Д. им. А. А. Скочинского определил сопротивляемость угля резанию установкой ДКС-2 для всех угольных пластов СССР. При этом сопротивляемость резанию рассчитывалась как отношение силы резания к глубине резания
[7].
Р
А = -??-И
(3)
где, А — сопротивляемость угля резанию, А = 150!, кН/м- Ррез — сила резания, кН-
И — глубина резания, м.
Экспериментально установлено, что процесс резания состоит из двух фаз, фазы внедрения резца в массив угля и фазы скалывания стружки после достижения предельных напряжений в угле. Фаза внедрения резца характеризуется образованием уплотнённого ядра впереди резца, которое действует гидростатически на разрушаемый уголь.
Формулу (3) можно записать в виде:
Р
И =
А
(4)
При сравнении формулы (4) с формулой автора (1), выраженной в виде:
(5)
можно заметить, что глубина резания в формуле (4) прямо пропорциональна силе резания и обратно пропорциональна сопротивляемости резанию, т. е. крепости угля или его прочности при сжатии или растяжении. Ширина захвата исполнитель-
ного органа гидроимпульсного комбайна (линия наименьшего сопротивления) В в формуле (5) прямо пропорциональна давлению в шпуре, умноженному на его диаметр, т. е. гидравлической отрывающей силе, и обратно пропорциональна прочности угля при растяжении, т. е. крепости угля или сопротивляемости его резанию.
Сходность этих двух выражений (4) и (5), полученных совершенно разными исследованиями разных способов разрушения угля, очевидна и позволяет высказать предположение или гипотезу о упруго — пластически — хрупком отрыве угля при резании его инструментом горных комбайнов, как при отрыве бетона и угля сжатым воздухом и импульсами воды.
Отечественные учёные для увеличения метаноотдачи угольных пластов, для повышения проницаемости угля применяют различные механические воздействия с целью развития трещиноватости угольного пласта при добыче метана. Получено несколько авторских свидетельств на изобретения СССР и патентов Российской Федерации [8]. Большинство этих изобретений предусматривают гидродинамическое действие на угольный пласт, т. е. импульсное действие воды или других жидкостей.
Гидроимпульсная обработка угольных пластов предусмотрена программой & quot-Метан Кузбасса", которая разрабатывает промышленную добычу метана [9]. В И.Г.Д. им. А. А. Скочинского предложены параметры газоимпульсного генератора: диапазон
давления азота — 30150 МПа, длительность импульса — 0. 11.0 с, темп нагнетания азота в угольный пласт -1. 56.0 дм3/с. При глубине залегания угольного пласта 600^1200 м приня-
то, что давление газа в угольном пласте 313 МПа, пористость угля — 28 %, прочность угля на одноосное сжатие — 515 МПа, на растяжение -1. 01. 25 МПа. При стендовых испытаниях газоимпульсной установки зарегистрирована скорость распространения трещин в угле — 42157 м/с. В шахтных исследованиях гидродинамического нагнетания воды в массив угля подавалась под давлением 5−7 МПа, и затем давление резко снижалось до 1. 01.5 МПа за 0.5 с. При крепости угля ! = 0. 751.5 (7. 515.0 МПа), давлении газа 8 МПа и его расходе на цикл — 2 кг время цикла нагнетания и сброса давления составляло 35 мин. За 410 циклов нагнетания воды зона разупрочнения достигала 48 м от скважины.
Объём угля, разрушенного трещинами газоимпульсным генератором, можно рассчитать по формуле:
п • О2 • т

4
(6)
где V — объём разрушенного трещинами угля, м3- О — диаметр зоны тре-щинообразования, м- т — длина эффективного действия газогенератора, м, т = 1. 01.5 м.
Этот объём составит 5075 м3. Объём азота массой 2 кг при нормальном атмосферном давлении — 1.7 м3, массой 10 кг — 8.5 м3. Объём газа массой 10 кг, сжатого до давления 150 МПа, можно найти по формуле:
=(/ Р V
2 К
(7)
где Р2 — давление при объёме V2- Р2 -давление при объёме V2- к — показатель адиабаты, к = 1.4.
Тогда:
(8)
Энергию адиабатного расширения азота объёмом 0. 0475 м³ с давлением 150 МПа до атмосферного можно рассчитать по формуле:
Ааа = • (Р2 • V — р •Ц) = 22 МДж.
к -1
(9)
Энергоёмкость трещинообразова-ния при импульсном нагнетании воды в массив угля составит Э = 0. 120. 18 кВт-ч/т или 440660 кДж/м3.
Учитывая, что прочность угля на растяжение в работе [9] принята 11. 25 МПа, т. е. она практически равна прочности угля при отрыве его импульсами давления воды в шахтных исследованиях автора,
совпадение результатов этих исследований с учётом вариации прочности угля надо признать полным. Это подтверждает высокую надёжность результатов отрыва угля сжатым воздухом, импульсами давления воды и гидравлического разрыва угольных пластов, полученных разными авторами по разным методикам исследования.
В работе [10] исследовалось разрушение образцов угля при нагнетании воды. Установлено, что при разной пористости угля, при давлении 1525 МПа при крепости ! = 34 по М. М. Протодьяконову происходит ускоренное разрушение угля. При пористости 2% - давление разрушения — 9 МПа, при 3% - 15 МПа. При пористости угля 5% и давлении воды 57 МПа интенсивно развиваются трещины по всему объёму образца. При давлении нагнетания воды 25 МПа и пористости угля 5%, и давлении 22 МПа и пористости 7% заполнение пор замедляется и быстро наступает дробление образца на мелкие фракции. При пористости угля 10% разрушение наступает при давлении менее 5 МПа. Эти ре-
зультаты хорошо совпадают с результатами отрыва угля импульсами давления воды в шахте, выполненными автором.
В работе[11] описана технология обработки угольных пластов через скважину, пробуренную с поверхности, при давлении воды 15 МПа. Эта технология широко применяется для повышения безопасности отработки выбросоопасных угольных пластов в Карагандинском и Донецком угольных месторождениях, а также в США. Авторы этой работы предложили новую технологическую схему обработки угольных пластов с использованием гидравлического удара в трубах при торможении потока воды. Максимальное повышение давления при гидроударе может превышать статическое давление в
1. 52 раза. Авторами этой работы [11] установлено, что при скорости течения воды в скважине 6 м/с превышение давления составляет 7.8 МПа. Эта технология испытана на шахте & quot-Казахстанская"- при среднем темпе нагнетания воды 75 дм3/с и при давлении 1416 МПа. Частота гидроударов — 0.2 Гц. Максимальное давление первого гидроудара
составило 22.5 МПа, т. е. оно практически совпадает с давлением при отрыве угля импульсами воды в шахте.
Учитывая изложенное, можно утверждать, что энергоёмкость отрыва угля от пласта импульсами давления воды возможна при небольшом давлении и с малой энергоёмкость. Разрушение угля резанием, отрывом его взрывчатыми веществами, сжатым воздухом и импульсами давления воды имеет сходный характер. Процесс разрушения забоя можно разделить на фазы упругого, упруго — пластического, пластического и хрупкого состояния.
Формулы и номограмма автора, полученные после теоретического анализа упруго — пластического состояния забоя и математической обработки лабораторных исследований импульсов давления воды, достаточно точно определяют параметры отрыва угля сжатым воздухом и импульсами давления воды. Эти формулы можно использовать для расчёта отрыва угля буроотрывающими гидроимпульсными комбайнами, защищёнными автором свидетельствами на изобретения [12, 13].
1. Беляев Н. М. Напряжения и деформации в толстостенных цилиндрах при упруго — пластическом состоянии: Известия А Н СССР (отделение технических наук) № 2 / Н. М. Беляев, А. К. Синицкий. — М.: 1938.
2. Таранов П. Я. Разрушение горных пород взрывом: Учебное пособие для ВУЗов / П. Я. Таранов, А. Г. Гудзь. — М.: Недра, 1976. — 253 с.
3. Кутузов Б. Н. Взрывные работы: Учебник для ВУЗов / Б. Н. Кутузов. — М.: Недра, 1992. — 516 с.
4. Адамидзе Д. И. Разрушение углей и пород сжатым воздухом / Д. И. Адамидзе. -М.: Наука, 1978. — 96 с.
-------------- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
5. Мосинец В. Н. Исследование механизма разрушения горных пород взрывом и разработка инженерных методов управления энергией взрыва: Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук / В. Н. Мосинец. — Магнитогорск: 1966.
6. Барон Л. И. Сопротивляемость
горных пород отрыву /Ё.И. Барон, Ё. Г. Керекелица. — Киев: Наукова думка,
1974. — 192 с.
7. Классификация по сопротивляемости резанию углей и угольных пластов основных бассейнов СССР: Отчёт И. Г. Д. им.
А. А. Скочинского. — М.: 1970.
8. Сластунов С. В. Технология гидравлической обработки угольного пласта в режиме гидравлических ударов на стадии свободного истечения воды из скважины: Горный информационно — аналитический бюллетень / С. В. Сластунов, Г. Г. Каркашадзе, К. С. Комков. — 2004. — № 8. — С. 43−45.
9. Иванов Б. М. Газогидроимпульсная обработка угольных пластов через вертикальные скважины для дегазации массива: Горный информационно-аналитический бюллетень / Б. М. Иванов, В. В. Дегтярёв, А. М. Лысенко, В. И. Шепотько. — 2004. — № 8. -С. 156−162.
10. Ворошилов С. П. Моделирование процессов деформации и разрушения угля при нагнетании жидкости в пласт: Горный информационно — аналитический бюллетень / С. П. Ворошилов, А. А. Трубицин, С. Грюнинг. — 2004. — № 8. — С. 224−226.
11. Сластунов С. Б. Параметры и результаты производственных испытаний технологии гидроударной обработки угольного пласта в условиях ОАО & quot-Испат -Кармет& quot-: Горный информационно — аналитический бюллетень / С. В. Сластунов, Г. Г. Каркашидзе, К. С. Комков. — 2004. -№ 8. — С. 317−318.
12. Плотников Б. П. Рабочий орган горного комбайна: Авторское свидетельство СССР на изобретение № 1 170 136, Кл. Е21, с 27/34 / В. П. Плотников. — М.: бюллетень № 28, 30. 07. 1985.
13. Плотников Б. П. Буроскалывающий исполнительный орган проходческого комбайна: Авторское свидетельство СССР на изобретение № 1 229 334, Кл. Е21 с 27/12 /
В. П. Плотников. — М.: бюллетень № 17, 07. 05. 1986. ШШ
— Коротко об авторах
Плотников В. П. — доцент, кандидат технических наук, Сибирский государственный индустриальный университет, г. Новокузнецк.
---------------------------------- ДИССЕРТАЦИИ
ТЕКУЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ О ЗАЩИТАХ ДИССЕРТАЦИЙ ПО ГОРНОМУ ДЕДУ И СМЕЖНЫМ ВОПРОСАМ
Автор Название работы Специальность Ученая степень
КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
САДОВЕЦ Владимир Юрьевич Обоснование конструктивных и силовых параметров исполнительных ножевых органов геоходов 05. 05. 06 к.т.н.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой