Уравнения динамики электромагнита переменного тока

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Электротехника


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 621. 313
УРАВНЕНИЯ ДИНАМИКИ ЭЛЕКТРОМАГНИТА ПЕРЕМЕННОГО ТОКА Татевосян А. С. 1, Захарова Н. В. 1
1ФГБОУ ВПО «Омский государственный технический университет» (644 050 г. Омск, пр. Мира, 11), email:
ast_1951@mail. ru_
В статье рассматриваются уравнения динамики электромагнита переменного тока, в частности приводятся математические выражения для определения тягового усилия- тока- потокосцепления обмотки- перемещения якоря- скорости якоря, кроме этого также указано выражение для расчета зависимости потокосцепления обмотки от тока. Решение задачи динамики электромагнита переменного тока сводится к рассмотрению следующих вопросов: построение математической модели динамики электромагнита переменного тока- построение численных моделей электромагнитного поля электромагнита при различных положениях якоря в комплексе прикладных программ и расчет зависимости инверсной индуктивности обмотки от хода якоря, при допущении о плоскопараллельном и осесимметричном характере магнитного поля- определение экспериментальной времятоковой характеристики контактора переменного тока и времени срабатывания его на включение- сопоставление полученных расчетных и опытных данных.
Ключевые слова: электромагнит, электромагнит переменного тока, динамические характеристики, тяговое усилие, ток, потокосцепление обмотки, якорь.
EQUATIONS OF DYNAMICS ACELECTROMAGNET Tatevosyan A.S. 1, Zakharova N.V. 1
1 Omsk State Technical University Omsk, Russia (644 050, Pr. Mira, 11), e-mail: ast_1951@nail. ru_
The article examines the dynamics of the equation AC electromagnet, in particular provides the mathematical expressions for determining traction- current- flux winding- moving the armature- speed anchor but it also indicated the expression for the calculation of the dependence of the flux linkage of the coil current. Solution of the problem of the dynamics of the electromagnet AC is reduced to the following issues: the construction of a mathematical model of the dynamics of the AC electromagnet- Numerical model of the electromagnetic field of the electromagnet in the different positions of the armature in the complex application and calculation of the inverse of inductance depending on the progress of the winding of the armature, the assumption of a plane-parallel and axisymmetric nature of the magnetic field- Experimental determination of the time-current characteristics of the AC contactor and the response time for its inclusion- comparison of the calculated and experimental data. Keywords: electromagnet, the electromagnet AC dynamic performance, traction current, of wind in flux linkage, anchor.
Рассмотрим условную схему некоторого электромагнита (ЭМ) переменного тока (рис. 1). Пусть якорь ЭМ массой тя под действием электромагнитной силы перемещается в пределах хода якоря 0& lt-х<-5н-5к, где 5н — начальный рабочий зазор, 5к- конечный рабочий зазор [1,3,8].
Направление отсчета перемещения якоря выберем в сторону уменьшения рабочего зазора 5, тогда перемещение якоря будет х = 5н -5.
Рис. 1. Условная схема ЭМ при включении на переменное напряжение
В схеме приняты следующие условные обозначения: S — ключ в цепи обмотки намагничивания- К — ключ в цепи обмотки с короткозамкнутыми wK витками- u (t) — переменное синусоидальное напряжение- i (t) — ток в обмотке-
S (t) — текущий (изменяющийся во времени) рабочий воздушный зазор- x (t) — ход якоря, определяемый от фиксированной точки отсчета 0- ф () — переменный магнитный поток-
R, L — активное сопротивление и индуктивность катушки ЭМ-
Бэф — эффективная площадь поперечного сечения шихтованного магнитопровода (с
учетом коэффициента заполнения сталью) — тя — масса якоря- W — число витков обмотки ЭМ.
При замыкании ключа S (рис. 1) на обмотку ЭМ подается переменное синусоидальное напряжение источника питания. В электрической цепи обмотки, расположенной на шихтованном стальном сердечнике, возникнет переходный процесс, который описывается дифференциальным уравнением электрического равновесия (1) и алгебраическим уравнением состояния магнитной цепи (2), входящих в систему для совместного решения [4]:
u (t)=i (t). R+^-
(1) (2)
где ^ - потокосцепление обмотки, зависящее от тока и перемещения якоря- и ({) = ит$ 1Паг + цги) — напряжения источника питания- ит — амплитуда напряжения-
lu — начальная фаза- а = 2nf — угловая частота- f — частота.
Уравнение (2) представляет собой в общем случае нелинейные характеристики i=li),
зависящие от рабочего зазора O, а значит, от координаты X, определяющей перемещение якоря [2]. Графически эти характеристики изображаются семейством кривых i=li, x), построенных для различных мгновенных значений потокосцепления и тока при фиксированных значениях переменной X в области определения 0 & lt- x & lt-5н -5К, причём при больших рабочих зазорах в начале хода якоря зависимость Ц) сравнительно пологая, а при малых зазорах в конце хода якоря — более крутая (рис. 2).
Рис. 2. Зависимость ={), х) при различных значениях перемещения в пределах хода якоря
0 & lt- х & lt-дн-5К
При переходном процессе ток в обмотке ЭМ изменяется по сложному закону [3, 5, 6], о чём можно судить по перемещению рабочей точки, А состояния магнитной цепи электромагнита на графике (рис. 2) в направлении, указанном стрелками, очерчивая путь
0 ^ Атр ^ А (^) ^ Аср ^ Ау. (3)
где 0 — точка отсчета времени переходного процесса, соответствующая начальным условиям, то есть мгновенные значения тока и напряжений на участках электрической цепи в момент замыкания ключа Б-
Атр — точка, при которой ток достигает значения тока трогания за промежуток времени с момента подачи напряжения на обмотку до момента начала движения якоря, называемый время трогания1тр-
А^) — точка, соответствующая текущим изменяющимся во времени значениям тока и
потокосцепления обмотки при движении якоря-
Аср — точка, определяющая значения тока и потокосцепления обмотки спустя промежуток
времени с момента подачи напряжения на обмотку до момента остановки якоря, называемый временем срабатывания-
Ау — точка, характеризующая окончание переходного процесса в конце хода якоря и
определяющая установившиеся (амплитудные) значения тока и потокосцепления обмотки.
Динамическая характеристика контактора переменного тока, показанная на рис. 2, выделена пунктирной линией и соответствует достижению положительного значения тока трогания, при котором перемещение якоря из начального в конечное положение происходит в положительный полупериод синусоидально изменяющегося напряжения на обмотке контактора, когда его начальная фаза равна нулю. При изменении начальной фазы напряжения на обмотке контактора возможен случай, когда ток трогания принимает отрицательное значение, тогда перемещение якоря из начального в конечное положение будет происходить при отрицательных значениях тока и потокосцепления. Для этого случая динамическую характеристику контактора переменного тока, показанную на рис. 2, следует изобразить повернутой на угол 180 электрических градусов [6,7].
Из уравнения электрического равновесия (1), справедливого для каждого положения якоря в интервале 0& lt-х<-5н -5к, нетрудно получить уравнение баланса энергии, учитывающего особенности преобразования электромагнитной энергии в разных частях ЭМ при движении якоря. С этой целью умножим обе части уравнения (1) на произведение г ¦ & amp-, тогда получим:
и ¦ гЛ = я ¦ г2& amp-+гёф, (4)
где и ¦ - электрическая энергия источника питания-
Я ¦ г2& amp- - энергия, расходуемая на нагрев обмоточного провода и рассеиваемая в окружающую среду-
гйу — энергия, передаваемая в магнитную систему ЭМ магнитным полем.
Очевидно, что последнее слагаемое в правой части уравнения (4) определяет суммарную энергию, затрачиваемую на движение якоря и изменение энергии магнитного поля, поэтому можно записать
1йу=?ЭА& amp-х+&-ЖМ, (5)
где Гэм — электромагнитная сила, действующая на якорь-
— изменение энергии магнитного поля- ?мйх — механическая работа по перемещению якоря.
С учетом равенства энергий (5) уравнение баланса энергии (4) принимает вид:
u ¦ ?Ж=Я ¦ +Fэмdx+. (6)
Равенство энергий (5) можно рассматривать как уравнение для определения электромагнитной силы? м. Действительно, зная выражение энергии магнитного поля
м =^г, (7)
найдем изменение энергии магнитного поля за время, вычислив ее дифференциал
dW. = d
J
= 1 (i ¦ d±di). (8)
Подстановка выражения (8) в уравнение (5) даёт
1 1
откуда выразим
id = FMdx+di + ^ ¦ d, (9)
F3Mdx = 1(i ¦ d-. di). (10)
В выражении (10) потокосцепление =i, x) — это сложная функция двух независимых переменных, поэтому ее дифференциал вычисляется через частные производные по току i и перемещению якоря x, а именно:
d = -. dx±. di. (11)
ex -i
После подстановки этого выражения в уравнение (10) получим:
FMdx=1 |i dx± idi-di. (12)
2 -x -i)
Выражение (12) дает возможность определить электромагнитную силу для насыщенной и ненасыщенной магнитных систем ЭМ.
В частности, если магнитная система ЭМ насыщена, то
^ 1. d dWM? л, ч
при j = constFm =-i¦^т = -7м- (13)
2 dx dx
при =const Fm = -1 = -dwMM. (14)
2 dx dx
В общем случае, когда ток i Ф const и потокосцепление катушки const, электромагнитную силу следует определять по выражению (12).
Для ненасыщенной магнитной системы ЭМ можно записать:
i, x)=L (x). i, (15)
где L (x) — индуктивность обмотки ЭМ, определяющая угол наклона прямых при
различных значениях перемещений якоря x.
Найдем частные производные, используя выражение (15)
с_ а _. с11{х). (16)
Сх йх йх
х (х)
С й. (17)
Выполнив подстановку (16) и (17) в выражение электромагнитной силы (12), получим
^ йх1 гэмах 2
2 й!(х)
йх+Ь (х)1й1 — Ь (х)1й1
(18)
Ь{х)_рх-. (20)
йх
Два слагаемых, помещенные в скобки, в этом выражении компенсируют друг друга, поэтому в окончательном виде формула электромагнитной силы для ненасыщенной магнитной системы ЭМ имеет вид:
Рэм_. (19)
2 ах
Данное выражение электромагнитной силы широко используется в практике проектирования электромагнитов различного назначения.
Выразим индуктивность обмотки ЭМ через рабочее значение тока, при котором насыщение стального сердечника не наступает, тогда согласно (15) можно записать
, х) 1р
Пренебрегая выпучиванием магнитного потока в зоне рабочего воздушного зазора и малым магнитным сопротивлением магнитопровода (при отсутствии насыщения стали) из расчёта магнитной цепи применительно к клапанному электромагниту с двумя рабочими зазорами, найдем напряженность магнитного поля в рабочем зазоре и индукцию магнитного поля:
1 п™ I г,™
И _, В_ юИ_, (21)
где И§ - напряженность магнитного поля в рабочем зазоре- В — индукция магнитного поля в стальном сердечнике и рабочем зазоре.
При этом магнитный поток в рабочем зазоре и потокосцепление катушки будут:
ф_ вsэф_ ^о?^ (22)
2 2
р, х)_ Ф* _ ^ • *р™ _Ио8эф • *р™. (23)
Ур'- '- 28 2(8н — х) у '-
Индуктивность обмотки от хода якоря
Ь{х) -__А=^эФ™2. (24)
1р 2(8н — х)
При перемещении якоря 0 начальное значение индуктивности обмотки
Ьн =, (25)
2-н
ь (х) = -Ьн-У- =-!-, (26)
откуда 1л08эфм = 2Ьн-н и тогда индуктивность
1н-н = 1
-н — х, а — Ъх'-
и инверсная индуктивность (величина обратная индуктивности) катушки ЭМ Г (х) = Ь~1(х) = а — Ъх, (27)
где, а = -, Ъ = -1- - коэффициенты полинома первого порядка.
н ^н-н
Очевидно, что зависимость инверсной индуктивности обмотки от перемещения якоря Г (х) при отсутствии насыщения магнитной цепи ЭМ и учете выпучивания магнитного потока в рабочем зазоре — будет мало отличаться от прямой линии на большей части хода якоря, однако ее наклон и коэффициенты аппроксимирующего полинома (а, Ь) существенно изменятся. Для их определения можно применить следующую схему расчета:
— численным методом с помощью пакета программ для ПК рассчитать магнитное поле ЭМ с учетом истинной геометрии его магнитной системы, характеристик используемых магнитных материалов и заданных граничных условий при выбранном токе гр = ImsinioJt + щ) и
фиксированных значениях перемещений якоря, задаваемых в диапазоне 0 & lt- х & lt--н --к-
— по результатам расчета магнитного поля при фиксированном рабочем зазоре вычислить через потокосцепление или запас энергии магнитного поля индуктивность (инверсную индуктивность) обмотки ЭМ-
— построить график зависимости Г (х) при выбранном рабочем токе гр = 1т5тПаЛ + щ) и
аппроксимировать его прямой линией, вычислив коэффициенты аппроксимирующего полинома-
— сравнить коэффициенты аппроксимации зависимости Г (х), полученные на основе численного расчета магнитного поля, с коэффициентами (а, Ъ), полученными из расчета магнитной цепи ЭМ без учета выпучивания магнитного потока.
Независимо от способа определения коэффициентов (а, Ъ) зависимость инверсной индуктивности Г (х) катушки от перемещения якоря записывается одинаковым образом, а значит, выражение (27) может быть использовано для расчета электромагнитной силы с учетом выпучивания магнитного потока в рабочем зазоре, характеристик используемых магнитных материалов и истинной геометрии магнитной системы ЭМ. Тогда электромагнитная сила будет
Р __-2Ц)_ 1 2 Ъ () 2 р dx ~ 2 р (а _Ъх)2 • (28)
Для предупреждения ошибки расчета электромагнитной силы при малых значениях рабочего зазора по формуле (28), особенно в конце хода якоря х_5н _5К, используют формулу Максвелла. Если магнитное поле в рабочем зазоре равномерно и полюсы ненасыщенны, то формула Максвелла для расчета силы электромагнитного притяжения (тяги) на один полюс
т& gt-2 о
Рэм_. (29)
2Мо
Учитывая силы, действующие на якорь, получим следующее уравнение движения якоря, пренебрегая силой трения:
т + р _р (30)
Л 1 эм +1 я 1 пр '- (30)
где Рпр _Ро + с ¦ х — сила сжатия (растяжения) возвратной пружины- Ро — сила начального сжатия (растяжения) возвратной пружины- с — жесткость пружины- V — скорость якоря- Ря _тя ¦ g — вес якоря-
тя — масса подвижных частей, приведенных к якорю- g _ 9,81м/с2 — ускорение свободного падения.
Полная система уравнений, характеризующая изменение тока и движение якоря при переходном процессе, возникающем с момента подачи на катушку ЭМ переменного синусоидального напряжения источника питания, имеет следующий вид:
ит sin{mt +)_ Я + Ц{х)± ¦ V- т у Ги'- У '-dt dx
тя ^ _ _-2^Цх1 + тяg _ (Ро + сх) — (31)
dt 2 dx
dx _
Т (di. dЦх) dщ
где в первом уравнении системы слагаемое Цх) — + - -¦ V _ -.
dt dx dt
Подставляя в систему уравнений (31) выражение инверсной индуктивности обмотки от хода якоря (27) и приводя систему уравнений к нормальной форме Коши, получим:
— _ (а _ Ъх)¦ dt V '-
ит + ?и)_Я- _, Ъ
(а _ Ъх)
dt тя
dx _ dt ~ '-
1_. 2_Ъ
_ 2 (а _ Ъх)2
--& quot-ТУ + тяg _р0 _сх
(32)
Для решения полученной системы уравнений необходимо задаться начальными условиями:
а) до начала движения якоря требуется определить г (), ?эм (), стр, гтр при следующих начальных условиях (в момент времени с = 0)
х=0, г=0, V=0, -=0. (33)
ж
б) в процессе движения якоря, когда 0 & lt- х & lt- хк =-н --к и время стр & lt- с & lt- гср, требуется определить) — х () —) — ^ - (?) —) — г (ср) —- время движения якоря д = - (тр при начальных
условиях в момент времени с = стр
х = 0, г = гтр, V = 0, -=0. (34)
тр ж
в) при остановке якоря требуется определить г (?) при начальных условиях в момент времени
х = хк =5н-5к, V = 0, -=0. (35)
ск
С математической точки зрения данную систему уравнений можно охарактеризовать как линейную систему дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами третьего порядка, так как она имеет три независимых переменных состояния (ток г, скорость движения якоря V и перемещение якоря х). Для таких систем уравнений общее решение не существует [10]. Их решение может быть получено только численными методами с использованием пакетов прикладных программ для ПК. Однако система уравнений (32) имеет аналитическое решение, но в тех случаях, когда якорь неподвижен, то есть до начала движения якоря при изменении времени 0 & lt-? & lt- тр и при его остановке, начиная с момента времени? & gt- ?ср.
Решение системы дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами (32) для расчета динамики ЭМ переменного тока основывается на знании зависимости инверсной индуктивности катушки Г (х) = Ь1 (х) от хода якоря, поэтому ее необходимо определить. Однако сложная геометрия магнитной системы ЭМ и переменная величина рабочего зазора, соизмеримая с высотой катушки, существенно затрудняют расчет индуктивности Ь=Ь (х) обмотки аналитическими методами, например, метод вероятных путей магнитного потока [2], участков [1,4,8] и др. Их использование не отличается надежностью получаемых результатов при сопоставлении с опытными данными. Поэтому для определения зависимости Г (х) = 171{х) применяются численные методы расчета магнитных полей.
Список литературы
1. Буль Б. К., Буль О. Б. и др. Электромеханические аппараты автоматики. — М.: Высшая шк., 1988. — 304 с.
2. Буткевич Г. В., Дегтярь В. Г., Сливинская А. Г. Задачник по электрическим аппаратам. — М.: Высшая шк., 1986. — 200 с.
3. Варфоламеева А. С. и др. Физические процессы в электрических аппаратах: учеб. пособие для студ. / под. ред. Никитина К. И. — Изд-во ОмГТУ, 2007. — 197 с.
4. Гордон А. В., Сливинская А. Г. Электромагниты переменного тока. — М.: Энергия, 1968. -200 с.
5. Кляйн Р. Я. Электрические и электронные аппараты: учеб. пособие. Ч. II. Электромеханические аппараты. — Томск: Изд-во ТПУ, 2009. — 161 с.
6. Кляйн Р. Я. Электрические и электронные аппараты: уч. пособие. Ч. III. Силовые электронные аппараты. — Томск: Изд-во ТПУ, 2010. — 145 с.
7. Копылов Ю. В. Электрические и электронные аппараты. Лабораторный практикум. — Томск: Изд. ТПУ, 2007. — 105 с.
8. Курбатов П. А. Математическое моделирование электромеханических систем электрических аппаратов. — М.: Издательский дом МЭИ, 2007. — 110 с.
9. Сандалов В. М., Святых А. Б., Сергеев Ю. С. Электрические и электронные аппараты (конспект лекций): учебное пособие. — Челябинск: Изд. центр ЮУрГУ, 2012. — 105 с.
10. Уайт Д., Вудсон Г. Электромеханическое преобразование энергии. — М.: Энергия, 1964. -528 с.
Рецензенты:
Захаренко В. А., д.т.н., старший научный сотрудник ООО Научно-производственного центра «Термаль», г. Омск-
Федоров В. К., д.т.н., профессор кафедры «Электротехники и электрофикации» Омского государственного аграрного университета им. П. А. Столыпина, г. Омск.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой