Моделирование процесса теплопередачи в изделие при плазменной поверхностной термообработке на токе обратной полярности

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Общие и комплексные проблемы естественных и точных наук


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 621. 791. 755
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ИЗДЕЛИЕ ПРИ ПЛАЗМЕННОЙ ПОВЕРХНОСТНОЙ ТЕРМООБРАБОТКЕ НА ТОКЕ ОБРАТНОЙ ПОЛЯРНОСТИ
Трушников Д. Н. 1, Белинин Д. С. 1, Щицын Ю. Д. 1
1 Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Россия, 614 990, г. Пермь,
Комсомольский пр., 29, 5ly87@mail. ru_
Разработана математическая модель плазменной поверхностной термообработки изделий из высоколегированных сталей током обратной полярности. Модель учитывает два механизма теплопередачи в изделие при работе плазмотрона на токе обратной полярности: от плазменного потока и за счет катодных явлений на поверхности изделия. Предлагается при расчете температурных полей при обработке на обратной полярности использовать комбинированный источник нагрева. Количество теплоты, передаваемое плазменным потоком, представлено в виде поверхностного источника нагрева с нормальным распределением теплового потока в пятне нагрева. Учитывая быстрое и хаотичное движение катодных пятен, кратковременность их существования, совокупное действие катодных пятен заменено равномерно распределенным поверхностным источником тепла Решение краевой задачи теплопроводности получено методом конечных элементов с использованием пакета Comsol на основе уравнения переноса энергии.
Ключевые слова: плазма, обратная полярность, поверхностная термообработка, математическое моделирование.
MODELING OF HEAT TRANSFER IN PLASMA SURFACE HEAT TREATMENT ON REVERSE CORRENT POLARITY
Trushnikov D.N. 1, Belinin D.S. 1, Schism Y.D. 1
1Perm national research polytechnic university, Russia, Perm, 614 990, Komsomolsky Av. 29, 5ly87@mail. ru_
A mathematical model of plasma surface tempering steel products from vyskolegirovannyh current reverse polarity. The model takes into account two mechanisms of heat transfer to the product when working on the plasma torch current of reverse polarity from the plasma flow and by cathode surface phenomena products. It is proposed in the calculation of temperature fields in the processing of reverse polarity to use a combined heat source. The amount of heat transferred plasma stream is represented as a surface of the heat source to the normal distribution of heat flow in the heating spot. Given the rapid and chaotic movement of cathode spots, the brevity of their existence, the cumulative effect of cathode spots replaced uniformly distributed surface heat source Solution of the problem of thermal conductivity obtained by finite element method using Comsol package based on the equation of energy transfer.
Keywords: plasma, reversed current polarity, surface treatment, modeling. Введение
Для решения задач теплопроводности применяют аналитические и численные методы. Аналитические методы состоят в подборе уравнения процесса, удовлетворяющего дифференциальному уравнению теплопроводности и краевым условиям. Из аналитических методов наиболее часто применяются методы интегральных преобразований (преобразования Ханкеля, Лапласа, Фурье) и метод источников.
В настоящее время наиболее распространенным является численный метод конечных элементов (МКЭ, или FEM). Современные программные продукты, например, ANSYS, COMSOL предоставляют широкие возможности расчета теплопроводности при сварке. Численный метод не дает, подобно аналитическому, общего решения задачи, но его
целесообразно применять для инженерных расчетов в тех случаях, когда получение аналитического решения ввиду сложности условий задачи становится крайне трудоемким или вообще недоступным.
Сущность плазменной поверхностной термообработки заключается в высокоскоростном локальном нагреве участка поверхности до высоких температур и последующим охлаждением со сверхкритической скоростью за счет теплоотвода во внутренние слои материала изделия. При этом формируется структура с высокими эксплуатационными характеристиками [2]. Технологические параметры процесса плазменной поверхностной термообработки включают в себя величину и полярность тока, скорость перемещения плазмотрона относительно изделия, расход защитного и плзазмообразующего газов, диаметр плазмообразующего сопла [3]. Упрочнение поверхности заданной площади достигается последовательным формированием локальных зон закалки в виде протяженных полос встык.
Учет действительной формы изделия может значительно усложнить решение температурных задач плазменной поверхностной термообработки. Поэтому реальную форму в тепловых расчетах идеализируют, сводя ее к одной из следующих тепловых схем, для которых решение уравнения теплопроводности можно получить в аналитическом виде. В нашем случае рассматривается полубесконечное тело.
Материалы и методы исследования
Теплопередача в изделие при работе плазмотрона на обратной полярности определяется приэлектродными процессами и передачей тепла плазменным потоком и может быть представлена в виде:
Рио = Ь • ~9″) + Рп (1. 1)
ик — катодное падение напряжения-
фв — работа выхода-
Рп — мощность передаваемая изделию плазменным потоком-
1д — сила тока плазменной дуги
При работе плазматрона на обратной полярности зона контакта дуги представляет собой совокупность достаточно большого числа относительно малых по размеру, но разрозненных нестационарных пятен различного типа, высокую температуру имеет только та часть поверхности, на которую опираются пятна дуги, а остальная часть остается относительно холодной. Одной из отличительных особенностей нестационарных пятен является кратковременность их существования и большая плотность тока в них (]~105−106Лем& quot-2). Последнее означает, что удельные тепловые потоки достигают значений (д~106−107 Вт/см2), таким образом достигаются необходимые для поверхностной закалки скорости
нагрева и охлаждения. Катодные пятна не привязаны к одному месту, они блуждают по всей зоне обработки, ограниченной величиной полутора диаметров защитного сопла, таким образом достигается более равномерный нагрев поверхности.
Исходя из всего вышесказанного предлагается при расчете температурных полей при обработке на обратной полярности использовать комбинированный источник нагрева.
Тепло, передаваемое плазменным потоком, представим в виде поверхностного источника нагрева с нормальным распределением теплового потока в пятне нагрева радиусом г [1]:
¦: --а (?->-= (1. 2)
— удельный тепловой поток в любой точке пятна нагрева- Чтт — наибольший удельный тепловой поток в центре пятна нагрева- к — коэффициент сосредоточенности теплового потока.
Учитывая быстрое и хаотичное движение катодных пятен, кратковременность их существования, при допущении равномерного распределения вероятности возникновения катодного пятна в пределах зоны контакта дуги с металлом, совокупное действия катодных пятен можно при моделировании заменить равномерно распределенным поверхностным источником тепла.
Математическая модель основана на решении дифференциального уравнения переноса энергии:
дТ
— = а •
дг
Гъ ^ ^л дТ 0
+ + - (1. 3)
д 2 Т д 2 Т д 2 Т + -- +
дх ду д1
2
У
дx ер
0 — эффективная тепловая мощность дуги Вт- V — скорость обработки м/ч- а — коэффициент температуропроводности м2/с- с — удельная теплоемкость Дж/кг*К г — плотность материала кг/м3
Дифференциальное уравнение переноса энергии является математической моделью целого класса явлений теплопроводности и имеет бесконечное множество решений. Чтобы получить из этого множества одно частное решение, характеризующее конкретный процесс, необходимо иметь дополнительные данные, не содержащиеся в исходном дифференциальном уравнении. Эти дополнительные условия, которые в совокупности с дифференциальным уравнением определяют конкретную задачу, называются условиями однозначности:
1) Граничные условия третьего рода:
3) Набор теплофизических характеристик: с, X, р, а-
4) Температура в начальный момент времени равна 20 °C.
Зная:
б = ql + q2 • f, (1. 4)
— мощность передаваемая потоком плазмы, Вт-
— удельная мощность, передаваемая за счет катодных пятен Вт/м2. Г — площадь блуждания катодных пятен, м2-
Результаты исследования и их обсуждения
Таким образом, решив систему уравнений в системе СОМБОЬ [4] МиШрЬувюБ, получаем следующий результат:
Рис. 1. Температурное поле на поверхности образца.
Рис. 2. Распределение температур по сечению образца.
Т, Г
та то 1200 Ю50 900 750 600 ?50 ЗОО 150
О
1 И 1уп. ¦ ¦
р ¦/ V ¦
— -


— ¦
?. 02
о. ол

С 08
0. 1
I, с
Рис. 3. Термический цикл нагрева — охлаждения при действии комбинированного
источника теплоты.
Таким образом, полученные после корректировки температурные поля, а также термический цикл нагрева-охлаждения, показывают эффективность такой обработки.
По результатам проведенных исследований [5] установлено, что при работе плазмотрона на токе обратной полярности в области малых токов теплопередача в изделие осуществляется в основном за счет тепловыделения в катодных пятнах. Исходя из вышесказанного представляют интерес тепловые процессы на поверхности изделия при воздействии одного пятна.
г, 1 Шубина, дШ[
Рис. 4. Распределение температуры поверхности по глубине нагрева.
Рис. 5. Скорости нагрева и охлаждения по глубине при воздействии одного пятна.
Выводы
Таким образом, плазменная поверхностная закалка на токе обратной полярности может использоваться для получения упрочненных слоев без оплавления поверхности глубиной около 2 мм либо для получения тонких упрочненных слое глубиной около 0. 25 мм при использовании малоамперной дуги. Кроме того, благодаря высоким градиентам температур, создаваемым на поверхности изделия блуждающими катодными пятнами, применение обратной полярности целесообразно в процессах плазменной наплавки для увеличения ширины наплавляемых валиков и снижения доли участия основного металла в наплавленном.
Работа выполнена при поддержке гранта РРФФИ № 13−08−397А, при финансовой поддержке со стороны Минобрнауки России в рамках базовой части и Министерства образования Пермского края.
Список литературы
1. Беленький В. Я., Трушников Д. Н., и др. Математическое описание и анализ сварочных высококонцентрированных тепловых источников // Вестник Ижев. гос. техн. ун-та. — 2012. -№ 3. — С. 46−50.
2. Белинин Д. С., Щицын Ю. Д., Кучев П. С., Струков Н. Н. Технологические варианты плазменной закалки на токе обратной полярности // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. — 2012. — № 3−2. — С. 99−104.
3. Кучев П. С., Струков Н. Н., Щицын Ю. Д., Технологические варианты плазменной закалки на токе обратной полярности // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. — 2012. — № 3−2.
4. Мусин Р. А., Трушников Д. Н., Шкурихин В. А., Путин Ю. А. Математическое моднлирование сварочных процессов в пакете Бет1аЬ 3.0 // Вестник ПНИПУ. Машиностроение, материаловедение. — 2010. — Т. 12. — № 4. — С. 7−16.
5. Щицын Ю. Д., Косолапов О. А., Струков Н. Н. Распределение энергии сжатой дуги при работе плазмотрона на токе обратной полярности // Сварка и диагностика. — 2010. — № 3. — С. 13−16.
Рецензенты:
Беленький В. Я., д.т.н., профессор, декан Механико-технологического факультета ФГБОУ ВПО «Пермский национальный исследовательский политехнический университет», г. Пермь. Синани И. Л., д.т.н., профессор кафедры Механико-технологического факультета ФГБОУ ВПО «Пермский национальный исследовательский политехнический университет», г. Пермь.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой