Моделирование топочной среды в котле типа ДКВР при сжигании природного газа

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 621. 181. 018
МОДЕЛИРОВАНИЕ ТОПОЧНОЙ СРЕДЫ В КОТЛЕ ТИПА ДКВР ПРИ СЖИГАНИИ ПРИРОДНОГО ГАЗА
Т.С. Тайлашева
Томский политехнический университет E-mail: taylasheva@tpu. ru
Представлены результаты исследования процессов в топке котла ДКВР-20 при сжигании в ней природного газа на основе математической модели с использованием прикладного программного пакета FIRE 3D. Выявлены особенности структуры и характеристики топочной среды, определяемые фронтальным расположением горелочных устройств.
Ключевые слова:
Паровой котел, математическое моделирование, температурное поле, тепловой поток, пониженная нагрузка.
Введение
Во многих котельных промышленных предприятий установлены и эксплуатируются вертикально-водотрубные паровые котлы типа ДКВР. Бийским котельным заводом выпущено несколько десятков тысяч котлов этого типа различной производительности. Они представлены обширным типорядом по величине паропроизводительности (в интервале от 2,5 до 20 т/ч) и по виду используемого топлива, в компоновке со слоевыми топками разного типа — для сжигания твердого топлива, либо газомазутными горелками типа ГМГ и ГМ — для сжигания жидкого и газообразного топлива.
Наибольшее число аварий котлов ДКВР-20, работающих на газообразном топливе и мазуте, связано с разрывами экранных труб в районе расположения горелок. Результаты, приведенные в [1], показывают, что большинство котлов за 3…4 года эксплуатации неоднократно подвергалось замене экранных труб, как в период плановых ремонтов, так и во время аварийных остановов. Основной причиной аварий называют наличие высокотемпературного ядра горения. Объясняется это организацией мелкодисперсного распыла мазута или тщательного перемешивания газа с воздухом, что приводит к сгоранию топлива в небольшом объеме в непосредственной близости от горелок. Можно также вести речь и о качестве водно-химического режима этих котлов. Положение усугубляется тем, что боковые экраны в районе расположения горелок включены в соленый отсек: содержание солей и особенно окислов железа в циркулирующей воде этих экранов намного больше, чем в экранах, включенных в чистый отсек.
Главной проблемой в работе этих котлов является систематическое (ежегодное) разрушение экранных труб соленого отсека правого и левого боковых экранов. После замены трубы экранов находятся в эксплуатации от двенадцати до восемнадцати месяцев, а впоследствии снова выходят из строя.
1. Характеристика объекта и метода исследования
Предметом исследований является котел ДКВР-20 [2], который предназначен для факельного сжигания природного газа.
Котел имеет верхний — 1 и нижний — 2 барабаны, расположенные вдоль оси котла (рис. 1). Барабаны соединены развальцованнными в них гнутыми кипятильными трубами, образующими развитый конвективный пучок — 3. Перед конвективным пучком расположена экранированная топочная камера — 4. Для обеспечения поставки котла тремя транспортабельными блоками трубы топочных экранов верхними и нижними концами приварены к коллекторам, в отличие от экранов котлов ДКВР меньшей производительности, у которых верхние концы труб введены непосредственно в верхний барабан котла.
Топочная камера имеет габариты по высоте 5,5 м, по ширине 2,73 м, по глубине 4,19 м и экранирована трубами диаметром 51 мм. На боковых стенах топки размещено по две панели экранных труб. Нижняя часть топки ограничивается горизонтальным неэкранированным подом, закрытым огнеупорной массой.
На фронтальной стене топки расположены две газомазутных горелки — 5 типа ГМ-7,0 в два яруса. Нижняя горелка расположена на расстоянии 1,3 м от пода котла, верхняя — на расстоянии 2,33 м. Внешний диаметр горелок — 0,5 м, по каналу для прохода газовоздушной смеси — 0,434 м.
Циркуляционная система котла ДКВР-20 является достаточно сложной. Параметры надежности работы системы при длительной эксплуатации котлов в переменных условиях требуют специального рассмотрения. Решение этой задачи включает в себя как непосредственно оценку условий циркуляции, так и оценку условий работы металла трубы в зоне активного горения топлива в объеме топки.
В свете этого изменение температурных и газовых полей, тепловых потоков в топочной камере в зависимости от количества подаваемого топлива и избытка воздуха и распределения его по горелкам является актуальной задачей. Одним из методов вариативной оценки тепломассообмена в топке считается математическое моделирование этих процессов. Современный уровень развития математического моделирования позволяет решать эти задачи численно, в частности, с использованием пакета прикладных программ FIRE 3D, который был апробирован при моделировании топочных про-
Рис. 1. Конструкция котла ДКВР-20 для сжигания природного газа и мазута: 1) верхний барабан- 2) нижний барабан- 3) конвективный пучок- 4) топочная камера- 5) газомазутная горелка
цессов в крупных пылеугольных котлах (БКЗ-220−100ЖШ, БКЗ-420−140) [3], а в данных условиях адаптирован к малогабаритным топкам.
Возможности программы позволяют для котла ДКВР-20 получить трехмерные изображения структуры аэродинамики топки, построить графические зависимости распределения температуры, теплового потока, давления, концентрации кислорода, плотности газов по высоте, глубине и ширине топки.
2. Особенности используемой математической модели
Пространственная математическая модель аэродинамики, тепло- и массопереноса, горения газообразного топлива в малогабаритных камерах сгорания котлоагрегатов предполагает, что процесс стационарный, теплофизические свойства газовой фазы зависят от концентрации компонентов (N2, O2, СО2, Н2О, СН4) и температуры. Горение газообразного топлива описывается следующей брутто-реакцией:
СН4+202=С02+2Н20.
В этом случае математическая модель включает уравнения, записанные для краткости только для одной координаты [4]:
• неразрывности
д (РЦ)
ЗХ:
= 0-
баланса массы газовых компонентов
ЗрСыи, з (ь зсм: л
дх, дх,
дрСоц Ц =_З_
дх, дх,
дрСЛ, д
, V Бс, дх, у

Ь дС02
у Бс, дх, у
Ь С
-
дх
дх.
, к Бс, дх,
— J-
X С = 1,(СN2 + С02 + + Сс02 + СН20 = 1) —
. =^, 02, gas, С0 2Н20
движения
(Ь + Ьт)
дрЦЦ = др + д дх, дх. дх
'-ди. ди Л
— 2 5 3
дх. дх.
V..
/ / чдик рк + (ь + Ьт)& quot-
дхк
. = 1,2,3-
энергии
дри рТ _ д (уЬт с дТ& quot-
дх, дх Рг Рг _ дх у
+ву —

дх
состояния
р=-
Я0Г
СС
С"
С"
СС
СН
М С, М СН М СС, М н, с
Здесь по индексам / производится суммирование, ^ - компоненты вектора скорости, р, р, Т, с, /л — плотность, давление, температура, удельная теплоемкость, динамическая вязкость смеси, С] -концентрации компонентов, М1 — молекулярный вес компонентов смеси, в, I — стехиометрический коэффициент и скорость горения газообразного топлива, которая согласно закону Магнуссена лимитируется химической скоростью реакции и скоростью турбулентной диффузии реагентов:
(
у = ,), = кЛ р Са Сс2ехр
Я0Г
Кп = 10& quot-
м
кг • с
= Ш1П
4С"
4С0
2(СН, 0 + ^со,
в 1+в Е = 15 300 кДж/моль,
дрШ1 дх,
др-и, д
_д_
дХ:
(/ Ск_ ^
1,0 дх
+ С -ре,
дх,
дх,
Ь- -д!
1,3 дх,
+1,44? — -1,92 р —
к к
/ = 0,09 р
к2
О =
(
Ь
ди, ди -, — +
дх, дх,
--8 3 '-
дхк
--8 рк 3 уИ
д и
дх,
го излучения в топочной камере, сжигающей газообразное топливо, обусловлен его хорошей совместимостью с конечно-разностными методами.
Математическая формулировка процесса радиационного теплопереноса в рамках Р1 приближения метода сферических гармоник для серой излучающей, поглощающей и рассеивающей среды включает в себя следующие дифференциальные уравнения:
_1_ дКл
дх 3к" дх ,
= -а (4аТ4 -Н) —

дс
дх,
= а (4аТ4 — Н),
Для описания турбулентных характеристик газа используется двухпараметрическая «к-е» модель турбулентности Лаундера и Сполдинга:
Здесь и выше к, е- кинетическая энергия турбулентности и скорость ее диссипации, 8У — символ Кронекера, /л, — турбулентная вязкость- (?ай — компоненты вектора радиационного теплового потока.
Известно, что в камерах сгорания перенос тепла излучением играет важную роль в общем балансе энергии. При математическом моделировании радиационного теплопереноса в излучающих, поглощающих и рассеивающих средах (например, в топках) используется сложное интегро-дифферен-циальное уравнение для интенсивности термического излучения. В данной работе для приближенного решения этого уравнения применяется метод сферических гармоник (его Р1 приближение). Выбор такого подхода для моделирования термическо-
где Н — пространственная плотность падающего излучения, Вт/м2- к=а — коэффициент ослабления среды, 1/м- а — коэффициент поглощения, 1/м- а — постоянная Стефана-Больцмана.
Способ задания граничных условий для системы уравнений определяется типом границы. Для входных границ использовались однородные распределения для всех характеристик. На выходных границах ставятся мягкие граничные условия, причем положение выходных границ в этом случае должно быть достаточно удалено от зон возможной рециркуляции потока. В качестве граничных условий на стенках канала использовались условия прилипания для скорости, граничные условия первого рода для температуры газа, равенство нулю производной по нормали для концентраций компонент газа, а также метод пристеночных функций для определения трения на стенках канала тт конвективной составляющей теплового потока (,?& quot-"-, значений энергии турбулентности и скорости ее диссипации в пристеночной области. Граничные условия для уравнения (*) записываются в виде, предложенном Маршаком [4]:
-- = -(Н — 4аТД
Зке дпк 2(2 -ек)
где — координата, отсчитываемая по нормали к поверхности стенки- - степень черноты стенки.
Поставленная задача решалась численно на неравномерных шахматных сетках в декартовой системе координат методом установления. Дискретизация исходных дифференциальных уравнений осуществлялась с помощью метода контрольного объема. Диффузионные потоки на гранях контрольного объема аппроксимировались центральной разностной схемой, имеющей второй порядок точности. Для определения конвективных потоков использовалась монотонизированная противопотоковая схема второго порядка Ван Лира, в значительной мере минимизирующая вычислительные ошибки, обусловленные влиянием искусственной диффузии. Полученные в результате дискретизации системы алгебраических уравнений решались итерационным методом Гаусса-Зейделя (для компонент скорости) и с помощью метода Булеева для скалярных характе-
ристик с применением нижней релаксации. При расчете поля давления использовался известный алгоритм SIMPLE. Поскольку основные дифференциальные уравнения нелинейные и взаимосвязанные, использовались глобальные итерации.
3. Результаты исследования
Возможности численного моделирования позволяют применительно к объекту исследования:
• получить трехмерную визуализацию по каждому исследуемому параметру-
• визуализировать картину изменения каждого параметра в плоскости и при этом перемещать плоскости сечения по глубине, ширине и высоте в следующих диапазонах: X — от 0 до 4,5- У -от 0 до 5,5- Z — от 0 до 2,7 м-
• построить графические зависимости распределения температуры, плотности излучения, те-
плового потока, скорости течения топливовоз-душной смеси, давления, концентрации кислорода, плотности газов-
• определить экстремумы всех перечисленных параметров-
• варьировать нагрузкой котла в диапазоне от 15 до 100%.
Для определения расходных и балансовых характеристик при различных нагрузках выполнены поверочные тепловые расчеты котла по нормативному методу [5], результаты которых использованы в качестве исходных данных и параметров сравнения при численном моделировании.
Результаты визуализации, выполненной при моделировании процессов, представлены на рис. 2. При трехмерном отображении температурных полей при различных нагрузках можно видеть существенное изменение температуры в ядре горения и пристеночной области (рис. 2, а, б, в).
Рис. 2. Варианты визуализации температурного поля в топке и первом газоходе при различных нагрузках: а, б, в — трехмерное отображение соответственно 100, 50,15% номинальной нагрузки- г, д, е — отображение в продольном разрезе ^=1,3 м) соответственно 100, 50,15% номинальной нагрузки- ж, з, и — отображение в продольном разрезе (z=0,069 м) соответственно 100,50,15% номинальной нагрузки
Визуализация температурного поля в плоскости по осям горелок (рис. 2, г, д, е) характеризует особенности распространения области максимума температур. Изменение положения области максимальной температуры в центральной плоскости при различных нагрузках происходит как по глубине, так и по высоте топки. В данном сечении характерным является неравномерное распространение температурного поля. Это обусловлено расположением горелок на фронтальной стороне котла в два яруса. Смесь, подаваемая через горелку в камеру горения, представляет собой неизотермическую струю, распространяющуюся в среде высоконагретых продуктов сгорания. В зоне подачи топливо-воздушной смеси в топку диапазон температур составляет 600… 900 К. В процессе турбулентного
расширения струи, по мере увлечения ею топочных газов, горючая смесь нагревается до температуры 1000… 1300 К и одновременно разбавляется продуктами сгорания. В промежутке между горелками по высоте наблюдается повышенная эжектирующая способность закрученных струй относительно горячих топочных газов с температурой до 1800 К, способствующая зажиганию по нижней образующей плоскости верхней горелки и верхней образующей плоскости нижней горелки. В пространстве топки под нижней горелкой тоже имеет место подсос факела к устью нижней образующей плоскости фронта горения, чему способствуют зоны разрежения.
В условиях понижения нагрузки котла происходит перераспределение топливно-воздушной смеси по горелкам с изменением расхода газа. При 50% номинальной нагрузки работают две горелки с одинаковым расходом топливной среды по горелкам. При работе котла на 15% от номинала задействована только нижняя горелка на соответствую-
щем расходе топлива. В исследуемых условиях происходит значительное изменение распределения температурных полей в центральной плоскости (рис. 2, д, е).
В плоскости вблизи боковой стены топки (рис. 2, ж, з, и) температурное поле наиболее равномерное, тем не менее можно выделить зоны с более интенсивным тепловыделением.
На рис. 3 показано изменение по высоте топки средней в горизонтальных сечениях температуры дымовых газов. При нагрузке 50 и 100% максимум средних по сечению температур приходится на зону, расположенную на уровне второй горелки. Наибольшее значение средней температуры дымовых газов при нагрузке 100% приблизительно на 140 К выше, чем при нагрузке 50%. При режиме с 15% от номинальной паропроизводительности наибольшее значение находится на уровне нижней (работающей) горелки и равно 1233 К. После прохождения показанных уровней температура дымовых газов равномерно снижается в направлении к выходу из топки.
При анализе изменения теплового потока (рис. 4) также проявляется максимум значений в зоне расположения горелок и плавное снижение к выходу из топки. Наибольшее усредненное значение плотности теплового потока при нагрузке 100% составляет 756,8 кВт/м2.
Расчетные значения температуры дымовых газов в газоходах котла, полученные на основе расчета нормативным методом и в результате математического моделирования, отличаются не более чем на 23 К. Это свидетельствует об адекватности модели относительно реальных процессов, протекающих в топочной камере котла ДКВР-20 при работе на природном газе.
Рис. 4. Среднее по сечению изменение плотности теплового потока по высоте
Заключение
Использование пакета прикладных программ FIRE 3D позволяет получить полную картину изменения параметров топочной среды котла типа ДКВР при сжигании природного газа, пригодную для анализа процесса выгорания топлива, полей температур и тепловых потоков
при оценке надежности эксплуатационных режимов котла, в том числе при проведении те-плогидравлических расчетов.
2. Особенностью исследованных топочных процессов в котле при любой нагрузке является локальное проецирование зоны максимального тепловыделения на первую панель бокового экрана.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ахмедов Д. Б., Калинин Д. С., Ветров Н. В., Калинин В. Я. Выявление и предотвращение причин аварий на котлах ДКВР-20, работающих на газе и мазуте // Промышленная энергетика. -1974. — № 7. — С. 20−21.
2. Зыков А. К. Паровые и водогрейные котлы. Справочное пособие. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 128 с.
3. Красильников С. В. Численное исследование пространственных двухфазных течений и горения в пылеугольной топке с
учетом шлокоулавливания: Автореф. … канд. техн. наук. -Томск, 2003. — 21 с.
4. Бубенчиков А. М., Старченко А. В. Численные модели динамики и горения аэродисперсных смесей в каналах. — Томск: Изд-во Том. ун-та, 1998. — 236 с.
5. Тепловой расчет котлов (Нормативный метод). — СПб.: Изд-во НПО ЦКТИ, 1998. — 256 с.
Поступила 11. 02. 2009 г.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой