Напряжения в сопрягаемых элементах дисковых инструментов при разрушении проходческих забоев

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

26
А. Ю. Борисов, Л. Е. Маметьев
ГОРНЫЕ МАШИНЫ
УДК 622. 232. 83. 054. 52
НАПРЯЖЕНИЯ В СОПРЯГАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТАХ ДИСКОВЫХ ИНСТРУМЕНТОВ ПРИ РАЗРУШЕНИИ ПРОХОДЧЕСКИХ ЗАБОЕВ
Борисов Андрей Юрьевич,
старший преподаватель, e-mail: bau. asp@rambler. ru Маметьев Леонид Евгеньевич,
доктор технических наук, профессор
Кузбасский государственный технический университет имени Т. Ф. Горбачева, 650 000, Россия, г. Кемерово, ул. Весенняя, 28
Аннотация
Представлены результаты моделирования напряженного состояния в сопрягаемых конструктивных элементах узлов крепления дисковых инструментов различного конструктивного исполнения на трехгранных и четырехгранных призмах исполнительных органов проходческих комбайнов избирательного действия при разрушении забойных массивов.
Ключевые слова: Проходческий комбайн, исполнительный орган, коронка, многогранные призмы, узел крепления, дисковый инструмент, забойный массив, разрушение, напряженное состояние
В мировой практике проведения подземных горных выработок значительное распространение получили резцовые, дисковые и шарошечные инструменты для оснащения рабочих органов проходческих комбайнов, щитовых проходческих комплексов и агрегатов.
На кафедре горных машин и комплексов КузГТУ им. Т. Ф. Горбачева совместно с кафедрой горно-шахтного оборудования ЮТИ (филиал) НИ ТПУ и производственниками ОАО «СУЭК-Кузбасс» проводятся исследования, направленные
на разработку конструктивных модулей узлов крепления дискового инструмента, обеспечивающего расширение области применения исполнительных органов проходческих комбайнов избирательного действия на разрушение структурнонеоднородных углепородных забойных массивов.
На этапе проектирования оценку эффективности разрабатываемых технических решений по созданию дискового инструмента для разрушения забойных массивов целесообразно осуществлять по результатам моделирования напряженного со-
Рис. 1. Этапы разработки и моделирования нагруженности узлов крепления дискового инструмента при разрушении проходческих забоев
Горные машины
27
Рис. 2. Конструкции сопрягаемых элементов узлов крепления дискового инструмента к многогранным призмам: а — с планкой-замком [1], б — с винтом [2]- в — с гайкой [5]- г — с раздельными узлами крепления дисков [11]- д- со спаренными узлами крепления дисков [12]
стояния с использованием метода конечных элементов.
Моделирование напряженного состояния конструктивных элементов узлов крепления дискового инструмента в плоскостях сечения, проходящих через режущие кромки комплекта дисков с заданными геометрическими параметрами: наружным диаметром D = 160 мм и общим углом заострения конических поверхностей дисков ср = 30°, который равен сумме переднего (pi и заднего ср2 углов, осуществлялось в три этапа (рис. 1).
При этом коническая поверхность диска с углом (pi обращена к лобовой поверхности обнажения разрушаемого забоя проходческой выработки, а коническая поверхность диска с углом (р2 обращена к боковой поверхности обнажения забоя.
Напряженное состояние определялось для конструкций трехгранных призм с узлами крепления по трем вариантам (рис. 2, а, б, в) и четырехгранных призм (рис. 2, г, д) для четырех исполнений дискового инструмента диаметром D = 160 мм (трех биконических с углами заострения: 1 — ср = Ф1+Ф2 = 5°+25° = 30°- 2 — ф = 10°+20° = 30°- 3 — ф = 15°+15° = 30° и одного конического 4 — ф = 0°+30°) [1−12].
В табл. 1 и на рис. 3−5 представлены зависимости распределения эквивалентных напряжений сжв от диаметров D сопряженных конструктивных элементов узлов крепления дискового инструмента к трехгранным призмам для прогнозируемого разрушения забойного массива горных пород с осж = 70 МПа.
20 40 60 80 100 120 140 160
Рис. 3. Зависимости распределения эквивалентных напряжений ажв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента для первого варианта узла крепления к трехгранной призме (рис. 2, а): 1,2, 3, 4 — углы заострения дисков ср = (pi+q& gt-2 (см. табл. 1)
28
А. Ю. Борисов, Л. Е. Маметьев
Таблица 1 Характер распределения эквивалентных напряжений при разрушении забоя дисковым инструментом на трехгранных призмах коронок проходческих комбайнов
Варианты узлов крепления Углы заострения дисков (р = ф1+ф2,град Полиномиальные зависимости Коэффициенты достоверности аппроксимации R2
I 1 5°+25° а" = А-10'-10 D6+2−10'-7D54−10'-5D4+ +0,0036D3−0,13D2+2,1824D-3,364 0,9116
2 10°+20° о," = -2−1010D6+1 ¦ 10'-7D5−3-10'-5D4+ +0,0028D3−0,1138D2+1,8771 D-2,6505 0,9
3 15°+15° = A-10-, oD6+2−10'-7D5−5-10'-5D4+ 0,0044D3−0,1686D2+2,5206D-4,4542 0,875
4 0°+30° c, = 2−10'-loD6-l-10'-7D5+2−10& quot-5D4- -0,001 liy+o. i^D^i^D+asisg 0,8987
II 1 5°+25° о, к" = -IE-1 O'-1 °D6+8−10'8D5−2E-05D4+ +0,002D3−0,0932D2+1,8159D-3. 217 0,9143
2 10°+20° = 2−10'-loD6−2'- 10'-*D5−4-10'-6D4+ +0,001 ИУ-0,686 041,56760−2,8298 0,8901
3 15°+15° = 5−10-'-Ш 10'-7D5+2−10'-5D4--0,0008D3−0,0002D2+0,6508D-1,3489 0,8752
4 0°+30° = 6−10-|0D6−310−7D5+410'-5D4--0,003 lD3+0,0984D2−0,7694D+2,4977 0,9467
III 1 5°+25° o" = -IE-10'-loD6+6−10'-8D5-M 0'-5D4+ +0,0014D3−0,0648D2+1,5159D-3,3668 0,9004
2 10°+20° a" = -3−1 O'-1D6+6−10'-8D5−2-10'-5D4+ +0,0022D3−0,1041D2+2,0006D4,0917 0,9003
3 15°+15° Озк"=4−10'-1 °D6−1 ¦ 10'7D5+ M0'-5 D4−4E-050'-0,0253D2+0,921D-1,7204 0,9011
4 0°+30° a) KB = -3−10'-10D6+1 • 10'-7D5−2-10'5D4+ +0,0012D3−0,2 911^+0,4971 D+0,2927 0,8799
При этом характерные сечения проходят через кромку диска и пересекают следующие сопрягаемые элементы: — для первого варианта на рис. 2, а (1 -диск, 2 — ось-цапфа), — для второго и третьего вариантов на рис. 2, б, в (1 — диск, 2 — цапфа, 3 — ось с упорным буртиком).
В табл. 2 и на рис. 6−9 представлены зависимости распределения эквивалентных напряжений Оэкв от диаметров D сопряженных конструктивных
элементов узлов крепления с раздельными дисковыми инструментами к четырехгранной призме (рис. 2, г) для прогнозируемого разрушения забойного массива: уголь (1 — асж = 12,4 МПа), порода (2 — асж = 51 МПа- 3 — осж = 60,6 МПа- 4 — асж = 78,9 МПа). При этом сопрягаемыми конструктивными элементами в характерном сечении являются (рис. 2, г): 1 — диск, 2 — цапфа, 3 — ось с упорным буртиком.
Рис. 4. Зависимости распределения эквивалентных напряжений ажв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента для второго варианта узла крепления к трехгранной призме (рис. 2, б): 1, 2, 3, 4 — углы заострения дисков ср = (pi+(p2 (см. табл. 1)
Горные машины
29
120 100 80 60 40 20 0
20 40 60 80 100 120 140 160
Рис. 5. Зависимости распределения эквивалентных напряжений ажв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента для третьего варианта узла крепления к трехгранной призме (рис. 2, в): 1, 2, 3,4 — углы заострения дисков & lt-р = (pi+cp2 (см. табл. 1)
Таблица 2 Характер распределения эквивалентных напряжений при разрушении забоя раздельным дисковым инструментом на четырехгранных призмах проходческих комбайнов
Углы заострения двух дисков Ф = ф1+ф2,град Забойные массивы, Осж, МПа Полиномиальные зависимости Коэффициенты достоверности аппроксимации R2
5°+25° 1 12,4 Оэкв = 9 Т 0'-1()D6−4-10& quot-7D5+7−10'-5D4−0,005D3+0,1473D2−0,4312D+3,5697 0,8307
2 51 Оэкв = 5 T O'-1 °D6−3 • 10'-7D5+5 • 10'-5D4--0,0034D3+0,0955D2+0,236D+2,227 0,9124
3 60,6 Оэкв = 6−10'-10D6−3 • 10'-7D5+5 • 10'-5D4--0,0041D3+0,1219D2−0,0698D+2,6707 0,9093
4 78,9 аЭкв = 2−10'-9D6−8-l 0'-7D5+0,0001D4--0,0115D3+0,3972D2−3,802D+11,028 0,9305
10°+20° 1 12,4 ськв = 9−10'-10D6−4-10'-7D5+7−10'-5D4--0,0051D3+0,1618D2−0,792D+4,5062 0,8155
2 51 Оэкв = 4−10'-10D6−1 • 10'-7D5+2−10'-5D4--0,001 lD3−0,001 lD2+l, 5566D-0,5273 0,8962
3 60,6 Оэкв = 7−10'-10D6−3 • 10'-7D5+5 • 10'-5D4--0,0033D3+0,0822D2+0,4756D+1,7038 0,8832
4 78,9 Оэкв = 5−10'-10D6−2-10'-7D5+4−10'-5D4--0,003 D3+0,0857D2+0,3425D+1,9343 0,8462
15°+15° 1 12,4 Оэкв = 1 • 10'-9D6−5 • 10'-7D5+9−10'-5D4--0,0071 D3+0,2323D2-l, 9484D+4,5644 0,704
2 51 Оэкв = 7T 0'-10D6−3 • 10'-7D5+4−10'-5D4--0,0025D3+0,045D2+0,8656D-0,1547 0,8645
3 60,6 Оэкв = 6−10'-10D6−2-10'-7D5+3T 0'-5D4--0,0017D3+0,0208D2+1,1856D-0,8734 0,8712
4 78,9 Оэкв = 8 • 1 O'-1 °D6−3 • 10'-7D5+5 • 10'-5D4--0,0031 D3+0,0604D2+0,9739D-0,1622 0,763
0°+30° 1 12,4 сЬкв = 8T 0'-10D6−4-10'-7D5+8−10'-5D4--0,0059D3+0,1813D2−0,9435D+1,7707 0,8275
2 51 Оэкв = 1 • 10'-9D6−7-10'-7D5+0,0001D4--0,0099D3+0,3281 D2−2,8843D+6,5965 0,8627
3 60,6 Оэкв = 2−10'-9D6−8-l 0'-7D5+0,0001D4--0,0108D3+0,3579D2−3,1909D+6,9559 0,8572
4 78,9 Оэкв = 2−10'-9D6−9-10'-7D5+0,0002D4--0,0125D3+0,4166D2−3,8895D+7,5362 0,8501
оэкв, МПа
30
А. Ю. Борисов, Л. Е. Маметьев
Рис. 6. Зависимости распределения эквивалентных напряжений аэкв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента ср = 5°+25° узла крепления к четырехгранной призме (табл. 2): 1 — осж = 12,4 МПа- 2 — асж = 51 МПа- 3 — осж = 60,6 МПа- 4 — осж
= 78,9 МПа
Рис. 7. Зависимости распределения эквивалентных напряжений аэкв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента ф = 10°+20° узла крепления к четырехгранной призме (табл. 2): 1 — осж = 12,4 МПа- 2 — асж = 51 МПа- 3 — асж = 60,6 МПа- 4 —
20 40 60 80 100 120 140 160
Рис. 8. Зависимости распределения эквивалентных напряжений оэкв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента ф = 15°+15° узла
крепления к четырехгранной призме (табл. 2):
1 — осж = 12,4 МПа- 2 — осж = 51 МПа- 3 — осж = 60,6 МПа- 4 — осж = 78,9 МПа
В табл. 3 и на рис. 10−13 представлены зависимости распределения величины эквивалентных напряжений аэкв по критерию Мизеса в сопрягаемых конструктивных элементах узла крепления дискового инструмента на четырехгранной призме при разрушении горного массива осж. Характеристики горного массива: уголь (асж = 12,4 МПа-
13,5 МПа- 14,8 МПа) и порода (асж = 51 МПа- 60,6 МПа- 78,9 МПа). Произведен анализ зависимостей по сечению, проходящему через режущую кромку каждого из четырех дисков диаметром D = 160 мм с учетом углов заострения: (биконические: ф = ф,+ф2 = 5°+25° = 30°- 10°+20° = 30°- 15°+15° = 30° и конический ф = 0°+30°).
Горные машины
31
Рис. 9. Зависимости распределения эквивалентных напряжений аэкв от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента ср = 0°+30° узла крепления к четырехгранной призме (табл. 2):
1 — осж = 12,4 МПа- 2 — асж = 51 МПа- 3 — осж = 60,6 МПа- 4 — осж = 78,9 МПа
Таблица ЗХарактер распределения эквивалентных напряжений ожв в сопряженных конструктивных элементах узлов крепления дисковых инструментов к четырехгранным призмам
Углы заострения двух дисков ф = ф1+ф2, град Поверхности моделирования сопрягаемых конструктивных элементов Зависимости Коэффициенты достоверности аппроксимации R2
5°+25° 1 по кромке диска Оэкв= 1,0115 Осж + 105,44 0,9711
2 по ступице диска Оэкв= 1,1923 Осж + 49,771 0,9519
3 по наружной поверхности цапфы Оэкв = 0,5683 Осж + 38,424 0,685
4 по внутренней поверхности цапфы Оэкв = 0,1728 Осж + 59,486 0,8121
5 по наружной поверхности оси Оэкв = 0,1645 Осж + 57,655 0,819
6 в центре оси оэкв = 0,0997 осж + 17,194 0,5241
10°+20° 1 по кромке диска оэкв = 1,153 Осж+ 94,515 0,963
2 по ступице диска Оэкв = 0,7837 Осж + 59,495 0,9911
3 по наружной поверхности цапфы Оэкв = 0,4563 Осж + 23,353 0,9969
4 по внутренней поверхности цапфы Оэкв = 0,273 Осж+ 49,9 0,851
5 по наружной поверхности оси Оэкв = 0,921 Осж+ 35,783 0,5218
6 в центре оси Оэкв = 0,2206 Осж + 22,06 0,7235
15°+15° 1 по кромке диска Оэкв = 0,9396 Осж + 103,59 0,9442
2 по ступице диска Оэкв = 0,5622 Осж + 53,984 0,5191
3 по наружной поверхности цапфы Оэкв = 0,3284 Осж + 16,344 0,9024
4 по внутренней поверхности цапфы Оэкв = 0,1354 Осж + 56,883 0,4664
5 по наружной поверхности оси Оэкв = 0,5446 Осж + 47,124 0,4087
6 в центре оси Оэкв = 0,3868 Осж + 9,6287 0,9629
0°+30° 1 по кромке диска Оэкв = 0,9328 Осж + 116,43 0,8789
2 по ступице диска Оэкв = 0,4487 Осж + 115,99 0,9884
3 по наружной поверхности цапфы Оэкв = 0,4338 Осж + 38,498 0,8523
4 по внутренней поверхности цапфы Оэкв = 1,2391 Осж + 38,897 0,9435
5 по наружной поверхности оси Оэкв = 0,4039 Осж + 98,013 0,6492
6 в центре оси Оэкв = 0,0282 Осж + 9,5708 0,9368
32
А. Ю. Борисов, Л. Е. Маметьев
аэкв, МПа
Рис. 10. Зависимости эквивалентных напряжений аэкв от предела прочности разрушаемого горного массива на сжатие асж в диаметральном сечении по клиновой реборде диска (ф = 5°+25° = 30°) для сопрягаемых конструктивных элементов 1−6 (табл. 3) узла крепления к четырехгранной призме (рис. 2, г)
Рис. 11. Зависимости эквивалентных напряжений Оэкв от предела прочности разрушаемого горного массива на сжатие осж в диаметральном сечении по клиновой реборде диска (ф = 10°+20° = 30°) для сопрягаемых конструктивных элементов 1−6 (табл. 3) узла крепления к четырехгранной призме (рис. 2, г)
Рис. 12. Зависимости эквивалентных напряжений аэкв от предела прочности разрушаемого горного массива на сжатие осж в диаметральном сечении по клиновой реборде диска (ф = 15°+15° = 30°) для сопрягаемых конструктивных элементов 1−6 (табл. 3) узла крепления к четырехгранной призме (рис. 2, г)
Горные машины
33
бэкв, МПа
Рис. 13. Зависимости эквивалентных напряжений с^экв от предела прочности разрушаемого горного массива на сжатие асж в диаметральном сечении по клиновой реборде диска (ср = 0°+30° = 30°) для сопрягаемых конструктивных элементов 1−6 (табл. 3) узла крепления к четырехгранной призме (рис. 2, г)
Выводы
Анализ представленных выше результатов (рис. 3−9 и табл. 1, 2) по распределению эквивалентных напряжений оэкв от диаметров D сопряженных конструктивных элементов узлов крепления дискового инструмента к трехгранным и четырехгранным призмам показал наличие зон с максимальными величинами в периферийной забойной части дисков с различными углами заострения и в зонах сопряжения ступиц дисков с поверхностями цапф или осей, относительно которых диски могут свободно вращаться.
Минимальный уровень эквивалентных напряжений аэкв и перемещений при разрушении забойных массивов (Осж = 12,4−78,9 МПа) отмечен установкой биконического дискового инструмента (ср = 5°+25° = 30°- 10°+20° = 30°- 15°+15° = 30°), а максимальный уровень эквивалентных напряжений оЭкв и перемещений отмечен при использовании конического дискового инструмента (ср = 0°+30°).
В конструкциях биконического дискового инструмента при изменении углов заострения от асимметричного (ср = 5°+25°- 10°+20°) до симметричного (ср = 15°+15°) фиксируется снижение расчетного уровня максимальных эквивалентных напряжений оЭкв у симметричного диска для всех вариантов нагружения.
Зависимости распределения эквивалентных напряжений аэкв по критерию Мизеса от диаметра D сопрягаемых конструктивных элементов в сечении, проходящем через клиновую реборду дискового инструмента к многогранным призмам (табл. 1, 2) описывается полиномиальными зависимостями шестой степени. При этом зависимости распределения эквивалентных напряжений оЭкв по критерию Мизеса от предела прочности разрушаемого горного массива на сжатие осж в диамет-
ральном сечении по клиновой реборде дисков для сопрягаемых конструктивных элементов (табл. 3) узла крепления к четырехгранной призме описываются линейными зависимостями.
Отмечено снижение размеров зон максимальных эквивалентных напряжении о-жв на забойной грани трехгранной призмы (рис. 2, в), обращенной к забою в третьем варианте узла крепления дискового инструмента, по сравнению со вторым вариантом (рис. 2, б), что характеризует повышение жесткости крепления гайкой по сравнению с винтом.
Результаты проведенных исследований позволили разработать спаренный узел крепления двухдискового инструмента на четырехгранной призме по патенту РФ 146 845 (рис. 2, д) [12]. Здесь сопрягаемыми конструктивными элементами в характерном сечении являются: 1 — диск, 2 — цапфа, 3 — ось с упорным буртиком. Отличительными особенностями данного технического решения является то, что условие совместного свободного вращения двух дисков относительно соосных цапф-втулок достигается наличием единого сборно-разборного конструктивного блока, который выполнен в виде жестко прикрепленных друг другу двух осей с упорными буртиками, одна из которых содержит шлицевой хвостовик, а другая содержит шлицевую втулку. Такое конструктивное исполнение предполагает уменьшение процесса заклинивания и износа спаренных дисковых инструментов, рациональное перераспределение эквивалентных напряжений Оэкв при зарубке исполнительного органа проходческого комбайна с аксиальными коронками.
Рекомендована комбинированная схема набора дискового инструмента на корпусе раздаточного редуктора между аксиальными коронками исполнительного органа проходческого комбайна с размещением конических дисков в центральной
34
А. Ю. Борисов, Л. Е. Маметьев
зоне, а биконических дисков в остальных зонах по ширине межкорончатого пространства.
Технические решения и результаты исследований получены в рамках выполнения базовой части государственного задания Минобрнауки
России по проекту № 632 «Исследование параметров технологий и техники для выбора и разработки инновационных технических решений по повышению эффективности эксплуатации выемочно-проходческих горных машин в Кузбассе».
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пат. 2 455 486 РФ: МПК Е 21 С 25/18, Е 21 С 27/24 (2006. 01). Исполнительный орган проходческого комбайна / Маметьев Л. Е, Хорешок А. А., Борисов А. Ю., Кузнецов В. В., Мухортиков С. Г. — патентообладатель Федер. гос. бюджет, образоват. учреждение высш. профессион. образования «Кузбас. гос. техн. ун-т имени Т. Ф. Горбачева» (КузГТУ). — № 2 010 141 881/03 — заявл. 12. 10. 2010 — опубл. 10. 07. 2012, Бюл. № 19. — 14 с.
2. Пат. 128 898 РФ: МПК Е 21 С 27/00 (2006. 01). Узел крепления дискового инструмента в трехгранной призме / Маметьев Л. Е., Хорешок А. А., Борисов А. Ю., Мухортиков С. Г., Воробьев А. В. — патентообладатель Федер. гос. бюджет, образоват. учреждение высш. профессион. образования «Кузбас. гос. техн. ун-т имени Т.Ф. Горбачева"(КузГТУ). -№ 2 013 100 882/03 — заявл. 09. 01. 2013 -опубл. 10. 06. 2013, Бюл. № 1б. -2с.
3. Нестеров, В. И. Исполнительный орган проходческого комбайна для совмещения процессов разрушения забоя с дроблением негабаритов и погрузкой горной массы / В. И. Нестеров, Л. Е. Маметьев, А. А. Хорешок, А. Ю. Борисов // Вести. Кузбасского гос. тех. унив. — 2012. — № 3. — С. 112−117.
4. Хорешок, А. А. Распределение напряжений в узлах крепления дискового инструмента на коронках проходческих комбайнов / А. А. Хорешок, Л. Е. Маметьев, В. В. Кузнецов, А. Ю. Борисов, А. В. Воробьев // Вести. Кузбасского гос. тех. унив. — 2012. — № 6. — С. 3410.
5. Хорешок, А. А. Разработка реверсивных коронок для проходческих комбайнов с дисковым инструментом на сменных трехгранных призмах / А. А. Хорешок, Л. Е. Маметьев, А. Ю. Борисов, С. Г. Мухортиков, А. В. Воробьев // Горное оборудование и электромеханика. — 2013. — № 9. — С. 40−44.
6. Маметьев, Л. Е. Совершенствование конструкций узлов крепления дискового инструмента на коронках проходческих комбайнов / Л. Е. Маметьев, А. А. Хорешок, А. Ю. Борисов, А. В. Воробьев // Вести. Кузбасского гос. тех. унив. — 2014. -№ 1. — С. 3−5.
7. Маметьев, Л. Е. Улучшение процессов монтажа и демонтажа узлов крепления дискового инструмента на коронках проходческих комбайнов / Л. Е. Маметьев, А. Ю. Борисов // Вести. Кузбасского гос. тех. унив. — 2014. — № 4. — С. 23−26.
8. Маметьев, Л. Е. Направление повышения зарубной способности исполнительных органов проходческих комбайнов с аксиальными коронками / Л. Е. Маметьев, А. А. Хорешок, А. Ю. Борисов // Вести. Кузбасского гос. тех. унив. — 2014. — № 5. — С. 21−24.
9. Хорешок, А. А. Устройства для улучшения процессов зарубки исполнительных органов проходческих комбайнов избирательного действия / А. А. Хорешок, Л. Е. Маметьев, А. М. Цехин, А. Ю. Борисов // Горное оборудование и электромеханика. — 2014. -№ 4. — С. 11−16.
10. Хорешок, А. А. Адаптация узлов крепления дискового инструмента исполнительных органов проходческих комбайнов к монтажу и демонтажу / А. А. Хорешок, Л. Е. Маметьев, А. М. Цехин, А. Ю. Борисов // Горное оборудование и электромеханика. — 2014. — № 7. — С. 3−8.
11. Пат. 136 086 РФ: МПК Е 21 С 25/18, Е 21 С 27/24 (2006. 01). Исполнительный орган проходческого комбайна избирательного действия / Маметьев Л. Е, Хорешок А. А., Борисов А. Ю., Цехин А.М.- патентообладатель Федер. гос. бюджет, образоват. учреждение высш. профессион. образования «Кузбас. гос. техн. ун-т им. Т. Ф. Горбачева» (КузГТУ). -№ 2 013 135 402/03 — заявл. 26. 07. 2013 — опубл. 27. 12. 2013, Бюл. № 36. — 3 с.
12. Пат. 146 845 РФ: МПК Е 21 С 25/18, Е 21 С 27/24 (2006. 01). Дисковый инструмент проходческого комбайна / Маметьев Л. Е, Хорешок А. А., Борисов А. Ю., Воробьев А. В. — патентообладатель Федер. гос. бюджет, образоват. учреждение высш. профессион. образования «Кузбас. гос. техн. ун-т им. Т. Ф. Горбачева» (КузГТУ). -№ 2 014 109 201/03 — заявл. 11. 03. 2014 — опубл. 20. 10. 2014, Бюл. № 29. — 2 с.
Поступило в редакцию 15. 05. 2015
THE STRESS IN THE MATING ELEMENTS OF THE DISK TOOLS IN THE DESTRUCTION OF THE TUNNEL FACES
Borisov Andrey Yu. ,
Senior Lecturer, e-mail: bau. asp@rambler. ru Mametyev Leonid E. ,
D. Sc. (Engineering)
Горные машины
35
Т. F. Gorbachev Kuzbass State Technical University, 28 street Vesennyaya, Kemerovo, 650 000, Russian Federation
Abstract
Presents the results of modeling the stress state in the mating structural elements of the attachment disk tools various design on triangular and tetrahedral prisms effectors of roadheaders selective action in the destruction of face massifs.
Keywords: Roadheader, effector, crown, polygonal prisms, attachment point, disk tool, face massif, destruction, stress state.
REFERENCES
1. Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu., Kuznetsov V.V., Muhortikov S.G. Tunnelling machine actuator [Ispolnitel'-nyj organ prohodcheskogo kombajna]. Patent RU 2 455 486 C2, 10. 07. 2012.
2. Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu., Muhortikov S.G., Vorobyov A.V. The mount disk tool in a trihedral prism [Uzel kreplenija diskovogo instrumenta v trehgrannoj prizme]. Patent RU 128 898 Ul, 10. 06. 2013.
3. Nesterov V.I., Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu. The effector of road heading machine for overlapping processes of destruction face with crush of lumps and loadings of mined rock [Ispolnitel'-nyy organ prokhodcheskogo kombayna dlya sovmeshcheniya protsessov razrusheniya zaboya s drobleniem negabaritov i pogruzkoy gomoy massy], Bulletin KuzSTU, 2012, № 3, pp. 112−117. (rus)
4. Khoreshok A.A., Mametyev L.E., Kuznetsov V.V., Borisov A. Yu., Vorobyev A.V. Distribution of pressure in knots of fastening of the disk tool on heads roadheaders [Raspredelenie napryazheniy v uzlakh krepleniya diskovogo instrumenta na koronkakh prokhodcheskikh kombaynov], Bulletin KuzSTU, 2012, № 6, pp. 34−40. (rus)
5. A.A. Khoreshok, L.E. Mametyev, A. Yu. Borisov, S.G. Mukhortikov, A.V. Vorobyev. Designing of rever-sive heads for boom-type roadheaders with the disk tool on replaceable trihedral prisms [Razrabotka rever-sivnykh koronok dlya prokhodcheskikh kombaynov s diskovym instrumentom na smennykh trekhgrannykh prizmakh], Mining equipment and electromechanics, 2013, № 9, pp. 40−44. (rus)
6. Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu., Vorobyev A.V. Improvement of designs of fastening knots of the disk tool on radial heads of roadheaders [Sovershenstvovanie konstruktsiy uzlov krepleniya diskovogo instrumenta na koronkakh prokhodcheskikh kombaynov], Bulletin KuzSTU, 2014, № 1, pp. 3−5. (rus)
7. Mametyev L.E., Borisov A. Yu. Improvement of the process of mounting and dismounting of knots fastening disk tool on the crowns of roadheaders [Uluchshenie protsessov montazha i demontazha uzlov krepleniya diskovogo instrumenta na koronkakh prokhodcheskikh kombaynov], Bulletin KuzSTU, 2014, № 4, pp. 23−26. (rus)
8. Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu. The direction of increasing cutting capability of the effectors of roadheaders with axial heads [Napravlenie povysheniya zarubnoy sposobnosti ispolnitel'-nykh organov prokhodcheskikh kombaynov s aksial'-nymi koronkami], Bulletin KuzSTU, 2014, № 5, pp. 21−24. (rus)
9. Khoreshok A.A., Mametyev L.E., Tsekhin A.M., Borisov A. Yu. Devices for improvement of processes of the cutting of effectors of roadheaders of selective action [Ustroystva dlya uluchsheniya protsessov zarubki ispolnitel'-nykh organov prokhodcheskikh kombaynov izbiratel'-nogo deystviya], Mining equipment and electromechanics, 2014, № 4, pp. 11−16. (rus)
10. Khoreshok A.A., Mametyev L.E., Tsekhin A.M., Borisov A. Yu. Adaptation of the attachment disk tool of the effectors of roadheaders to assembly and disassembly [Adaptatsiya uzlov krepleniya diskovogo instrumenta ispolnitel'-nykh organov prokhodcheskikh kombaynov к montazhu i demontazhu], Mining equipment and electromechanics, 2014, № 7, pp. 3−8. (rus)
11. Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu., Tsekhin A.M. The effector roadheaders selective action [Ispolnitel'-nyj organ prohodcheskogo kombajna izbiratel'-nogo dejstvija]. Patent RU 136 086 Ul, 27. 12. 2013.
12. Mametyev L.E., Khoreshok A.A., Borisov A. Yu., Vorobyev A.V. Disc tool roadheaders [Diskovyj instrument prohodcheskogo kombajna]. Patent RU 146 845 Ul, 20. 10. 2014.
Received 15. 05. 2015

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой