Инновационный способ определения основных качественных параметров железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры по результатам вибрационных испытаний

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Строительство. Архитектура


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 624. 03
A.B. Коробко, доктор технических наук ФГОУ ВПО ОрелГТУ Е. Г. Абашин, аспирант ФГОУ ВПО Орел ГАУ
ИННОВАЦИОННЫЙ СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСНОВНЫХ КАЧЕСТВЕННЫХ ПАРАМЕТРОВ ЖЕЛЕЗ ОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ВИБРАЦИОННЫХ ИСПЫТАНИЙ
Рассмотрена возможность оценки площади поперечного сечения продольной рабочей арматуры и модуля упругости бетона в железобетонные балках с использованием вибрационного метода. Теоретически показано, что оба эти параметра функционально связаны1 с основной (или первой резонансной) частотой продольных и поперечных колебаний балок, логарифмическим декрементом затухания колебаний.
Ключевые слова: железобетонная балка, рабочая
продольная арматура, площадь поперечного сечения, модуль упругости бетона, основная частота колебаний, продольныге колебания, поперечныге колебания, логарифмический декремент затухания колебаний.
В настоящее время в России железобетон является наиболее распространенным материалом,
применяемым при возведении как
агропромышленных, так и гражданских зданий.
Используемые на предприятиях строительной индустрии методы и средства контроля технологических процессов при изготовлении железобетона, а также при оценке качества готовых конструкций не позволяют получать железобетонных изделий с определенными заданными физикомеханическими характеристиками. Это приводит к необходимости при проектировании и и, готовлении конструкций, строительстве, даний и сооружений вводить коэффициенты запаса прочности, которые должны обеспечить прочность и долговечность конструкций и, даний при имеющихся недостатках в расчетно-проектировочных схемах, технологии и, готовления, методах пооперационного контроля в ходе и, готовления конструкции и контроля качества готовых изделий. Но, как показывает практика проектирования и строительства, эти меры не гарантируют высокого качества конструкций и приводят к и, лишним, неоправданных расходам материалов. В ре, ультате этого основная масса конструкций имеет фи, ико-механические
характеристики, существенно превосходящие их расчетные, начения, а часть и, них выпускается с дефектами, во, никающими при прои, водстве, и не подвергается, аводскому контролю.
Применение вибрационных методов позволит и, бежать неоправданных расходов материалов при прои, водстве желе, обетонных конструкций, т. к. все испытываемые конструкции сохраняют свои жесткостно-деформативные свойства и пригодны к эксплуатации. Кроме того если организовать сплошной контроль выпускаемых и, делий, отпадет необходимость ввода коэффициентов, апаса прочности при проектировании, появится во, можность определять фи, ико-механические характеристики каждого и, делия, и и, готовлять желе, обетонные и, делия с определенными, аданными 26
The article examines the possible evaluation of cross-section area of longitudinal reinforcement bar and concrete elasticity module in reinforced concrete beams at the application of vibration method. It is theoretically proved that these parameters functionally connected with the main (or the first resonance) longitudinal and lateral frequency of beam vibration, attenuation ratio vibration.
Key words: reinforced concrete beams, longitudinal
reinforcement bar, cross-section area, concrete elasticity module, the main frequency of vibrations, longitudinal vibration, lateral vibration, attenuation ratio vibration.
физико-механическими характеристиками, что также снизит расходы материалов.
В настоящее время в нашей стране существует система выборочного контроля железобетонных конструкций балочного типа, регламентируемая ГОСТ 8829–94 [1], когда из конструкций
определенной партии выбираются для контроля лишь несколько изделий, которые испытывают методом статического нагружения до разрушения, при этом полученные ре, ультаты распространяются на всю партию. Такой метод контроля экономически неэффективен и не обеспечивает достоверности ре, ультатов контроля.
Более выгодны, с экономической точки зрения, и более достоверны вибрационные методы контроля. Однако в нашей стране они не получили должного распространения и,-, а отсутствия серье, ного теоретического обоснования и методического обеспечении.
Многочисленные теоретические и
экспериментальные исследования, проводимые научными коллективами под руководством Э. А. Сехниашвили [2] и В. И. Коробко [3], показали, что вибрационные методы по, воляют определять интегральные характеристики желе, обетонных балок (прочность, жесткость и трещиностойкость) по ре, ультатам анали, а динамических параметров контролируемых конструкций (основная или первая ре, онансная частота колебаний, логарифмический декремент, атуханий колебаний). Это стало во, можным благодаря установлению наличия функциональной свя, и между контролируемыми параметрами конструкций и их динамическими характеристиками. Большое, начение в этом плане имеет фундаментальная, акономерность,
установленная в работах В. И. Коробко [3], согласно которой прои, ведение максимального прогиба упругой однопролетной балки постоянного сечения с прои, вольными граничными условиями, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой q, на квадрат ее основной (или первой ре, онансной) частоты
колебаний с точностью до размерного коэффициента q/m (q — интенсивность нагрузки, m — погонная масса балки) есть величина постоянная, равная «4/: :
wn ю
• 4/п- q/m
(1)
Кроме того, последние теоретические
исследования и разработки [4, 5] позволяют
определять частоту и логарифмический декремент затухания колебаний протяженной железобетонной конструкции с минимальной погрешностью, равной десятым долям процента, что значительно повышает точность определения фи, ико-механических
характеристик.
Рассмотрим возможность применения данной, акономерности для определения основных параметров: модуля упругости бетона Еь и площади
поперечного сечения арматуры Ах, влияющих на прочность, жесткость и трещиностойкость желе, обетонных балок бе, предварительного напряжения продольной рабочей арматуры.
Железобетонная балка при высоких процентах армирования до начала обра, ования трещин работает как упругая, и изгибная жесткость её приведенного сечения В определяется по формуле [6]:
'- = 0,85EhIn
(2)
Здесь и далее использованы общепринятые обо, начения в теории желе, обетонных конструкций и строительной механики- ряд обозначений приведен на рисунке 1.
Рисунок 1 — Поперечное сечение железобетонной балки Максимальный прогиб шарнирно опёртой по
концам
железобетонной балки
Wo
без
предварительного напряжения арматуры
определяется по и, вестной и, сопротивления материалов формуле:
5 Ч14™
=---------. (3)
0 384 В
Подставим выражения (2) и (3) в формулу (1), при этом получим:
(А)
Выразим из этой формулы площадь поперечного сечения растянутой арматуры Лх и модуль упругости бетона Еь через основную частоту колебаний:
A =¦
asy:
Ґ 14ю2m 83,12E»
— Ij,
Eb =¦
«4 2
l ю m
(5)
(6)
Как видно из выражения (5), зная основную частоту колебаний железобетонной изгибаемой балки и модуль упругости бетона, можно
экспериментальным путем определить площадь продольной арматуры. Используя выражение (6), зная основную частоту колебаний железобетонной балки и площадь продольной арматуры, можно определить модуль упругости бетона.
Подставим значение жесткости В в формулу (3):
5
ql4
384 0,85Eb (іь +asAs
ys
(7)
Из формулы (7) найдем площадь поперечного сечения арматуры нижнего растянутого слоя балки и модуль упругости Еь:
A=
1
(
asys
ql4
65,28 w0
¦EbIb
Eb = b 65,28w0 (і
ql4
+oAy-
(8)
(9)
Как видно и, выражения (8),, ная основную величину максимального прогиба желе, обетонной балки и модуль упругости бетона, можно экспериментальным путем определить площадь продольной арматуры. Используя выражение (9), зная величину максимального прогиба желе, обетонной балки и площадь продольной арматуры, можно определить модуль упругости бетона.
Таким образом, теоретически показано, что в некоторых случаях, когда имеется неполная информация о фи, ико-механических свойствах материала желе, обетонных жестко армированных балок, стоящих в сооружении, можно по ре, ультатам статических и динамических испытаний, определив величину максимального прогиба балки и основной частоты колебаний, найти площадь продольной (растянутой) арматуры и модуль упругости бетона. Очевидно, что второй способ (с использованием основной частоты колебаний) является более предпочтительным, поскольку обладает меньшей трудоемкостью. Однако совместное исполь, ование обоих способов может ока, аться также поле, ным, поскольку при этом достоверность получаемых оценок будет выше.
Применение продольных волн для контроля параметров качества железобетонных конструкций имеет ряд важных преимуществ перед способами вибрационного контроля с исполь, ованием поперечных колебаний. При использовании продольных колебаний в среднечастотном, вуковом диапа, оне упрощается процесс контроля, повышается точность его результатов, снижаются затраты на проведение испытаний и улучшаются условия труда работника ОТК заводов-изготовителей[4].
1
В работе А. П. Юрова [7] получена теоретическая зависимость, связывающая жесткость шарнирно опертых по концам балок постоянного сечения с резонансной частотой продольных колебаний (10):
о =
пр I
? V т
Еь =
оп
¦2 ,?2т
а =
і
а
т
--А
_ а24? 2т
Е =_______________•
Ь Л + аА)'
(10)
а 4? т
?-р Еь

— А.
(17)
(18)
При проведении аналитической обработки результатов эксперимента с применением продольных колебаний А. П. Юровым показано также, что частоту продольных колебаний шарнирно опертой по концам желе, обетонной балки следует определять как для балки с жестко, ащемленными концами, то есть:
ж ^ (11)
рабочей арматуры с логарифмическим продольных колебаний
Рассмотрим применение данной зависимости к нахождению связей между основными характеристиками железобетонных балок без предварительного напряжения арматуры с продольным армированием растянутого слоя (модуля упругости бетона и площади поперечного сечения рабочей арматуры растянутого слоя), с одной стороны, и динамическими характеристиками
(частотой продольных ре, онансных колебаний и логарифмическим декрементом, атухания колебаний) этих конструкций, с другой. Для данных конструкций уравнение (11) примет вид:
(12)
Выразим из (12) модуль упругости бетона Е ъ и
площадь поперечного сечения рабочей арматуры, А 5:
(13)
(14)
Как видно из выражения (13), зная резонансную частоту продольных колебаний желе, обетонной балки и площадь продольной арматуры, можно определить модуль упругости бетона. Используя выражение (14), можно экспериментальным путем определить площадь продольной арматуры желе, обетонной и, гибаемой балки по ре, онансной частоте продольных колебаний.
При диагностике конструкций вибрационными методами можно исполь, овать также логарифмический декремент затухания колебаний 5 как дополнительную качественную характеристику.
Из строительной механики известно, что:
8 = а- Т = а-2я!т, (15)
где, а = к/(2т) — коэффициент затухания колебаний-
к — коэффициент пропорциональности сил сопротивления движению-
Т — период колебаний.
Найдем из этой формулы частоту резонансных продольных колебаний балки:
(дпр = а • 2п/8пр. (16)
Подставим, начение частоты продольных колебаний, выраженное чере, логарифмический декремент в уравнения (13), (14):
Таким обра, ом, теоретически пока, ано, что модуль упругости бетона и площадь поперечного сечения продольной функционально свя, аны декрементом, атухания конструкции.
Выражения (13), (14), (17), (18) характери, уют свя, ь основных качественных параметров желе, обетонных балочных конструкций бе, предварительного напряжения арматуры (модуль упругости бетона и площадь поперечного сечения рабочей арматуры) с динамическими параметрами конструкции, (основная (или первая ре, онансная) частота продольных колебаний и декремент затухания колебаний). Очевидно, что эти закономерности применимы к желе, обетонным конструкциям до момента трещинообра, ования, т. к. работа последних, на этой стадии, близка к работе упругого элемента.
Железобетонные балки с низким процентом армирования обладают упругопластическими свойствами, поэтому приведенные выше рассуждения не могут быть напрямую исполь, ованы для оценки рассматриваемых параметров. Однако можно ожидать, что упругопластические свойства балочных конструкций определенного типа могут быть учтены в подобного рода рассуждения путем корректировки коэффициента пропорциональности в формуле (1). Этот вопрос требует дальнейшей и теоретической и экспериментальной проработки.
Для подтверждения приведенных теоретических рассуждений следует провести комплексные экспериментальные исследования и подтвердить или опровергнуть работоспособность предлагаемых способов.
Литература
1. ГОСТ 8829–94. Конструкции и изделия железобетонные сборные. Методы испытания нагружением и оценка прочности, жесткости и трещиностойкости. — М.: И, д-во стандартов, 1994. -24 с.
2. Сехниашвили, Э. А. Интегральная оценка качества и надежности предварительно напряженных конструкций [Текст] / Э. А. Сехниашвили. — М.: Наука, 1988. — 216 с.
3. Коробко, В. И. Контроль качества строительных конструкций: Виброакустические технологии [Текст] / В. И. Коробко, А. В. Коробко — М.: И, дательство АСВ, 2003. — 288с.
4. Патент Р Ф № 75 035 МПК51 в 01 Н 9/00. Устройство для измерения параметров вибрационых колебаний / С. Н. Плотников, Н. Г. Богданов, С. Н. Щекотихин- заявитель и патентообладатель Академия ФСО России. — № 2 008 108 442/22- заявл. 04. 03. 08- опубл. 20. 07. 08, Бюл. № 20.
5. Плотников, С. Н. И, мерение интегральных характеристик строительных конструкций на основе вибрационного метода [Текст] / С. Н. Плотников. // Известия ОрелГТУ. — 2009. — № 1. — с. 109−112.
6. Бондаренко, В. М. Расчёт железобетонных и каменных конструкций [Текст] / В. М. Бондаренко, А. И. Судницин, В. Г. Назаренко. — М.: Издательство «Высшая школа», 1988. — 304 с.
7. Юров, А. П. Нетрадиционные методы диагностики и контроля качества протяженных желе, обетонных конструкций: дисс. канд. техн. наук [Текст] / А. П. Юров. — Орел, 2004. — 129 с.
8. СНИП 2. 03. 01−84. Строительные Нормы и Правила. Бетонные и железобетонные конструкции. -М.: Стройиздат, 1985. — 79 с.
9. ГОСТ 18 105–86. Правила контроля прочности. -М.: Изд-во стандартов, 1986. — 19 с.
10. Патент № 2 162 218 РФ. Кл. G 01 N 3/32. Способ контроля интегральных параметров качества железобетонных конструкций в виде плоских и ребристых балочных плит / В. И. Коробко, А. А. Павленко, А.П. Юров- опубл. БИ, № 02, 20О1.
11. Хильчевский, В. В. Об определении логарифмического декремента при свободных колебаниях [Текст] /В. В. Хильчевский // Тр. научно-техн. совещ. по демпфированию колебаний. — Киев: Изд-во АН УССР, 1960. — С. 99−102.
12. Klein B. Fundamental frequencies of arbitrarily shaped simplysupported triangular plate [ТехЦ/B. Klein // J. Roy. Aer. Soc. — 1965. — V. 60. — N541.
УДК 656. 022
Ю. Н. Баранов, кандидат биологических наук ФГОУ ВПО Орел гау А. П. Трясцин, кандидат технических наук ФГОУ ВПО ОрелГТУ
АНАЛИЗ И ОЦЕНКА РИСКА ПРИ ПЕРЕВОЗКЕ ОПАСНЫХ ГРУЗОВ АВТОМОБИЛЬНЫМ ТРАНСПОРТОМ В АПК
Рассмотрены методологические аспекты анализа рисков при перевозке опасных грузов автомобильным
транспортом, в системе «человек — машина — среда — груз» на основе разработки базовых технологических блоков. Ключевые слова: анализ, риск, опасный груз, базовый технологический блок, транспорт, процесс.
Основные механи, ированные работы в сельскохо, яйственном прои, водстве выполняются мобильными самоходными машинами
сельскохо, яйственного на, начения, при этом уровень прои, водственного травмати, ма при их эксплуатации остается достаточно высоким. Основным источником травмирования с временной потерей трудоспособности в период во, делывания, ерновых культур являются тракторы — около 50%, на
зерноуборочные комбайны приходится около 12%, транспортные средства — 18… 23%.
Сложившаяся ситуация с обеспечением
бе, опасности при эксплуатации мобильных самоходных машин в АПК требует ра, работки новых методологических подходов, на ба, е которых должны ра, рабатываться конкретные мероприятия, направленные на повышение безопасности [1, 2].
При, нанной методологией управления сложными объектами и процессами, когда решаемая проблема содержит элементы как количественного, так и качественного характера, является системный подход. Ра, витие системных представлений характери, уется постепенным переходом от простого к сложному — от структурных понятий к методам функционирования, которые определяют эффективность систем.
Для количественного и качественного анали, а опасностей технических объектов широкое распространение получила система «Человек — Машина — Среда» (Ч-М-С), которая представляет собой единый комплекс, предна, наченный для выполнения определенных функций. Система Ч-М-С объединяет в себе технические средства, людей и окружающую среду, взаимодействующие друг с другом.
В свою очередь большинство технологических процессов на автомобильном транспорте являются полисистемами, т. е. системами, в состав которых
Methodological aspects of the analysis to risk by transportation dangerous cargoes by motor transport, in system «person -machine — environment — cargo» are considered on the basis of development of base technological blocks.
Key words: the analysis, the risk, a dangerous cargo, the base technological block, transport, process.
входит коллектив и взаимодействующие с ним технические средства.
Таким образом, в более общем виде под системой Ч-М-С следует понимать некую совокупность моносистем, объединенных между собой в соответствии с протекающими технологическими процессами, а вопрос безопасности системы определяется технологической безопасностью.
Основными компонентами такой системы являются человек, машина, среда, а сложные процессы, происходящие между основными компонентами, нуждаются в управлении.
При рассмотрении безопасности технологических процессов, протекающие с использованием автомобильного транспорта, система Ч-М-C также нашла свое отражение во многих исследованиях. Однако следует отметить, что большинство исследователей системы Ч-М-С представляют ее как моносистему, в которой взаимодействует отдельно взятый человек с отдельно взятой машиной в определенной среде.
Технологическому процессу перево, ки опасных гру, ов, как и любой технической системе, также присущи эти свойства. При этом следует отметить, одну характерную особенность — опасный груз в силу присущих ему особенностей выступает самостоятельным источником опасности и должен быть рассмотрен как отдельный элемент системы [3]. Таким обра, ом, систему Ч-М-С при рассмотрении технологического процесса перево, ки опасных гру, ов представляется целесообра, ным дополнить еще одним элементом — грузом, вместе с которым будет образована новая система «Человек — Машина -Среда — Груз» (Ч-М-С-Г).
Вестник Орел Г Ay
№ 5(26)
жтябрь 2010
Теоретический и научно-практический журнал. Основан в 2005 году
Учредитель и издатель: Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Орловский государственный аграрный Университет"____________________________________________
Редакционный совет: Парахин Н. В. (председатель) Амелин А. В. (зам. председателя) Астахов С. М.
Белкин Б. Л.
Блажнов А. А.
Буяров В. С.
Гуляева Т. И.
Гурин А. Г.
Дегтярев М. Г.
Зотиков В. И.
Иващук О. А.
Козлов А. С.
Кузнецов Ю. А.
Лобков В. Т.
Лысенко Н. Н.
Ляшук Р. Н.
Мамаев А. В.
Масалов В. Н.
Новикова Н. Е.
Павловская Н. Е.
Попова О. В.
Прока Н. И.
Савкин В. И.
Степанова Л. П.
Плыпун С. А. (ответств. секретарь) Ермакова Н. Л. (редактор)
Адрес редакции: 302 019, г. Орел, ул. Генерала Родина, 69. Телефон: (4862)454037 Факс: (4862)454064 E-mail: nichоgau@yandex. ru Сайт журнала: http: //ej. orelsau. ru
Свидетельство о регистрации ПИ? ФС77−21 514 от 11. 07. 2005 г.
Технический редактор Мосина А. И. Сдано в набор 14. 10. 2010 Подписано в печать 28. 10. 2010 Формат 60×84/8. Бумага офсетная. Гарнитура Таймс.
Объём 12,5 усл. печ. л. Тираж 300 экз. Издательство Орел ГАУ, 302 028, г. Орел, бульвар Победы. 19. Лицензия Л Р?21 325 от 23. 02. 1999 г.
Журнал рекомендован ВАК Минобрнауки России для публикаций научных работ, отражающих основное научное содержание кандидатских и докторских диссертаций
Содержание номера
Научное обеспечение устойчивого развития АПК и сельских территорий
Парфенов А. С. Демографический кризис: социальное прогнозирование и материнский
капитал… 2
Студенникова Н. С. Влияние производственного травматизма на демографическую
ситуацию сельских территорий на примере Орловской области… 6
Кузнецова Т. М. Диагностика и оценка эффективности кадровой политики
сельскохозяйственных организаций… 9
Каменева К. П. Совершенствование управления формированием и развитием человеческого
капитала в аграрном секторе… 11
Ушаков А. А. Эффективное функционирование системы внутреннего контроля в бюджетных
организациях… 14
Полухин А. А., Алпатов А. В. Развитие рынка зерноуборочных комбайнов в АПК Орловской
области… 19
Поздняков В. Ю. Эффективность различных вариантов обновления материальнотехнической базы АПК… 22
Коробко А. В., Абашин Е. Г. Инновационный способ определения основных качественных параметров желе, обетонных конструкций бе, предварительного напряжения арматуры по
результатам вибрационных испытаний… 26
Баранов Ю. Н., Трясцин А. П. Анализ и оценка риска при перевозке опасных грузов
автомобильным транспортом в АПК… 29
Г альянов И. В. Исследование инвестиционных затрат на повышение безопасности
машин… 33
Коше+кин Ю.В., Барабанова С. Н. Корпоративное обучение вопросам охраны труда —
ступень к созданию системы управления профессиональными рисками в организации… 36
Семенютина А. В., Подковырова Г. В. Особенности реконструкции рекреационноозеленительных насаждений урбанизированных территорий Нижнего Поволжья… 39
Научное обеспечение развития растениеводства
Ищенко Л. А., Козаева М. И., Маслова М. В., Зайцева К. В., Логинов М. В., Акимов В. П.
Климат, стресс и проблема репродукции у растений в новом столетии на примере плодовых
культур… 42
Петрова С. Н., Андронов Е. Е., Пина ев А.Г., Першина Е. В. Перспективы использования
методов молекулярно-генетического анализа в почвенной экологии… 45
Степанова Л. П., Стародубцев В. Н., Степанова Е. И. Экологическая эффективность исполь, ования предпосевной обработки семян водными вытяжками и, горных пород и
вермикомпостов… 49
Богомолов А. А. Урожайность и качество семян люцерны при обработке посевов
регуляторами роста и микроудобрениями в Северном Зауралье… 53
Чекалин Е. И., Амелин А. В., Кондыков И. В. Изменение показателей архитектоники, роста и ра, вития растений гороха полевого в процессе селекции на высокую урожайность
семян… 56
Головина Е. В. Влияние погодных условий на накопление и реутилизацию азота сортами
сои… 58
Корниенко Н. Н., Бобков С. В., Кондыков И. В. Компонентный состав запасных белков как
критерий оценки сортов гороха на отличимость, однородность и стабильность… 61
Титова Е. М., Внукова М. А. Влияние некоторых элементов технологии на урожайность и
качество зерна ячменя… 64
Карташов А. В. Фотосинтетическая продуктивность сортов средневолокнистого хлопчатника
на богаре… 68
Павловская Н. Е., Гагарина И. Н., Горькова И. В., Козявина К. Н., Муштакова В. М. ,
Фомина В. А., Роговин В. В. Пероксидазозависимый иммунитет гороха к фузариозу… 72
Абдуллаева М. М., Валиханов М. Н., Бабаханова Д. Ш. Роль эндогенной фосфолипазы Д в
превращениях фосфолипидов при прорастании семян кукурузы… 75
Хатефов Э. Б., Кагермазов А. М., Малухов З. М., Кушхова М. С. Корреляционные связи между семенной плодовитостью и морфобиологическими и цитологическими при, наками тетраплоидной кукурузы… 77
Научное обеспечение развития молочного скотоводства
Шендаков А. И., Шендакова Т. А. Влияние генетических и средовых факторов на интенсивность роста и молочную продуктивность чёрно-пёстрого гоштинизированного
скота… 83
Безбородов П. Н. Абомазо-руминальный рефлюкс — фактор нарушения обмена веществ у
высокопродуктивных молочных коров… 91
Петрушина М. В. Влияние Хотынецких цеолитов и лецитина на физиолого-биохимический
статус высокоудойных коров при промышленном содержании… 95
Бунькова Н. Н., Калинин В. А., Козлов И. А., Козлов А. С. Особенности энергетического питания коров по периодам лактации… … 97
© ФГОУ ВПО Орел ГАУ, 2010

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой