Назначение геометрических параметров режущей части резьбонарезного инструмента при обработке прерывистых поверхностей

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

НАУЧНОЕ ИЗДАНИЕ МГТУ ИМ. Н. Э. БАУМАНА
НАУКА и ОБРАЗОВАНИЕ
Эл № ФС77 — 48 211. Государственная регистрация № 421 200 025. ISSN 1994−0408
электронный научно-технический журнал
Назначение геометрических параметров режущей части
резьбонарезного инструмента при обработке прерывистых
поверхностей
# 09, сентябрь 2013
DOI: 10. 7463/0913. 590 761
Древаль А. Е., Иванина И. В.
УДК621. 90. 025
Россия, МГТУ им. Н. Э. Баумана I-IVANINA@yandex. ru dreval a@mail. ru
Нарушение кинематики процесса резьбонарезания — рассогласование движения метчика и смещение его оси в радиальном направлении зависит от сил, действующих на метчик. Метод расчета динамических характеристик процесса резьбонарезания с использованием экспериментально полученных ранее удельных сил резания, изложенный в работе [1], позволил в аналитическом виде установить взаимосвязь векторных сумм сил резания на опорных поверхностях резьбовой пары метчик-заготовка с геометрическими и конструктивными параметрами режущей части инструмента.
Отжатие оси инструмента в радиальном направлении происходит под действием вектора радиальной силы PR. Абсолютное значение и направление действия вектора радиальной силы на /-ом элементарном режущем профиле метчикаPry определяется совместным действием двух векторов — радиальной Pyi и тангенциальной Pzt составляющих силы резания:
P ry =? (Py-Pz)
Суммарная радиальная сила Pr n1 в момент врезания /-ого профиля на расчетную толщину среза является накопленной векторной суммой [1]:
Pn = Z? r (1)
1=1
Алгоритм расчета составляющих силы резания и определения их накопленного значения, изложенный на примере метчика в работе [1], справедлив и для всех типов резьбонарезных головок (РНГ), формирующих резьбовой профиль по генераторной схеме резания.
В качестве примера рассмотрим схему действия составляющих силы резания в плоскости перпендикулярной оси резьбонарезной головки типа 1К… 5К- 1КА… 5КА- 1КИ-25- 1КБ-19МА (ШСТ21 760−86), оснащенной круглыми радиальными гребенками.
Для определения абсолютного значения и направления линий действия векторов составляющих силы резания введена система координат OZY, положительное направление осей которой указано на рис. 1. Для первых четырех режущих профилей показаны векторы радиальной Р^ и
тангенциальной Р21 составляющих силы резания, а также абсолютное значение и направление действия вектора накопленной радиальной силы РКп1 (для обеспечения читаемости на рис. 1 векторы РКп1 показаны только для двух первых режущих профилей). Начало отсчета совпадает с осью заготовки. Векторы радиальной составляющей Р^ силы резания на
режущих кромках ориентированы относительно друг друга под углом, равным угловому шагу в между зубьями инструмента. Ввиду того, что ось гребенки смещена относительно оси заготовки на величину И0 векторы Р расположены под углом Д относительно оси симметрии гребенок.
Рис. 1. Схема действия составляющих сил резания на режущей части РНГ.
Используя уравнение (1), определим проекции накопленной суммарной радиальной силы для первых двух режущих профилей РНГ. На ось Y:
пР Y Ркп1 = р1 + Pzl ^ Р1-
ПРYPRn2 = PY2C0SР2 + 2) + PZ2 sin Р2 + 2 + Р0-
На ось Z:
ПР2РКп1 = РУ1§ 1П Р1 + С08Рх-
ПР 2РИп2 = РУ2§ 1п в 2 + Ру^пСРх +8 2) + Р22С08 Р 2 + Р21С08(8 2 +Рх).
Абсолютное значение вектора РЕп1 и угол его действия (c)1 относительно оси У
принятой системы координат определяется так же, как и для метчика, уравнениями (2) и (3):
р
1 Ип1
РЯп1
(Пр ?Ркп1)2 +(пр 2Рнп1) (2)
0 г = агсв1п (П р5 Ркт), (3)
Р
1 Ят
где Пр2РКп1- проекция накопленного суммарного вектора РКп1 на ось 2-
— абсолютное значение вектора РКп1.
Далее, для краткости записи, накопленная векторная сумма — Рг п1 будет называться радиальной силой и обозначаться как Рг (1).
Выполненное с использованием уравнений (2), (3) аналитическое исследование динамических характеристик резьбонарезания показало, что для резьбонарезного инструмента с равномерным угловым шагом между зубьями е инструмента, работающего по генераторной схеме формообразования, во всем диапазоне значений числа режущих зубьев угла режущей части ф и шага резьбы Р, характерно наличие преимущественного направления линий действия вектора радиальной силы р (рис. 2). При изменении угла режущей части ф и шага резьбы Р, угол р сектора действия Рк остаётся практически неизменным. При любой принятой кинематической схеме резания (при резьбонарезании вращательное движение может сообщаться инструменту или заготовке) односторонняя направленность вектора Рк приводит к одностороннему отжатию оси инструмента в радиальном направлении. То есть, особенности конструктивного исполнения режущей части резьбообрабатывающих инструментов при всех значениях геометрических параметров
предопределяют возникновение вектора радиальной силы Р]}, который
циркулирует вместе с инструментом и изменяется по направлению действия и абсолютной величине при заходе режущей части в пределах сектора р, не превышающего сектора углового шага в между режущими зубьями (рис. 2) и далее остается постоянным.
Выполненное аналитическое исследование влияния на динамические характеристики углового шага между зубьями инструмента е, угла режущей части ф, диаметра отверстия под резьбу Оотв, толщины слоя, срезаемого первым режущим профилем аг1, очередности вступления режущих профилей в работу и др. показало, что наибольшее влияние на изменение вектора циркулирующей силы Рк оказывает погрешность углового шага Де. Изменяя угловой шаг е инструмента, можно избежать односторонней направленности вектора Рк, однако, при этом может наблюдаться резкое увеличение радиальной силы по абсолютной величине, как показано в работе [1].
Рис. 2. Закономерность изменения радиальной силы Рк по мере врезания режущей части метчика и РНГ- I- порядковый номер режущего профиля.
При обработке прерывистых поверхностей ведение инструмента осуществляется по копиру или используются инструмент с цилиндрическим направляющим элементом с целью ограничения возможности смещения в радиальном направлении. Возможность смещения инструмента в переделах величины гарантированного зазора между направляющим элементом и отверстием под резьбу приводит к ударам режущих лезвий об обрабатываемую поверхность при выходе из паза. Расчеты показывают, что выбор сочетания указанных выше конструктивных и геометрических параметров режущей части, а также правильной начальной ориентации первого режущего зуба инструмента относительно паза обрабатываемой заготовки позволяют исключить совпадение пиковой нагрузки инструмента с моментом прохождения паза (канавки, шлица, лыски, косой заход и выход и т. д.), а, следовательно, уменьшить нагрузку на инструмент и предотвратить его возможную поломку.
В качестве иллюстрации проведем численный анализ изменения характера нагрузи инструмента, например, при изменении начального относительного положения первого режущего зуба и заготовки:
1. Вводится дискретность отсчета угловой координаты инструмента с учетом особенностей формы поверхности заготовки под резьбу. Например, при нарезании резьбы на заготовке с шпоночным пазом сектор угла поворота инструмента dm должен быть меньше чем сектор паза т (рис. 3), т. е. должно выполняться условие:
И
dm & lt-т = 2агсБш-, (4)
d
заг
где И- ширина шпонки- dзаг — диаметр заготовки.
Для резьб М6-М36 с пазом под призматическую шпонку по ГОСТ 10 748–79 наибольшая возможная дискретность отсчета dю угловой координаты инструмента ю, определенная по уравнению (4), составляет dюmax=240.
2. Устанавливается относительное положение первого режущего зуба инструмента и паза на заготовке под резьбу в начальный момент резания в соответствии с схемой рис. 3. Для устойчивой фиксации инструмента вершина первого режущего зуба должна отстоять от края паза на 50−100, как показано на рис. 3.
Рис. 3. Схема начального положения инструмента.
3. Конфигурация обрабатываемой поверхности представляется в виде матрицы:
Т = (гД7 = 1,2,…, п- ]= 1,2,…, 4 (5)
где Ту — элементы матрицы, принимают значения: Т/=0, если обрабатываемая поверхность в данной точке прерывается (нет материала) — Ту=1, если обрабатываемая поверхность в данной точке непрерывна (есть
360n
материал) — n =--
zdm
число строк матрицы, где np — число элементарных
режущих профилей- z — число столбцов соответствует числу режущих зубьев инструмента. Например, при нарезании резьбы РНГ M18 z=4, ф=190 (np=8) и дискретности отсчета угла поворота инструмента dro=15° (рис. 3), конфигурация обрабатываемой поверхности описывается матрицей, состоящей из 48 строк и 4 столбцов:
Т = (Tj)(i = 1,2,…, 48- j = 1,2,3,4).
Для иллюстрации принципа представления конфигурации обрабатываемой поверхности, построим матрицу T, для тех же параметров инструмента (M18 z=4, ф=19° (np=8)), но c большей dro=45°, чем допустимое уравнением (4) дискретностью отсчета угловой координаты, с целью сделать запись более компактной (принято dro= т):
T =
T& lt-!) т (2& gt- T& lt-3>-T^
, где

1 1 0 0
1 0 0 0
! 1 1 0
1 1 1 I 0 1 0 1
1 1 1 1 ! 1 0
1 т (2) з 1 1 1, т& lt-3>- _ 1 ! 3 H II 1 1
! 1 1 1 0 t 1 ! 1 l i 1 1 l
1 1 1 1 1 [ l I 1 0 1
1 _0_ 1 ] l
— векторы-столбцы матрицы Т,
описывающие форму обрабатываемой поверхности (наличие материала) для режущих зубьев 21, 22, 23, 24 соответственно, при последовательном повороте инструмента на угловой шаг dw (рис. 3). Верхний индекс векторов-столбцов матрицы Т обозначает порядковый номер режущего зуба. Принято, что в начальный момент резания в работу одновременно вступают два режущих профиля, расположенных на первом резьбовом витке. «Прокручивание» элементов т- матрицы в пределах столбцов позволяет задавать различные варианты относительного положения паза и инструмента в начальный момент резания.
4. Радиальные силы рассчитываются по вариантам относительного положения инструмента и заготовки в начальный момент резания.
При определении накопленной радиальной силы РЕп1 на /-ом режущем
профиле в уравнении (2) проекции вектора РЕп1 на координатные оси У и 2
определяются для каждого режущего зуба с учетом конфигурации отверстия под резьбу:
ПруРКп, = т (1& gt-2 ПрД + Т& lt-2>- 2 ПруРЕ. +… + Т ^ Пр? Р к. (6)
Пр 2 Ре" = Т т2 ПргРЕ1 + Т & lt- 2& gt-Е Пр2РЕ1 +… + Т & lt- ^ ПрД, (7)
где Т^, ТТ), …, Т^ - векторы-столбцы матрицы Т, определены уравнением (5) —
2Пр, 2Пр2 Р^ - накопленные в пределах режущего зуба
проекции вектора радиальной силы на оси У и 2.
Угол действия (c)1 вектора радиальной силы РЕп1 на /-ом режущем
профиле в принятой системе координат определяется уравнением (3) с учетом зависимостей (6) и (7).
Результаты расчета РПп1 = /(61) представляются в графическом виде, в
полярной системе координат (рис. 4).
5. Выбор предпочтительного варианта исходного положения паза и инструмента исходя из условий:
— минимальные значения вектора радиальной силы по абсолютной величине (рис. 4, в) —
— при наличии одностороннего отжатия инструмента сектор паза т не должен располагаться внутри сектора действия р вектора радиальной силы
Р-
— линии преимущественной направленности вектора РЕп1 не должны пересекать сектор паза т (рис. 4, в) —
http: //technomag. bmstu. ru/doc/590 761. html 113

а) б) в) Г)
Рис. 4. Графики изменения значения радиальной силы Р по мере врезания инструмента (полярная система координат) для различных вариантов относительного положения паза и РНГ в начальный момент резания (М18, г=4, ф=190, Р=2мм).
— вектор суммарной радиальной силы р, который циркулирует вместе
с инструментом после захода режущей части, не должен быть направлен на режущий зуб (рис. 4, б-г).
Выводы:
1. Предлагаемая методика расчёта составляющих сил резания и моделирования конфигурации поверхностей позволяет определить характер закономерности изменения сил резания при нарезании резьбы по генераторной схеме формообразования на прерывистых поверхностях.
2. Аналитические расчеты показывают, что изменение параметров режущей части позволяет ориентировать требуемым образом сектор преимущественного направления линий действия вектора радиальной силы р относительно положения паза на обрабатываемой поверхности и исключить совпадение пиковой нагрузки на режущий зуб с моментом прерывания поверхности.
Список литературы.
1. Иванина И. В. Влияние угла в плане и углового шага между зубьями на плавность работы резьбонарезного инструмента при генераторной схеме резания // Известия вузов. Машиностроение. 2004. № 10. С. 56−63.
SCIENTIFIC PERIODICAL OF THE BAUMAN MSTU
SCIENCE and EDUCATION
EL № FS77 — 48 211. № 421 200 025. ISSN 1994−0408
electronic scientific and technical journal
The purpose of geometrical parameters of the tap'-s cutting part during processing of non-continuous surfaces # 09, September 2013 DOI: 10. 7463/0913. 590 761 Dreval'- A.E., Ivanina I.V.
Bauman Moscow State Technical University, 105 005, Moscow, Russian Federation
I-IVANINA@yandex. ru dreval a@mail. ru
In this article the authors consider an analytical form of the pattern change in the total radial force in forming discontinuous threaded surfaces by using the generator cutting scheme (taps, dies, die heads, etc.). A modeling method for various configurations of surfaces for threading was proposed. The authors propose an engineering technique of design decisionmaking for tool'-s working elements and of the purpose of geometrical parameters of the tap'-s cutting part during processing of non-continuous surfaces. The possibility of eliminating agreement between peak load on the cutting tooth and the moment of its interaction with a non-continuous surface was investigated.
Publications with keywords: tap, carving-forming, geometrical parameters, generator circuit cut, radial force, interrupted surface
Publications with words: tap, carving-forming, geometrical parameters, generator circuit cut, radial force, interrupted surface
References
1. Ivanina I.V. Vliyanie ugla v plane i uglovogo shaga mezhdu zub'-yami na plavnost'- raboty rez'-bonareznogo instrumenta pri generatornoy skheme rezaniya [The influence of entering angle and angular step between the teeth on the smoothness of operation of thread cutting tool at the generation scheme of cutting]. Izvestiya vuzov. Mashinostroenie, 2004, no. 10, pp. 56−63.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой