Нелинейные навигационные системы

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

10. Пискарев А. Л. О расчете усредненных распределений интенсивности звуковых полей в океане // Акуст. журн. 1989. T. XXXV. Вып. 4. С. 724−731.
11. Митрофанов О Т., Озерицкий И М. Расходомеры EESilo, два метода измерения расхода жидкости — одна пара накладных датчиков. Часть I / http: //www. diaword. ru/Article 5. htm.
Сальников Борис Александрович
Департамент науки и инноваций Дальневосточного государственного технического университета
E-mail: salnikovb@mail. ru
690 106, Россия, г. Владивосток, ул. Нерчинская, 27, кв. 5, тел.: +7(9242)425100 Сальникова Евгения Николаевна
, -ного гасударственного технического университета E-mail: en salnikova@mail. ru
690 106, Россия, г. Владивосток, ул. Нерчинская, 27, кв. 5, тел. :+7(9147)235843 Salnikov Boris Alexsandrovich
The leading scientific woker of the Department of a science and innovations of the Far Eastern State Technical University E-mail: salnikovb@mail. ru
Flet. 5, 27, Nerchinskay St., Vladivostok, 690 106, Russia, ph. :+7(9242)425100 Salnikova Evgeniya Nikolaevna
Vice director of the Institute of Radioelektronics, Information Science and Electric Engineering of the Far Eastern State Technical University E-mail: en salnikova@mail. ru
Flet. 5, 27, Nerchinskay St., Vladivostok, 690 106, Russia, ph.: +7(9147)235843
УДК 534. 222. 2
В. Ю. Волощенко НЕЛИНЕЙНЫЕ НАВИГАЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ
Рассмотрена возможность расширения эксплуатационных возможностей «традиционных» средств кораблевождения и функционирование многочастотной импульсной доплеровской системы, которая позволяет увеличить точность измерения скорости судна как относительно дна, так и относительно воды по сигналам донной и объемной реверберации.
Нелинейная акустика- многочастотная импульсная доплеровская система- моностатический доплеровский измеритель скорости течений.
V.Y. Voloshchenko THE NONLINEAR NAVIGATION SYSTEMS
The method of navigation system’s upgrade and operation of the multifrequency impulse Doppler sonar system, which permit to increase of it’s velocity measurement accuracy on the reverberation signals from sea bottom and moving water masses are considered.
Nonlinear acoustic- multifrequency impulse Doppler sonar system- monostatic Doppler current velocimeter.
Развитие технических средств экологических исследований, обусловленное повышением требований к достоверности результатов мониторинга водных экоси-
,
средств активной локации, в частности, использующих и доплеровский метод, что обеспечит расширение круга задач, решаемых с их помощью. При реализации до-плеровского метода используется звуковая энергия, рассеянная дном или неоднородностями объема воды, что дает возможность измерения как «абсолютной» скорости судна, так и его «результирующей» скорости — относительно массы воды. По этим причинам доплеровская локационная система используется не только для, , -гистрировать его вертикальный профиль непосредственно на ходу судна вследст-,, сигналов донной и объемной реверберации, пропорциональна скорости течения на горизонте, с которого поступает сигнал объемной реверберации [1]. В [2] описана обобщенная структурная схема доплеровской локационной системы и сформулированы основные требования к ней, среди которых выделим следующие: 1) наличие двух приемно-излучающих трактов — высокочастотного и низкочастотного, ,
целесообразно выбрать кратными- 2) использование многочастотного импульсно-.
,
скольжения © ч коническим пучком ультразвуковых волн с шириной в07 по уровню половинной мощности приводит к расширению доплеровского спектра частот, , —
ния [1]
Д/d ~4• f /sin0д • (6& gt-0,7 /2) /с. (1)
Появление доплеровского спектра частот вызывает погрешности в определении доплеровского сдвига по двум причинам:
1) -сительно среднего значения частоты спектра, причем, в данном случае флуктуаци-онная относительная погрешность измерения скорости судна (Sv/v)^M доплеров-ским лагом может быть оценена из соотношения [1]
(^//)Ф" =sin0д хЯд х6& gt-07/2хсos0jj х /г, (2)
где Яд — доплеровская длина волны сигнала- Т- время усреднения результатов N измерений мгновенных значений частоты f^ пришедшего сигнала. Из (2), -шать ширину основного лепестка в0 7 диаграммы направленности по уровню 0,7 и длину волны доплеровского Я рассеянного сигнала при увеличении времени —
2) максимум энергии доплеровского спектра не соответствует центральной доплеровской частоте и смещен в сторону низких частот, что обусловлено имеющимися различиями как в условиях распространения излученного сигнала в направлениях крайних лучей (ближний и дальний по курсу судна проходят разные
по длине трассы), так и в условиях их рассеяния дном, которое имеет угловую зависимость силы донного рассеяния. Относительная погрешность измерения скорости судна за счет деформации огибающей доплеровского спектра эхосигнала, обусловленная параметрами лага (в0 7 — 0д) и параметрами среды распространения (р — коэффициент затухания сигнала лага, х — коэффициент обратного донного рассеяния для выбранного угла наклона акустической оси антенны, Н — глубина под килем судна), может быть оценена из соотношения [1]
(*/")" =4хх (0о, 7)2 /Ц2х?0д +рхНх (в01)2 /28ХСО0Д + (в01)2 /5,6]. (3)
Из (3) следует, что для уменьшения погрешности смещения максимума энергии доплеровского спектра следует уменьшать ширину основного лепестка в07 диаграммы направленности по уровню 0,7 и не использовать в качестве рабочих , — знак (-) в правой части выражения (3) означает, что величины измеряемой скорости движения судна будут занижены по сравнению с истинной.
((2) счет смещения максимума энергии (3) доплеровского спектра) косвенного измерения скорости движения судна обусловлены определенной пространственной избирательностью находящихся в среде лоцирования интерференционных излучающих и приемных преобразователей, т. е. их способностью излучать (принимать) звуковые волны в одних направлениях в большей степени, чем в других [3].
Существующие доплеровские системы для исследования тонкой вертикальной структуры поля скорости течения также имеют ограничения [4], связанные с остротой направленного действия и уровнем бокового поля антенной системы устройств:
1) —
сти, соответствующий акустической оси, может отличаться от скорости по другим
,
точностных характеристик устройства-
2), -поставление результатов измерений и их точность-
3) , —
ным лепестком приемно-излучающей антенной системы, составляет лишь малую долю рассеивателей в сравнении с общим числом озвученных рассеивателей в объеме на данной дистанции, что расширяет доплеровский спектр эхосигнала и ухудшает точность измерения доплеровского сдвига частоты.
В промышленных образцах доплеровских лагов преимущественно используется импульсный режим излучения с низкой частотой следования зондирующих импульсов в двух разновидностях: с постоянными и переменными длительностью и периодом следования импульсов, причем, недостатком таких систем является ограничение по минимальной глубине под килем (особенно на малых скоростях),
точность измерения скорости вследствие расширения доплеровского спектра эхо-[2]. -акустических лагах используется импульсный режим с переменными в зависимости от глубины под килем судна длительностью импульсов ти и периодом их повторения ТС!1 при постоянстве скважности 2 = Тсм /ти. Длительность излучаемых импульсов регулируется по закону ти = Г (В) = 2В/с, где В — текущее зна-
чение наклонной дальности до дна, с — скорость звука в воде, т. е. излучение зондирующего импульса продолжается до тех пор пока эхо-сигнал от переднего фронта излученного импульса, отразившись от дна, не подойдет к антенне, переключаемой с этого момента на прием. При увеличении глубины под килем судна формирующие эпюру импульсного режима стробы Ти, ТР и Тп (даительности
,
приема эхосигналов донной реверберации соответственно) пропорционально растягиваются, при уменьшении глубины — сжимаются, сохраняя заданное для них соотношение [5].
Основной недостаток импульсного режима работы существующих доплеров-ских лагов — неполное использование общего времени работы лага для целей измерения доплеровской частоты, причем, для устранения этого недостатка предложено использовать «линейный» многочастотный импульсный режим [2] , —
щающий в себе достоинство непрерывного режима излучения, с точки зрения полного использования для целей измерения доплеровской частоты общего времени работы лага и преимущество импульсного режима, устраняющего ревербера-ционную помеху. Так, излучение акустических сигналов с частотами / / /3, /
циклически чередующихся во времени, производится непрерывно одной антенной, а прием эхосигналов в этой же последовательности — другой антенной, причем, во временной эпюре предложенного четырехчастотного импульсного режима последовательности стробов «излучение» и «прием» на данных частотах сдвинуты друг относительно друга во времени так, что при приеме эхо-сигналов с частотой (/ ± Лц 1) излучение будет происходить на частоте /3, а при приеме эхосигналов с
частотой (/2 ± / 2) излучение будет происходить на частоте /4 и т. д. Это обеспечит исключение возможности попадания сигналов с частотой излучения в приемный тракт при постоянном наличии информационного доплеровского сигнала на измерительной схеме лага, причем, временная эпюра рассматриваемого многочастотного импульсного режима является сочетанием временных эпюр нескольких обычных импульсных режимов, сомкнутых на временной оси.
Между тем водная среда обладает нелинейностью своих упругих свойств, что приводит к возникновению при распространении интенсивной ультразвуковой волны различных нелинейных эффектов [6,7].
Нелинейные эффекты в акустическом поле можно рассматривать как результат изменения свойств среды в области распространения мощного зондирующего сигнала накачки с частотой /, что приводит к искажению формы его волнового профиля при распространении к рассеивающей поверхности, т. е. генерации высших гармонических составляющих с частотами 2/, 3/,…, п/. Акустические по-
ля сигналов высших гармоник обладают интересными пространственными характеристиками: на акустической оси антенны изменение свойств среды под действием мощной волны накачки с частотой / происходит в наибольшей степени, в связи с чем главный максимум излучения для каждой последующей гармоники уже (),
частоте изменение свойств среды происходит в гораздо меньшей степени, что приводит к снижению эффективности генерации гармоник в этих направлениях,.. , предыдущей. На рис. 1 представлены полученные автором характеристики направленности многоэлементной антенны диаметром 0,19 м параметрической локаци-
онной системы ближнего подводного наблюдения для сигнала накачки основной частоты f = 100 кГц и сформировавшейся второй гармоники 2 f = 200 кГц- измеренные на расстоянии z = 4 м. Анализ полученных характеристик направленности показал следующее: для сигнала основной частоты f = 100 кГц уровень бокового
поля Рш составляет (-15) дБ и ширина ХН по уровню 0,7 в0, 7 (f)= 4,90- дая
второй гармоники 2 f = 200 кГц — Р/у7 (2f)= (-27) дБ и & lt-90 7(2f) = 3,30 [8].
Оценим с точки зрения «линейности» или нелинейности режимы работы акустических антенных систем промышленных образцов доплеровских лагов, рабочие характеристики представлены в [2]. В импульсном лаге MRQ-2015A фирмы «Marquardt Corporation» (США), предназначенном для навигации в прибрежной зоне с 210 (
)
(), антенный блок содержит образующие сис-" «-
,
излучение и прием акустических сигналов с частотой 300 кГц в пределах малых телесных углов величиной 30, акустические оси пучков наклонены относительно горизонта на 600. Выбор частоты акустического сигна-, 200 кГц до 300 кГц суммарное влияние гидроакустических помех (шумы судна, шумы),, , возможностью получения значительных приращений частоты на узел скорости,.. -ность WA1 2 устройства лежит в пределах от 10 Вт до 20 Вт по каждому лучу, что
обусловливает диапазон изменения интенсивности волн как от 0,13 Вт/см2 до 0,26 Вт/см2. Используя известную связь между шириной характеристики направленности поршневого излучателя по уровню 0,7 0Q 7(f), длиной волны f) = с/ f, можно вычислить диаметр преобразователя d = 0,1 м, в результате для него можно рассчитать длину ближней прожекторной зоны l, площадь излучающей поверхности S и коэффициент осевой концентрации уюи, величины которых составили
6. 28 м, 78,5 см² и 3944 соответственно. Пересчет величин излучаемой акустической мощности WA12, сконцентрированной в малом телесном угле, в приведенное
к расстоянию 1 метр в водной среде распространения звуковое давление акустического сигнала основной частоты, позволяет оценить соотношение амплитуд звукового давления акустических сигналов сформировавшейся второй гармоники 2f =
600 кГц и основной частоты f = 300 кГц для расстояний 1,5 X ^ =9,5 метров на акустической оси как 3% и 6% соответственно. В двухчастотном (25 кГц и 40 кГц)
Рис. 1. Характеристики направленности многоэлементной антенны для сигнала накачки основной частоты f = 100 кГц и сформировавшейся второй гармоники 2 f = 200 кГц
импульсном лаге с высоким энергетическим потенциалом KNS-25-IVA (Instantaneous Velocity Acquisition — измерение мгновенной скорости) фирмы «Kent Navigation System"(CLLIA) предусмотрена возможность одновременной работы с использованием эхосигналов от дна (до 1500−1200 метров) и движущихся масс воды, что позволяет определять элементы течения на различных горизонтах. Антенный блок содержит три обратимых электроакустических преобразователя, формирующие излучение и прием акустических сигналов с частотами 25 кГц или 40 кГц в преде-
с ^?0 о 0
лах малых телесных углов величинами 5,7 или 3, причем, излучаемая акустиче-
400 , —
ности волн 0,13 Вт/см2 или 0,09 Вт/см2. В результате проведения аналогичных оценочных расчетов можно получить следующие соотношения амплитуд звукового давления акустических сигналов сформировавшихся вторых гармоник 2fH4 =
50 кГ ц, 2 fB4 =80 кГц и основных частот fm = 25 кГ ц, fm = 40 кГц для расстояний 7,5 м и 17 м на акустической оси как 3,4 и 10% соответственно.
,, -темам активной локации, при увеличении энергетического потенциала интерференционные антенны плавно переходят из традиционного «линейного» моночас -тотного режима излучения в достаточно нелинейный многочастотный режим, что выполняется и для доплеровских навигационных систем, причем, анализ представленной выше информации о пространственных характеристиках акустических полей локационных сигналов кратных частот f, 2f, 3f,…, nf позволяет предложить вариант расширения эксплуатационных возможностей «традиционных» средств кораблевождения [9,10] в значительной степени соответствующий предложениям, описанным в [2].
Нелинейная генерация в водной среде высших гармоник мощного излученного сигнала существенно расширяет рабочий диапазон частот доплеровских нави,, , кратность частот при соответствующей обработке в n — канальном приемном тракте дает возможность оптимизации разрешающей способности устройства по даль, -лизе информативных эхосигналов, как донной, так и объемной реверберации. В предлагаемой многочастотной импульсной доплеровской навигационной системе [10] зондирующего акустического сигнала конечной амплитуды осуществляется на частоте f, а в нелинейной среде происходит генерация высших гармонических компонент с частотами 2 f, 3 f,…, nf, амплитуды которых вблизи излучающей антенны еще невелики, что обусловливает незначительность маскирующей реверберационной помехи при работе на данных сигналах и позволяет одновременно с излучением сигнала с частотой f производить прием эхосигналов на частотах 2 f, 3 f,…, nf.
Учитывая физические особенности нелинейной генерации и распространения акустических сигналов высших гармоник, состоящие в том, что максимальная ам-
n- -
циональна ее порядковому номеру, а пространственное затухание данных волновых процессов в водной среде пропорционально второй степени частоты сигнала, наибольшая дальность действия устройства будет обеспечена при работе на сигнале основной частоты f, а наименьшая — на частоте наивысшей используемой
nf.
.
корабля и относительно рассеивающей донной поверхности преимущественно
f (
момент первого порядка) и исключение сканирования приемного строба по дальности в этом канале во избежание потери акустического контакта с дном, в то время как в других более высокочастотных каналах режим измерения относительной скорости по сигналам объемной реверберации при сканировании приемного строба по дальности и длительности может дать требуемый результат — возможность точного косвенного определения направления и величины скорости течений на
.
При проектировании режима доплеровского измерения скорости течений для проведения экологического мониторинга водной экосистемы необходимо оценить возможное дополнительное информативное уширение доплеровского спектра эхо-сигналов в трактах, использующих сигналы объемной реверберации на высших
гармониках nf = ncjЯ (/), где с — скорость звука в среде, Я (п/) — длина волны аку-
nf., , —
сивно переносятся течением, механизм уширения спектра обусловлен следующими причинами [4]:
1), рассеивающем водном объеме со среднеквадратичной скоростью
uT = (0,1 + 0,3)х | ит |, где и — скорость течения в данном объеме. Уширение
1 т т
спектра для рабочих локационных сигналов в данном случае можно рассчитать
4fD T (nf) = UT/Я (п/) — (4)
2)
VpEB (nf) = (п z 2/4) х (6,07(nf))2 х (с-т /2), W z — расстояние до рассеивающего
объема, @0,7(nf) — острота направленного действия приемно-излучающей антенной системы на кратных частотах, ти — длительность излучаемого импульса. В данном случае уширение спектра
4fD-- L (nf) =| UT 1 х (L (nf)/Я (п/) z), (5)
где L (nf) — поперечный размер рассеивающего акустический сигнал с частотой nf водного объема-
3) пространственно-временной (x, t) неоднородностью поля средней скорости течений vcp ТЕЧ. Соответствующие величины уширений спектра можно оценить из соотношений
4fDX (nf) = (L (nf) /Я (п/)) х (vCP ТЕЧ) X ,… 4fD-t (nf) = (TИ / Я (и/)) Х (^Р ТЕЧ)& lt-, (6),(7)
где (vCP ТЕЧ)'-х, (vCP ТЕЧ)'-t — частные производные по x, t- TlA — время измерений.
Как следует из представленных выше соотношений (5) — (7), результирующее уширение доплеровского спектра эхосигналов кратных частот (статистический момент второго порядка) имеет большую величину для более высокочастотных, , и чувствительность устройства в режиме моностатического доплеровского измерителя скорости течений при дистанционном зондировании водных объемов.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Букатый В. М., Дмитриев В М. Гидроакустические лаги. — М.: Пищевая промышленность, 1980. — 176 с.
2. Бородин В М., Смирное Е Е., Толстякова Н А., Яковлев Е В. Гидроакустические
навигационные средства. — Л.: Судостроение, 1983. — 264 с.
3. Маленькая энциклопедия. Ультразвук. Глав. ред. И. П. Голямина. — М.: Советская
, 1979. — 400.
4. .,. .,. .,..
техника исследования и освоения океана. — Л.: Гидрометеоиздат, 1984. -263 с.
5. Еусев Н М., Яковлев Е. В. Гидроакустические доплеровские лаги // Судостроение
за рубежом. 1976. № 5. С. 53−66.
6. .,. .,.. —. :
, 1981. -264.
7.. .
//Акустика морских осадков/ Под ред. Ю. Ю. Житковского. — М.: Мир, 1977. -С. 227 — 273.
8. .,.. //
Сб. тез. докл. 1-го Всесоюз. совещ-семин. молод. ученых. Глубоководные сис-. —, 1986. -. 73 — 77.
9. Волощенко В М., Макашов В М., Волощенко AM., Куповых В Т. Пат. 75 062 РФ. 2008. МКИ G01S 15/00. Доплеровская локационная система. 0публ. 20. 07. 2008
.. 20.
10. Волощенко В М., Чернов Н М., Волощенко AM., Куповых Е. В. Пат. 79 187 РФ. 2008. МКИ G01S 15/00. Многоуровневая импульсная доплеровская навигационная система. 0публ. 20. 12. 2008 г. Бюл. № 35.
Волощенко Вадим Юрьевич
Технологический институт федерального государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южный федеральный университет» в г. Таганроге E-mail: Vigcorp@mail. ru
347 935, Россия, г. Таганрог, ул. Чехова, д. 154 А, кв. 10, тел.: 8(8634)37−17−95 Voloshchenko Vadim Yurievich
Taganrog Institute of Technology — Federal State-Owned Educational Establishment of Higher Vocational Education «Southern Federal University»
E-mail: Vigcorp@mail. ru
Flat 10, corp. A, № 154, Chekhov Street, Taganrog, 347 935, Russia Ph: 8(8634) 37−17−95
УДК 639.2. 081. 7- 528. 26 (268. 45)
Е. Н. Гаврилов
МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ МОНИТОРИНГА ЗАПАСА ЛАМИНАРИЕВЫХ ВОДОРОСЛЕЙ ТЕХНИЧЕСКИМИ СРЕДСТВАМИ
В докладе представлены методические особенности мониторинга по оценке запаса ламинариевых водорослей с использованием технических средств гидро-

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой