Практическая реализация метода вертикального армирования неоднородного основания для компенсации неравномерной деформируемости грунтового массива и снижения сейсмических воздействий на надземное сооружение

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Строительство. Архитектура


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 624. 13
ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ МЕТОДА ВЕРТИКАЛЬНОГО АРМИРОВАНИЯ НЕОДНОРОДНОГО ОСНОВАНИЯ ДЛЯ КОМПЕНСАЦИИ НЕРАВНОМЕРНОЙ ДЕФОРМИРУЕМОСТИ ГРУНТОВОГО МАССИВА И СНИЖЕНИЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА НАДЗЕМНОЕ СООРУЖЕНИЕ
Мариничев Максим Борисович к.т.н., доцент
e-mail: m. marinichevfiUnail. ra Internet: www. geo-technics. com
Ткачев Игорь Геииадьевич
магистрант инженерно-строительного факультета e-mail: igortkachevOOlfilmail. ru
Кубанский государственный аграрный университет, Краснодар, Россия
Шлее Юрий
Технический директор НАУЭ ГмбХ & amp- Ко. КГ,
Г ермания Gewerbestrafle 2 32 339 Espelkamp-Fiestel Г ермания
Tel: +7 (495) 925 00 27 (Москва) e-mail: jschlee@naue. com Internet: www. naue. com
Объектом исследования являются вертикально-армированные грунтовые основания высотных зданий и их работа в сложных инженерно-геологических условиях. Рассмотрена совместная работа армирующих элементов и околосвайного грунта в ходе моделирования армированного основания для жилого дома в г.
Сочи. Расчеты проводились в ПК PLAXIS 2D, ING+ и MIDAS GTS. В результате численного моделирования сопоставлены схемы комбинированного свайно-плитного и плитного фундамента на армированном вертикальными элементами основании с учетом сейсмичности площадки строительства
Ключевые слова:
ВЕРТИКАЛЬНО-АРМИРОВАННЫЕ ОСНОВАНИЯ, БУРОИНЪКЦИОННЫЕ СВАИ, ДЕФОРМАЦИИ ГРУНТА, СЕЙСМИЧНОСТЬ, КОНЕЧНОЭЛЕМЕНТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ
UDC 624. 13
PRACTICAL IMPLEMENTATION OF VERTICAL REINFORCEMENT FOR NON-HOMOGENEOUS BASES AS A METHOD TO REDUCE NON-UNIFORM DEFORMABILITY OF SUBSOIL AND COMPENSATE SEISMIC LOADS TO UPPER STRUCTURE
Marinichev Maxim Borisovich Cand. Tech. Sci., assistant professor e-mail: m. marinichevfSUnail. ru Internet: www. geo-technics. com
Tkachev Igor Gennadyevich
postgraduate student of the Civil engineering and
building faculty
e-mail: igortkachev001@, mail. ru
Kuban State Agrarian University, Krasnodar, Russia
Schlee Juri
Chief technical officer, NAUE GmbH & amp- Co. KG,
Germany
Gewerbestrafle 2
32 339 Espelkamp-Fiestel
Germany
Tel: +7 (495) 925 00 27 (Moscow) e-mail: jschleefSlnaue. com Internet: www. naue. com
The subjects of study are vertically reinforced bases of high-rise buildings and its behavior in compound subsoil conditions. The article reviews the carried out analyses of reinforced subsoil for high-rise building in Sochi with particular simulation of combined action for reinforcing elements and nearby surface. Analyses were carried out with such software as PLAXIS 2D, ING+ and MIDAS GTS. As a result of numerical analyses the comparison of raft-pile foundation and slab foundation on reinforced subsoil has been performed for seismic regions
Keywords: VERTICALLY REINFORCED SUBSOIF, CONTINUOUS FLIGHT AUGER PILES, SOIL SETTLEMENTS, SEISMIC ACTIVITY, FINITE ELEMENT ANALYSES
Проблема строительства промышленных и гражданских сооружений в сложных грунтовых условиях весьма актуальна, поскольку значительные по размерам территории России сложены просадочными, лессовыми, слабыми водонасыщенными, насыпными, набухающими и вечно-мерзлыми грунтами. Многие регионы России относятся к сейсмическим районам, где возможны землетрясения интенсивностью более 7 баллов. Обеспечение необходимой прочности и деформируемости таких оснований и конструкций фундаментов явлется сложной технической задачей, для решения которой необходимо применение специальных инженерных мероприятий, дорогостоящих материалов и технологий, что зачастую приводит к удорожанию строительства.
Одним из мероприятий по снижению неравномерности осадок и деформаций плитных фундаментов является армирование грунтов основания. На сегодняшний день в нормативных документах практически отсутствуют методы проектирования оснований, армированных вертикальными элементами, несмотря на значительный опыт применения этого подхода за рубежом (см. рис.
В отсутствии нормативной базы принятие предварительных проектных решений основывается на существующем практическом опыте устройства армированных оснований. Недостаточность изученности метода определяет необходимость проведения исследований в этом направлении, а в последствии дополнения существующих нормативных документов.
С каждым годом совершенствуются технологии, появляются новые прогрессивные методы устройства оснований зданий и сооружений в сложных инженерно-геологических условиях и в условиях плотной городской застройки. Одним из способов повышения прочностных характеристик основания является применение вертикального армированния грунта. В данной статье описывается опыт проектирования вертикально-армированного грунтового массива в г. Сочи, где при помощи этого метода был возведён квартал из шести 19-этажных жилых домов. Данное техническое решение позволило существенно снизить деформации основания, избежать неравномерность осадок, снизить материалоемкость и трудоемкость при возведении фундамента на участке с 9-балльной сейсмичностью площадки.
в)
а — выполнение армирования основания на участке железной дороги Нассенхайде — Ловенберг, вблизи Берлина б — элементы вертикального армирования основания (забивные сваи +сборные оголовки) в — устройство грунтовой подушки из песчаного грунта
Рисунок 1 — Армогрунтовая насыпь при строительстве участка железной дороги, Г ермания
Армированное грунтовое основание представляет собой комбинацию грунта и армирующих элементов. Армирующие элементы располагаются в вертикальном направлении с таким расчётом, чтобы ограничить деформации грунтов как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях. Армирующие элементы улучшают деформационные свойства основания,
взаимодействуя с грунтом по боковой поверхности и в уровне острия. Передача нагрузок от сооружения на основание осуществляется через промежуточную грунтовую подушку (см. рис. 2), выполненную из малосжимаемого материала, отсыпаемого и уплотняемого послойно (например, гранитного щебня).
Для изучения работы армированных грунтовых оснований были проведены теоретические исследования, включавшие в себя численное моделирование работы армированных грунтовых оснований в водонасыщенных глинистых и песчано-глинистых грунтах. В результате этого удалось получить качественную и количественную оценку работы армированных вертикальными элементами грунтовых массивов.
Для реализации поставленных задач по определению осадок армированных грунтовых оснований использовались геотехнические программы «MIDAS GTS» и «PLAXIS».
Ростберк
СШнай фундамент
Армированное основание
Рисунок 2 — Схема передачи нагрузок на свайный фундамент и армированное основание
В отличие от свайно-плитного фундамента армированный массив обладает рядом отличительных особенностей именно в сейсмических районах:
1. Сейсмическое воздействие частично гасится промежуточным слоем (на верхнюю часть сваи не передаются горизонтальные силы и изгибающие моменты) —
2. Не действуют ограничения по длине и диаметру армирующих элементов-
3. Армирующие элементы могут быть изготовлены в заводских условиях, а также в виде буровых и грунтоцементных свай или их комбинаций-
4. За счёт работы промежуточного слоя нагрузка на сваи и плиту распределяется практически поровну-
5. Снижается материалоемкость и трудоемкость при возведении «нулевого цикла» зданий и сооружений.
Исследования проводились на примере строительного объекта: «Жилой квартал в г. Сочи по ул. Гастелло, 27».
По результатам геологических изысканий грунтовый массив в пределах строительной площадки сложен суглинистыми грунтами с включениями органики, участками сильно опесчанеными с модулем деформации 4,2−11,7 МПа, залегающими до глубины 30−35 м. Ниже залегают суглинки твёрдые, слоистые с модулем деформации 22−34 МПа. Инженерно-геологический разрез площадки представлен на рисунке 3, а физико-механические свойства грунтов и условные обозначения в таблице № 1.
В таких сложных инженерно-геологических условиях первоначально рассматривался вариант свайного фундамента. Но ввиду высокой сейсмичности при использовании свайного фундамента необходимо учитывать ряд ограничений, не позволяющих проектировать буровые сваи с отношением Ш & gt- 25, в связи с чем принят вариант устройства вертикально армированного
грунтового массива из буроинъкционных свай СБА диаметром 400 мм и длиной 35 м. Поверх свай устраивались железобетонные оголовки. Пространство между оголовков было заполнено и послойно уплотнено гранитным щебнем фракциями от 20−40 мм и 40−70мм. Схема расположения элементов вертикального армирования грунта приведена на рисунке 4.
Таблица № 1 — Основные прочностные характеристики грунтов площадки строительства
Условные обозначения
IV
О
д
У У
л д
ь е
Д л У
е ь г
ф н О
О О л
р е в
м с н
а ц У
ц е т
и п
и л т
г е р
р н е
У и н
н е и
т 5 я
а К
Е п
Расчёт деформативности искусственного основания выполнялся в ПК «ING+», «PLAXIS 2D», «Midas GTS». В отличие от нормативных методик[2] данные комплексы позволяют рассчитывать осадку свайно-плитного фундамента с неравномерной сеткой расположения свай.
Рисунок з — Инженерно-геологический разрез площадки строительства
Результатами расчета установлено, что максимальная осадка фундаментной плиты на естественном основании (без свай) составила около 500 мм, минимальная — 420 мм, относительная разность — 0,005 (см. рис. 5) [2].
1
: :ф^рф:в ф-^frl --ф-
! L.
#- -0- -0- ¦$- ф -ф- ф -ф-
•ф- -0- -ф- -ф- -ф- ф- ф и -0- -ф- 11 -0-
-0- -О- -ф- -ф-
= г-ф- -ф-: ф ф-: '- ф-гіЬф-: /- -ф- ф-: ф- =: :ф: ф: ф= = -ф- = =ф ^ ф
# I!

-#
П

$-
ф



п
О
U -ф-гг
4 & lt-*
4- -Е^З 4^
-j
-тф--^ ф_._ ®
^ it ^ Флі
ф j| ф- Ф | Ф Ф і! Ф Ф -|'-ГФ^
° ф і І ф ф і і ф ф ф
У| I Li& quot- -
Главная
Э, а Са 1
Вставить Буфер обмена — Ж
D1
Рисунок 4 — План основания, армированного буроинъекционными сваями
Ш 1
т 11 ^ fiC, а — = ш Щ7& quot-'- |=jJ Перенос текста Общий
і & quot-г | HJ 7 ^ ^ Щ Объединить и поместить в центре т ' % ООС
Шрифт______________________________________Выравнивание_______________________о|________Число
Л
в Err: & amp- *
§* Удалить Ц] -
Условное Форматировать Стили Сортировка Найти и
орматирование' какта6лицуж ячеек'' ^рФормат'- cj_'-r и фильтр «выделить' ________________Стили___________________| Ячейки |_____________Редактирование_______
і'-
2
3
4
5
ПК
Осадка S. mm
ING4
486
PL AXIS СП
22. 13 330. 2011
483
678
Нормативное значение. Sn______S/Su
150
3. 24
150
150
3. 22
4. 52
9
10
ПК
Осадка в мм
ING+
170
PLAXIS
1S0
СП
22. 13 330. 2011
166
Нормативное значение Отклонения, раз
150
1. 13
150
1. 20
150
1. 11
12
13
14
17 И І
О «
ЛИСТІ Лисг2 /ЛистЗ
ІІИ
?] ЕШ ioo%
— Еп Г- Щ. НІ і.
-о------------(c)
Рисунок 5 — Гистограмма расчетов плитного фундамента на естественном основании в программных комплексах и по СП 22. 13 330. 2011
б «
midas GTS — f5 liter_osnova: l] _ я x
File Edit View Geometry Mesh Model Analysis Result Tools Window Help _ a r
— jbu si*, ±^± BfiBs g
Curve Surface Solid Geometry Auto/Map-Mesh Protrude-Mesh Mesh Analysis PostData Post Command
B • ai& amp-i i l@EI S@)
Model 9 x Start Page 5 liter_osnova:l Pressure (FE) OX Task Pane J? x & quot-'--
ЧД Probe Result
fi& gt- midas GTS — [5 liter. osnova: l] _ я X
йэ Б'-є Edit View Geometry Mesh Model Analysis Result lools Window Help _ or
!? 3 Я 1 il'-i| Q ± a ±: [51% @ Nod=[Nt • 511(2]© E5 ^ & lt-? V? = И11аЭ!'-#!НЫ-//-«-(c)ОХ#
Curve Surfac Solid Geometry Auto/Map-Mesh Protrude-Mesh Mesh Analysis ¦ Post Data Post Command
j| CSNL: 1 — | Load-Step OOia) ' A. 1 iS* T Beam/Truss Fx ' 1 & amp- - DX (V) • ! Е-: ії S®
Post x Start Page 5 lrter_osnova:l Pressure (FE) & lt-1 x TaskPane *x A
уу t: iviiaas_anaiisysi астелло,. Check Note View Point Work Plane J& gt--* Datum
B-M Mesh
Control [0] h Control [0]
Object [0]
?-F7gp Mesh Set [9]
. ПІР Default Mesh. 1
. WM F-slab 2
. ПШ IG-2 з
•?ip IG-3 4
?IP IG-2−1 5
•DIP IG-6 6
. F® Pile 7
.? |P Friction-Interf., S
. ^ Friction-Interf. 9
lU
& gt-¦1
Model | Analysis Post
Properties 9 x
Contour jd
Contour Type Fill
Contour Lne On/Off False
Contour Line ¦ 0
Contour Line Width 1
Max/Min Value On/Off False
Max Value O. OOOOOOe+OOO
Min Value О. ООШЮе-ЧЮО
Out Of Flange Part Exclude
Color Type RGB
Contour Color 1 ¦ ffOQOO
Contour Color 2? Ffffff
Reverse Color False
Number of Levels 16
Apply
Ha Probe ResuEf
Ш
0. 000
n-
36 625. 650
=d
36. 457
DISPLACEMENT
DZ
UNIT (rrm3
123. 26 127. 79 132. 31
I & lt--170. 242 & lt-
I 12. 2% I 13. 7%
150. 41
154. 94
159. 46
163. 99
163. 51
173. 03
177. 56
162. 06
156. 61
191. 13
195. 66
Recent Project 5 liter_osnova 5 liter_nachalo liter 4_static load pile_ch a n g e m esh_pi I e 15 it CFA 630 30−8 CFA16m-regulyar CFAlOm-regulyar
More Project
Open Project
User Defined Page
Import User Defined Page
[UNIT] kIM, mm
[DATA] CSNL: 1 «DZ (V& gt- «Load-Step 001 (1)
к
& gt- RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2. S32E-03 CHECK = FALSE
& gt- RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 1. 327E-03 CHECK = FALSE
& gt- RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2. 711E-05 CHECK = TRUE
& gt- STEP 1 TERMINATED, CONVERGENCE AFTER 3 ITERATIONS
& gt- TOTAL LOAD FACTOR: LOADING{ 1} * 1. 000E+00
& gt-
& gt- /DIANA/DC/END 17: 53:22 371. 28-CPU 27. 22−10 STOP
& gt- Reading result fie is done.
Ф
cb
«6
±
Qi
ai
¦e
*
m
реэ
t]
я
?
ф
Щ
[=]-gl CSNL: 1
S-|3| 0snova-S1ep 001(1)
± ^ Slab-Step 0D1& lt-1)
§-|l| Load-Step 001(1)
E] -^' Reaction FI Efr Displacement g-Lp 1D Element Forces Beam/Truss Be
1. !y: Beam Fy
|. Beam Fz
j. Beam Mx
I. fsji Beam My
Beam Mz 0-^i 1D Element Strains E |jjl 3D Element Strains E-i^i ID Element Stresses H-jp 3D Element Stresses 0& quot-^ 1D Element Curvatures It. gP 3D Element Status 0- Pile Element
Model Analysis Post
Properties 4 x
Contour J
N: [33 820] E: [147 318]
G: 1414−6, 384 829, 2?0331e-012 W: 1414,6,-38 482,9-
Hi™ J|™ d
Contour Line On/Off False
Contour Line Щ 0
Contour Line Width 1
Max/Min Value On/Off False
Max Value O. OOOOOOe+OOO
Min Value 0. 00e+000
Out Of Range Part Exclude
[lolor Type RGB
Contour Color 1 ¦ h0000
Contour Color 2? Hffif
Reverse Color False
Number of Levels 16
0. 000
Г& quot-
ID ELEMENT FORCE ВеатЯгизэ Fx UNIT (kN)
+2115. 80
[UNIT] kN, mm
[DATA] CSNL: 1, BeamJTrussFx, Load-Step001(1)
Output
& lt-
Task Par
Recent Project _________________'-
5 liter, osn ova 5 titer. nachalo liter 4_static load pile_change meshpile 15m CFA 630. 30−8 CFA16m-regulyar CFAlOm-regulyar
More Project Open Project
User Defined Page
Import User Defined Page
& gt- RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2. Q32E-03 CHECK =
& gt- RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 1. 327E-03 CHECK =
& gt- RELATIVE OUT OF BALANCE FORCE = 2. 711E-05 CHECK =
& gt- STEP 1 TERMINATED, CONVERGENCE AFTER 3 ITERATIONS
& gt- TOTAL LOAD FACTOR: LOADING (1} * 1. 000E+00
& gt-
& gt-/DIANA/DC/END 17: 53:22 371. 28-CPU 27. 22−10 STOP
FALSE
FALSE
TRUE
Ф
d'-
& lt-6
a
a
f
(r)
Йї:
Є
9
L& gt-
/
|[kN ^]|mm
For Help, press FI
a — осадки фундаментной плиты б — усилия в сваях
Рисунок 6 — Результаты расчета в ПК «М idas GTS» свайно-плитного фундамента
Для снижения крена и максимальных осадок было принято решение о введении в состав основания буроинъекционных свай под пятном фундаментной плиты. Промежуточный слой был выполнен из гранитного щебня с приведёнными физико-механическими характеристиками: Е=40МПа- ср=55°- С=30 кН/м2 1i=600mm.
Большинство армирующих элементов устраивались в осях несущих стен с шагом 1,45 м и переменной длиной — 34−35м (см. рис. 4).
Для расчета осадки здания в ПК «ING+» рассматривали буроинъекционные сваи и грунт как грунтовый массив с осредненным модулем (эффективным) деформации
EpAp + Eg (S -5р) Е, а + е (s — sp)
s Е-----------------1-------,
где Ер, Её — модули деформации свай и грунта-
Sp, S — площадь всех свай и общая площадь плиты.
По результатам расчетов максимальная осадка здания составила 83 мм, минимальная — 68 мм, относительная разность осадок — 0,0015. Однако данная методика не учитывала расположения свай и, следовательно, нуждается в доработке, так как жесткости железобетонных свай и грунтового основания несопоставимы (Есвай=30 000МПа, а грунтового массива Еер~15МПа).
Расчет армированного основания в ПК «PLAXIS 2D» производился по модели грунта Кулона — Мора и установил, что осадки здания превышают значения, полученные по методике осреднения модуля деформации по правилу механической смеси, и составляют около 195 мм (см. рис. 7). Данный результат сопоставим с осадками, полученными при 3D-моделировании в ПК
«MIDAS GTS» (см. рис. 6).
а)
000… 20,00… 40,00… 60,00… 80,00… 10Q. QQ… 12Q. 00… 14q. 00… Ібд. ОО… 18Q. OO
[m]
0. 040
0. 028
0. 016
0. 004
-0. 008
-0. 020
-0. 032
-0. 044
-0. 056
-0. 068
-0. 080
-0. 092
-0. 104
-0. 116
-0. 128
-0. 140
-0. 152
-0. 164
-0. 176
-0. 188
-0. 200
Vertical phase displacements (dUy)
Extreme dUy -194. 65*10 3 m
a — вертикальные перемещения (осадки) на последней стадии расчета Рисунок 7 — Результаты расчета армированного основания в ПК «PLAXIS»
Таким образом, по ПК «PLAXIS» и «MIDAS GTS» прогнозируемая величина максимальной осадки фундаментной плиты на армированном основании составила 193−195 мм, что ниже предельной максимальной осадки, регламентируемой действующими нормативными документами [2]. Увеличение осадки в сравнении со свайно-плитным фундаментом объясняется наличием между сваями и фундаментной плитой промежуточного слоя, обладающего распределительной способностью. Таким образом, фундаментная плита воспринимает до 40−50% нагрузки, ее вовлечение в работу меняет деформируемость армированного грунта, о чем свидетельствует распределение точек пластических деформаций по объему грунтовой подушки (см. рис. 8).
0 Mohr-Coulomb point | Ten
Рисунок 8 — Распределение точек пластических деформаций по грунтовой подушке из гранитного щебня
Для контроля качества работ были выполнены опытные сваи и испытаны статической вдавливающей нагрузкой по ГОСТ 5686–94. Расчетная допускаемая нагрузка по проекту составила 1600 кН, однако в процессе испытаний была установлена несущая способность сваи Ра=2500 кН. График зависимости осадки о нагрузки представлен на рисунке 9.
P Jj-
Главная
fa Вырезать ^ Копировать
Вставить
Буфер обмена
Times New Rc ^ 12 ^ А а& quot- Аа
Ж К Ч — ik X, Xі
Шрифт
— * а, — ш ш щ т ^
___________гй|______________Абзац__________
АаБбВі АаБбВЕ АаБб АаБбВв Аа ь АаБбВв і
ИОбычный 11 Без инте… Заголово… Заголово… Название Подзагол…
Изменить стили т
і Найти т tac Заменить Выделить 'г [ Редактирование
Навигация
Поиск в документе
і Р=| аа і s j Ш аа Л)
Введение
Ў X
р —
Таблица № 1 — Основные прочн,.
Заключение
Литература:
References
,. г. ,. ,., г 1 ¦ і • 2 ¦ • 3 • ¦ 4 ¦ ¦ 5 1 • 6 • і • 7 ¦ ¦ 8 • і • 9 ¦ і • 10 • • 11 ¦ і • 12 • і -ІЗ- і • 14 • і -15- і Д- • 17 • і • 18 • |
1-J ' ' '- '- '- '- '- '- '- '- - '- 1.
перемещения сваи от нагрузки представлен на рисунке 10.
Р, кН
0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500 2750
Страница: 13 из 16 Число слов: 2 133 русский
Рисунок 10 — График «Осадка — нагрузка», построенный по результатам испыта-
Hmija 98% Q-
13
U
ш
EN — Т Гг С1f. III Ф& gt- Х 18: 44
Рисунок 9 — Г рафик «Осадка — нагрузка», построенный по результатам испытания грунтов вертикальными вдавливающими нагрузками на буроинъекционную сваю длиной 35 метров, диаметром 400 мм.
Рисунок 10- Этапы выполнения вертикального армирования основания на
объекте в г. Сочи
Совокупность выполненных экспериментальных исследований позволила сформулировать следующие результаты работы:
1. На примере трех различных программных комплексов была рассчитана осадка 19-этажного здания на слабых глинистых грунтах, установлено, что применение плитного фундамента на исследуемом объекте недопустимо в виду высокой и неоднородной сжимаемости основания. Изготовление комбинированных свайно-плитных фундаментов из буронабивных свай ограничивается в сейсмических районах отношением длины к диаметру [1]. Применение свай заводского изготовления осложняется ввиду их составного строения и низкой несущей способности на восприятие горизонтальных нагрузок.
2.В результате улучшения деформационных характеристик грунтов основания путем введения вертикальных элементов, были получены экспериментальные данные о деформативности оснований, армированных буроинъекционными сваями.
3. Использование вертикально-армированного основания позволило снизить осадки здания более чем в 3 раза по сравнению с плитным фундаментом для объекта: «19-этажный жилой дом в г. Сочи по ул. Гастелло, 27».
4. Использование щебеночной подушки между оголовками свай и фундаментной плитой толщиной 0,5−0,6 м позволяет частично компенсировать сейсмическое воздействие, а также распределить более равномерно давление от надземного сооружения.
5. В результате введения вертикального армирования была достигнута равномерная осадка зданий, подтвержденная расчетами в программных комплексах «ING+2012», «MIDAS GTS» и «PLAXIS».
В целом, прогрессивные мероприятия по повышению деформационных характеристик основания позволяют значительно повысить применяемость плитных фундаментов на слабых грунтах, сократить материалоёмкость и сроки возведения оснований и фундаментов высотных зданий.
Библиографический список
1. СП 24. 13 330. 2011 Свайные фундаменты. — М.: НИИОСП им. НМ. Герсеванова, 2010.
2. СП 50−102−2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов. — М.: Госстрой России, 2004.
3. СП 22. 13 330. 2011 Основания зданий и сооружений. — М.: НИИОСП им. НМ. Герсеванова, 2011.
4. Малинин А. Г. Струйная цементация грунтов: монография — Пермь, Пресстайм, 2007. — 168с.
5. Караулов А. М. Практический метод расчета вертикально армированного основания ленточных и отдельно стоящих фундаментов транспортных сооружений// Основания и фундаменты, подземные сооружения: Вестник ТГАСУ № 2, 2012.
6. Мирсаяпов И Т. Эффективные армированные грунтовые основания [Электронный ресурс] / Режим доступа: minstroy. tatarstan. ru/file/l%D0%B4(l). pdf, свободный. — Загл. с экрана.
7. S.J.M. van Eekelen, A. Bezuijen «Dutch research on basal reinforced piled embankments», 8. Geokunststoff-Kolloquium, 2013.
1. SP 24. 13 330. 2011 Svajnye fundamenty. -М.: NIIOSP im. N.M. Gersevano-va, 2010.
2. SP 50−102−2003 Proektirovanie i ustrojstvo svajnyh fundamentov. — М.: Gos-stroj Rossii, 2004.
3. SP 22. 13 330. 2011 Osnovanija zdanij i sooruzhenij. — М.: NIIOSP im. N.M. Gersevanova, 2011.
4. Malinin A.G. Strujnaja cementacija gruntov: monografija — Perm'-, Presstajm, 2007. — 168s.
5. Karaulov A.M. Prakticheskij metod rascheta vertikal'-no armirovannogo osno-vanija lentochnyh i otdel'-no stojashhih fundamentov transportnyh sooruzhenij// Osnovanija i fundamenty, podzemnye sooruzhenija: Vestnik TGASU № 2, 2012.
6. Mirsajapov I.T. Jeffektivnye armirovannye gruntovye osnovanija [Jelektron-nyj resurs] /Rezhim dostupa: http: //minstroy. tatarstan. ru/file/l%D0%B4(l). pdf, svobodnyj. — Zagl. s jekrana.
7. S.J.M. van Eekelen, A. Bezuijen «Dutch research on basal reinforced piled embank-ments», 8. Geokunststoff-Kolloquium, 2013.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой