Определение геометрических размеров катушки зажигания с замкнутой магнитной системой

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 621. 43. 044. 1
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ КАТУШКИ ЗАЖИГАНИЯ С ЗАМКНУТОЙ МАГНИТНОЙ СИСТЕМОЙ
Чепланов В. И., Голубчик Т. В., Лазарев Д. Б.
ФГБОУ ВПО «Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)»,
Москва, Россия (125 319, Москва, Ленинградский проспект, 64), tvgolubchik@mail. ru_
Последние годы наблюдается интенсивное развитие оригинальных конструкций катушек зажигания для современных автомобильных двигателей. В значительной мере это связано со стремлением конструкторов ДВС достичь максимального наполнения цилиндров поршневого ДВС. Основным методом решения этой задачи является увеличение количества впускных и соответственно выпускных газораспределительных клапанов. Конструкция газораспределительной головки цилиндров при этом существенно усложняется, и усложняется доступ к зажигательной свече для подвода высокого напряжения и установочного инструмента. Практически все конструкторы ДВС настаивают на отказе от высоковольтного распределения искр по цилиндрам двигателя и установке источника высокого напряжения (катушки) непосредственно на свечу, предоставляя для этой цели только цилиндрический колодец в корпусе головки. Максимальный диаметр этого колодца определяется размером установочного инструмента (торцевого ключа) для свечи с минимально возможным диаметром ввертной части. В большинстве известных конструкций диаметр колодца составляет 20−25 мм. Этот диаметр и высота головки цилиндров практически и определяют минимальные габаритные размеры катушки зажигания.
Ключевые слова: двигатель, катушка зажигания, замкнутая магнитная система, искра, высоковольтное распределение, стержневая катушка.
GEOMETRIC DIMENSIONS IGNITION COIL WITH CLOSED MAGNETIC SYSTEM Cheplanov V.I., Golubchik T.V., Lazarev D.B.
& quot-Moscow State Automobile and Road Technical University (MADI)& quot-, Moscow, Russia (Leningrad Prospect, Moscow, 64 125 319), tvgolubchik@mail. ru
Recent years have seen the rapid development of original designs ignition coils for the modern automobile engines. This is largely due to the desire of designers to achieve maximum engine cylinder filling piston engine. The basic method of solving this problem is to increase the amount of intake and exhaust gas distribution valves respectively. The design of the gas distribution of the cylinder head with the much more complex and more difficult access to the incendiary spark for the high voltage supply and installation tool. Almost all designers ICE insist on the rejection of a high-voltage distribution sparks on the engine cylinders and installation of high voltage source (coil) directly on the candle, providing for this purpose only a cylindrical well in the housing head. The maximum diameter of the well is determined by the size of the installation tool wrench for the candle with the smallest possible diameter of the screw. Most of the well -known designs diameter of 20−25mm. The diameter
and height of the cylinder head and practically define the minimum dimensions of the ignition coil. _
Keywords: engine, ignition coil, a closed magnetic system, the spark, high-voltage distribution, rod reel.
Введение
Последние годы наблюдается интенсивное развитие оригинальных конструкций катушек зажигания для современных автомобильных двигателей. В значительной мере это связано со стремлением конструкторов ДВС достичь максимального наполнения цилиндров поршневого ДВС. Основным методом решения этой задачи является увеличение количества впускных и соответственно выпускных газораспределительных клапанов. Конструкция газораспределительной головки цилиндров при этом существенно усложняется, и усложняется доступ к зажигательной свече для подвода высокого напряжения и установочного инструмента. Практически все конструкторы ДВС настаивают на отказе от
высоковольтного распределения искр по цилиндрам двигателя и установке источника высокого напряжения (катушки) непосредственно на свечу, предоставляя для этой цели только цилиндрический колодец в корпусе головки. Максимальный диаметр этого колодца определяется размером установочного инструмента (торцевого ключа) для свечи с минимально возможным диаметром ввертной части. В большинстве известных конструкций диаметр колодца составляет «20−25 мм. Этот диаметр и высота головки цилиндров практически и определяют минимальные габаритные размеры катушки зажигания. Соответственно конфигурацию катушки принято называть стержневой [2, 3]. Однако все увеличивающиеся требования по величине энергетических показателей катушек не позволяют вписать полностью ее габаритные размеры в предлагаемый конструкторами объем. В связи с этим возникает необходимость рассмотреть различные варианты повышения их удельных показателей.
Материал и методы расчета
Существующие варианты исполнения конструкции стержневых катушек определили два основных направления по повышению их удельных показателей:
• при замкнутой магнитной системе — минимизация размеров магнитной цепи за счет выбора оптимального выбора конфигурации и свойств магнитопровода-
• при разомкнутой магнитной системе — введение в магнитную цепь катушки постоянных магнитов.
Настоящая статья посвящена расчетному анализу первого направления.
Исходными уравнениями для расчета являются два электротехнических уравнения индуктивности:
(1)
Ь1 = ш 1 ¦ С ,
где: — количество витков первичной обмотки —
С — проводимость магнитной цепи, сцепленной с витками обмотки катушки-
Ь = ^ = ^3.= Вс5¦ 10~4 ¦ Ш (2)
1 1! Р 1р '-
где: Вс — индукция в стали сердечника-
— сечение сердечника- 1р — максимальное значение тока в обмотке (тока разрыва в катушке зажигания). Для обычно применяемых сталей сердечника индукция в стали Вс «0.9 ^ 1.5 Тл
При определении значений Вс по кривым намагничивания для расчета следует принимать значения Вс, находящиеся только на линейной части кривой.
Из (2) определяем значения
Б* = Ыр. 104,
с 1 в
То, что находится в правой части уравнения (за исключением Вс), нами определено при электрическом расчете. Значения Ь] и 1р определяют запасаемую катушкой энергию.
В левой части уравнения этой энергии сопоставлено произведение БсШ]. Одно и то же значение БсШ], соответствующее заданному уровню энергии, может быть получено при больших сечениях и, соответственно, малом количестве витков. И, наоборот, при большом количестве витков потребуется малое сечение магнитопровода. Если не существует каких-либо других ограничений, то выбор соотношения Бс и Ш] диктуется, в первом случае, экономией медного провода, а во втором — уменьшением габаритов и снижением веса катушки.
Однако при конструировании катушки для системы зажигания высокой энергии имеется важный параметр, который диктует однозначный выбор упомянутого соотношения. Этот параметр — активное сопротивление первичной обмотки катушки Я], определяемое на стадии электрического расчета [1].
с
и-Ь-
Рис. 1. Эскиз магнитной системы катушки
где: 1 — Ш-образный, наборный сердечник, разрезной-
2 — вторичная обмотка-
3 — первичная обмотка- а — толщина сердечника-
Ь — ширина центрального стержня- с — ширина сечения первичной обмотки-
ё -Ь -д —
ширина сечения вторичной обмотки- высота обмотки- толщина зазора.
?
Спц
вз
Рис. 2. Схема замещения где: ?=1рШ1 — магнитодвижущая сила-
впц — проводимость последовательной цепи магнитопровода- вз — проводимость рассеяния.
Общая проводимость магнитной цепи определяется согласно (рис. 2):
в = Спц + О, (4)
С = 1 =_1_
пц. Я + Я, !ср + 3 7 (5)
тсБскз -10−4 я0. 4Ж-10−8
где 1 — длина средней силовой линии магнитного потока по стали в см. -
тс — магнитная проницаемость стали при данной индукции (по кривым, имеющимся в
Тл
справочнике). Размерность в -.
А / см
БС — площадь поперечного сечения магнитопровода- кз — коэффициент заполнения сечения сталью (0. 9−0. 95) — 3 = 3 + 32 — суммарный воздушный зазор-
кв — коэффициент выпучивания, учитывающий увеличение площади воздушных
промежутков вследствие выпучивания- Диаметр провода первичной обмотки
ё = 1 V
4 • I
тах
ет~, (6)
IV 1доп
р
Где 1тах — максимальное значение действующего (эффективного) тока в катушке- Рекомендуемая плотность тока [а]- 8 А/мм. Средний диаметр первичной обмотки:
О = Я •
с 4р • щ'-
Из определения понятия о среднем диаметре:
+ а
7& quot-) _ max '- шт
^ - 2
(8)
определим ашах = 2Бср — Бшт — или, подставляя значения, получим:
О = ПЛ. — аа,
шах ~ у 5
2р- щ
(9)
П — 2
Разность (Отах — 0^/2 = С = (-^ -2ал/2)/2 = (Вср — Б^»)
2р ¦ щ
или:
с = Бср — аЛ,
^ = С ¦ 4
(10) (11)
где: Л — высота обмотки (рекомендуемое значение И = (3 — 4) с.) —
Рис. 3. Осевое сечение первичной обмотки
Формула (11) определяет значения площади окна первичной обмотки Б^, которые при вариациях сечения сердечника Бс обеспечивают заданные значения сопротивления первичной обмотки Я].
Среди этих значений площади Б"1 существует только одно значение, при котором заполнение окна выбранного сердечника обмоткой оптимально. Нахождение этого значения площади Б"1 приводится ниже.
Определение площади сечения обмотки может производиться исходя из выбранного диаметра провода, известного числа витков обмотки, а также нормируемых коэффициентов заполнения окна обмотки проводом, изоляционной бумагой т.п.
с Р'-д2, ,
р '- № 1кзмКзб кзп:
(14)
Произведение кзмкзбкзп может быть заменено одним коэффициентом кзо, при достаточно установившейся технологии изготовления катушек.
Расчет диаметров вторичной обмотки производится аналогично. При этом за Втпп вторичной обмотки может быть принят Отах первичной обмотки. Диаметр провода вторичной обмотки д'-2 принимается равным 0. 05−0. 07 мм. Целесообразно сразу воспользоваться формулой для площади окна вторичной обмотки, аналогичной формуле
(14):
Б
р '- д
ш2 р
4
2 '-2 кзм кзб кзп ,
(15)
Зная БШ2Р, можно определить толщину вторичной обмотки, задаваясь уже известной общей высотой обмоток Л. На рис. 4. представлен эскиз расположения первичной и вторичной обмоток.
Бпа
2
Рис. 4. Расположение первичной и вторичной обмоток Величина зазора определяется согласно чертежу по формуле, получаемой из (4) в предположении, что проводимостью рассеяния пренебрегаем.
G = ±
пц w2
1
1.
ср
отсюда:
(
d =
+ -
S
mSk3c • 10−4 Skв 0. 4л • 10
-8
1

Gпц mSkзс • 10
— 4
пц
Sk • 0,4p • 10
-8
(w2
1
Л
L mSkзс • 10
-4
Sk • 0,4л • 10−8.
(16)
(17)
Значения определяем из (рис. 4.). Значения длины средней линии 1ср определяем по
чертежу магнитопровода для выбранного сечения (5 = а • Ь).
Коэффициент заполнения площади сталью кзс принимаем равным 0,95. Коэффициент выпучивания кв принимаем равными 1,1. Заключение
Представленный расчет позволяет реализовать оптимальную по габаритным размерам конструкцию магнитной системы катушки зажигания, однозначно соответствующую определенными ранее электрическим расчетом энергетическим параметрам катушки.
1
Список литературы
1. Арнольд Р. Р. Расчет и проектирование магнитных систем с постоянными магнитами. -М.: Энергия, 1969. — С. 175.
2. Балагуров В. А. Аппараты зажигания. — М.: Машиностроение, 1968. — С. 479.
4. Балбашов А. М., Червоненкис А. Я. Магнитные материалы для микроэлектроники. — М.: Энергия, 1979.
4. Епифанов А. П. Электромеханические преобразователи энергии. — Изд-во «Лань», 2000.
5. Системы управления бензиновыми двигателями / Пер. с нем. — Первое рус. изд. — М.: ООО «Кн. изд-во «За рулем», 2005. — С. 432.
Рецензенты:
Ютт В. Е., д.т.н. профессор, зав. кафедрой «Электротехника и электрооборудование», ФГБОУ ВПО «Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)», г. Москва.
Марсов В. И., д.т.н., профессор, профессор кафедры «Автоматизация производственных процессов», ФГБОУ ВПО ФГБОУ ВПО «Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)», г. Москва.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой