Определение напряжений в основном листе трехслойной конструкции при изгибе и растяжении

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 620. 178. 311. 6
С. И. Корягин, С. В. Буйлов, Н. Л. Великанов
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ОСНОВНОМ ЛИСТЕ ТРЕХСЛОЙНОЙ КОНСТРУКЦИИ ПРИ ИЗГИБЕ И РАСТЯЖЕНИИ
Рассматривается трехслойная конструкция с полимерным заполнителем с целью определения нормальных и касательных напряжений в основном листе при изгибе и растяжении.
The article deals with three-layered construction with polymeric core in order to specify the usual and shearing strain in the basic sheet when bending and stretching.
Ключевые слова: трехслойная конструкция, напряжение, изгиб, растяжение.
Key words: sandwich structure, strain, flexure, distention.
Рассмотрим трехслойную конструкцию, нагруженную изгибающим моментом М (рис. 1). Покажем, что при экстремальных условиях работы отремонтированная конструкция не выйдет из строя. При расчете прочности клеевого соединения используем теорию составных стерж-
© Корягин С. И., Буйлов С. В., Великанов Н. Л., 2014
Вестник Балтийского федерального университета им. И. Канта. 2014. Вып. 10. С. 35 — 42.

36
ней [1 — 3]. В соответствии с ней пренебрегаем действием нормальных напряжений в клеевом шве, считая, что они малы и незначительно влияют на распределение касательных напряжений [2]. Примем для упрощения, что соединяемые элементы одинаковы (Е1 = Ек = Е, 81 = 8к = 8). Касательные напряжения в клеевом шве определяются по формуле
,, 3 -к 8 БЬах тк = М-.1 к
45^ Бк Е8 сЪа!
(1)
где М — действующий момент, нм- 8 — толщина соединяемых элементов, см- -к — модуль сдвига связующего, МПа- Бк — толщина клеевого слоя, см- Е — модуль упругости соединяемых элементов, МПа.
м
2 — - 3 1



м
Рис. 1. Схема клеевого соединения, нагруженного изгибающим моментом М (1 — основной лист- 2 — накладной лист- 3 — клеевой слой)
При х = ± 1 напряжения в клеевом шве равны и максимальны- если
«, БЬах. ч п вЬах _ «БЬах «, х = 1 ^ да, то--& gt- 1- если х = 1 ^ 0, то--& gt- 0. Считая — = 1,
сЬа/
сЬа/
сЬа/
делая ошибку в безопасную сторону, из (1) получим: тк = М- --.
48 М Бк Е8
Примем -к =
813
2(1 + Ук) 2(1 + 0,4)
= 290 (МПа), 8 = 3−10−3 м, Бк = 0,2 см,
Е = 205,8−103 МПа — для связующего Спрут-Плюс и стали Ст. 3. Момент М
выберем из условия экстремальной нагрузки [ Яен ] = Кенст3 =.
ен енст'- вб
Для полосы трехслойной конструкции единичной ширины в = 1:
[ ^ ]82
М=
6
-,ен ] = ^
300 (МПа),
где 8 = 6−10−3 (м) — толщина, принятая равной толщине некорродиро-
300(6 10~3)2 ванного листа- М =---- = 1800 (нм) —
т =1800-
290 • 8
4• 3• 102• 10 3 • 205,8• 103 • 3• 10& quot-
= 19,5 (МПа).
Клеевое соединение на воздухе с использованием связующего Спрут-Плюс выдержит расчетную нагрузку по истечении 3,3 дня после выполнения соединения.

Рассмотрим эту же трехслойную конструкцию, нагруженную растягивающими усилиями Р (рис. 2). На рисунке 3 представлена зависимость касательных напряжений от времени. Подвергая конструкцию экстремальным нагрузкам, рассчитываем сдвиговые напряжения в клеевом шве, используя снова теорию составных стержней [3 — 7]. Пренебрегаем действием нормальных напряжений. Соединяемые элементы принимаем одинаковыми: (Ег = Е2 = Е, 81 = 82 = 8).
Рис. 2. Схема клеевого соединения, нагруженного растягивающими усилиями Р (1 — основной лист- 2 — накладной лист- 3 — клеевой слой)
Напряженное состояние системы из 2 элементов, подверженной растягивающей нагрузке Р, описывается дифференциальным уравне-
вк 2
Р вк
нием Т& quot--а Т + РР = 0, где, а =---- РР =---- Т — суммарное сдви-
5 Е8
Е8
гающее усилие в шве.
40
30
20
10
0 6 12 18 1хЮ2, час
Рис. 3. График зависимости касательных напряжений от времени
37
где? =
Решение дифференциального уравнения ищем в виде Т = АвЬах + ВсЬах + ?Р,
Е2 82 1
Е181 + Е282 2
для случая одинаковых соединяемых элементов.
Определяем произвольные постоянные в решении, А и В из граничных условий для усилия во второй пластине: Т2 = 0 при х = 0- Т2 = 0 при х = I. Получим:
Т2 =?Р (
^ БЪа1
сЬах-БЬах + 1I.
38
Касательные напряжения в точках х = I и х = 0 будут равны
тк = = аТР | С^а1−1 сЬах — 8Ьах |. йх ^ 8Ьа/)
Наибольшее значение по абсолютной величине касательное напряжение имеет при I ^ да тк *=1 = РаТ, приближаясь снизу:
X -о = РаТ = - Р --.
к х=° 2 у Бк Е8
Усилие Р выбираем из условия экстремальной нагрузки:
Р
[Рен]ен ст. 3 * '-
вй
Рассмотрим полосу трехслойной конструкции единичной ширины в = 1:
Р = Рен8 = 300−6-10−3 = 1,8406 (Н),
где 8 = 6−10−3 м — толшдна некорродированного листа. Напряжение в клеевом шве при х = 0, х = I:
х=0 = 290 • 2
& quot-к х=1 2 '- У 2 • 10−3 • 205,8 • 103 • 3 • 10-
Хкх=0= ~1,8•-,"-а ^ о -.3 «-,. -3 =19,5(МПа).
В соответствии с графиком, приведенном на рисунке 3, клеевое соединение стали Ст. 3 на воздухе и в нефти с использованием клея «ВАК-А» и «Адгезив» выдержит расчетную нагрузку по истечении 3,3 дня после выполнения соединения. Обозначено на воздухе (см. рис. 3):
1 — Адгезив.
2 — Спрут-Плюс.
3 — Адгезив.
4 — ВАК-А.
В нефти:
5 — Адгезив.
6 — Спрут-Плюс.
Клеевое соединение с использованием клеевой композиции типа «Адгезив», модуль сдвига которого 125 МПа, выдержит расчетные нагрузки по двум предложенным на рисунках 1 и 2 схемам нагружения.
Для определения влияния накладного листа на напряженное состояние основого листа были выполнены экспериментальные исследования. Образцы испытывались на растяжение и изгиб. Толщина листов образца 5 мм, ширина 85 мм, длина образца 452 мм, длина накладки 248 мм. Материал — сталь Ст. 3 и клей «Спрут-Плюс». Для сравнения проведены испытания образцов без заклепонного соединения [8].
Результат испытаний приведен на рисунках 4 и 5. Как видно из графиков, во всех случаях накладной лист втягивается в работу и частично разгружает основной лист. Об этом свидетельствуют значения уровня напряжений к1.
Ki
39
100
150
L, мм
Рис. 4. Распределение напряжений в основном листе при изгибе (сплошная и штриховая линии — образец с заклепкой и без заклепки- 4, 5 — нижние волокна- 5,6 — верхние волокна)
К1
г- //
5 у • У /У X / /У S/ у/
J^^'-l- 7 Ч Уч Ч Ч Ч ч 2 3 / / 1 1 Р
V/}/ л-
0 50 150 L, мм
Рис. 5. Распределение напряжений в основном листе при растяжении (сплошная и штриховая линии — образец с заклепкой и без заклепки-
4, 5 — нижние волокна- 5, 6 — верхние волокна)
Была произведена оценка прочности трехслойной конструкции. Разрушение трехслойной конструкции без заклепки (отслоение накладного листа) началось при напряжении в основном листе 220 МПа. В трехслойной конструкции с заклепкой разрушения не наступило при нагрузке, вызывающей напряжение текучести материала в основном листе.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заклепка решает две задачи: во-первых, работая на срез, снижает напряжение в клеевом соединении и способствует вовлечению в работу накладного листа- во-вторых, в процессе формирования трехслойной конструкции обеспечивает сжатие двух листов, то есть дает возможность получить клеевой слой минимальной толщины, что увеличивает его прочность и жесткость.
40
Рассмотрим теперь вопрос о целесообразности применения накладных листов для восстановления общей и местной прочности, а также прочности отдельных пластин.
Высокая эффективность применения накладных листов для усиления пластин очевидна из рисунка 4. Накладной лист обеспечивает практически четырехкратное снижение напряжений. Учитывая формулу ст"-М-, где ст — напряжение- М — изгибающий момент- к — вк 16
высота сечения балки- в — ширина сечения балки.
Можно сделать вывод, что прочность двухслойной пластины при изгибе будет эквивалентна прочности монолитной пластины с толщиной, равной сумме толщин двух листов. Таким образом, общая прочность изношенной пластины может быть восстановлена установкой накладного листа толщиной:
^_^ _^
^пр. доп. ^ср/
где 8пр. доп. — предельно допустимая толщина пластины- 8ср. — средняя остаточная толщина пластины.
При общем изгибе элемент конструкции корпуса находится в состоянии растяжения или сжатия, как видно из рисунка 5 применение накладного листа. На основании вышесказанного нельзя рекомендовать применение трехслойной конструкции для восстановления общей прочности.
Наружная обшивка и настилы участвуют в изгибе перекрытий судового корпуса в качестве присоединенных поясков набора. При изгибе балок напряженное состояние присоединенного пояска можно рассматривать как сумму растяжения (сжатия) и изгиба.
ст 2
При этом выполняется условие -- = --.
сти 8/2
Из рисунка 4 и рисунка 5 видно, что как при растяжении, так и при изгибе со стороны накладного листа действуют значительные разгружающие усилия. Эти усилия снизят напряжения в верхних волокнах основного листа и создадут изгибающий момент относительно нейтральной оси, который снизит напряжения в полке балки. Геометрические характеристики ряда профилей с присоединенным пояском рассмотрены в Правилах классификации и постройки морских судов, нейтральная ось таких балок находится вблизи их присоединенного пояска [10]. Следовательно, прочность приложения разгружающих усилий не будут играть решающей роли. Таким образом, можно рекомендовать при ремонте перекрытия судового корпуса установку накладного листа с перекрытием зоны износа не менее чем на 100 мм в направлении балок набора ремонтируемого участка [8].
Напряжения по ширине присоединенного пояска распределены неравномерно. Их максимум находится в районе стенки, поэтому и заклепки целесообразно размещать вблизи стенок балок (рис. 6) [9].

5

н.о.
41
Рис. 6. Распределение напряжений по ширине присоединенного пояска
Результаты проведенного исследования можно использовать в конструкторской практике при выполнении ремонтных работ судовых корпусных конструкций, а также при разработке нормативно-технических документов для судоремонта [4−7].
1. Корягин С. И. Несущая способность композиционных материалов. Калининград, 1996.
2. Корягин С. И. Оптимизация остаточных напряжений в полимерных покрытиях // Вестник Российского государственного университета им. И. Канта. 2007. № 3. С. 100−104.
3. Великанов Н. Л., Корягин С. И. Механика системы «Кошелковый невод — промысловое судно». Калининград, 2012.
4. А. с. 1 011 440 СССР. Способ ремонта корпуса судна / С. И. Корягин, С. В. Буй-лов, Б. И. Растаргуев // Б. и. 1983. № 14.
5. А. с. 1 066 882 СССР. Конструктивный элемент для ремонта корпуса судна / С. И. Корягин, С. В. Буйлов, Б. И. Растаргуев // Б. и. 1984. № 2.
6. А. с. 1 742 122 СССР. Способ ремонта судовой корпусной конструкции / С. И. Корягин, С. В. Буйлов, Б. И. Растаргуев // Б. и. 1992. № 23.
7. А. с. 1 796 533 СССР. Способ ремонта корпуса судна / С. И. Корягин, Д. Г. Горянский, С. В. Буйлов // Б. и. 1993. № 7.
8. Корягин С. И. Влияние накладного листа на напряженное состояние основного конструктивного элемента // Вестник машиностроения. 1998. № 2.
9. Суслов В. М., Кочанов Ю. П., Спихтаренко В. Н. Строительная механика корабля и основы теории упругости. Л., 1972.
10. Правила классификации и постройка морских судов. Л., 1979.
Сергей Иванович Корягин — д-р техн. наук, проф., Балтийский федеральный университет им. И. Канта, Калининград. E-mail: SKoryagin@kantiana. ru
Список литературы
С. 16−19.
Об авторах
Сергей Владимирович Буйлов — канд. техн. наук, доц., Балтийский федеральный университет им. И. Канта, Калининград. E-mail: SKoryagin@kantiana. ru
С. И. Корягин, С. В. Буйлов, Н.Л. Великанов
Николай Леонидович Великанов — д-р техн. наук, проф., Балтийский федеральный университет им. И. Канта, Калининград. E-mail: NVelikanov@kantiana. ru
About the authors
Prof. Sergey Korjagin — I. Kant Baltic Federal University, Kaliningrad. E-mail: SKoryagin@kantiana. ru
Dr Sergey Bujlov — I. Kant Baltic Federal University, Kaliningrad. E-mail: SKoryagin@kantiana. ru
42
Prof. Nikolay Velikanov — I. Kant Baltic Federal University, Kaliningrad. E-mail: NVelikanov@kantiana. ru

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой