Определение параметров силовой напряженности процессов механической обработки деталей из цветных металлов

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Серiя: TexHI4HI науки ISSN 2225−6733
К.А. Korsunov: Monograph. — Luhansk: SNU of Dal. — 2007. — 448 p. (Ukr.)
7. Samotugin S.S. Optimization of construction of plasmotron for the superficial work-hardening of materials / S.S. Samotugin, I.I. Pirch, V.A. Mazur // Welding manufacturing. — 2002. — № 12. -P. 32−35 (Rus.)
8. Pat. 52 442 Ukraine, МРК Н 05 В 7/00. Plasmotron of for of the superficial strengthening of details that tools / S.S. Samotugin, V.A. Gagarin, V.A. Mazur, D.S. Litvinenko. — №u201002550- list. 09. 03. 2010- publ. 25. 08. 2010, Bul. № 16. — 4 p. (Ukr.)
Рецензент: В.И. Щетинина
д-р техн. наук, проф., ГВУЗ «ПГТУ»
Статья поступила 02. 05. 2013
УДК 621. 923
© Новиков Ф. В. 1, Андилахай А. А. 2, Кленов О. С. 3
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ СИЛОВОЙ НАПРЯЖЕННОСТИ ПРОЦЕССОВ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ
Расчетно-экспериментальным путем определена энергоемкость обработки деталей из цветных металлов и показано, что она принимает достаточно большие значения, существенно (до 30 раз) превышающие предел прочности на сжатие материала, в особенности при абразивной обработке. Установлено, что доля энергии резания, затрачиваемая на преодоление силы трения задней поверхности инструмента с обрабатываемым материалом, в 2 раза и более превышает долю энергии «чистого резания». Обоснованы условия перехода от процесса пластического деформирования материала к процессу резания.
Ключевые слова: цветные металлы, механическая обработка, резец, толщина среза, энергоемкость обработки.
HoeiKoe Ф.В., АндЫахай О.О., Кленов О. С. Визначення napaMempie силовог на-npyrn: eHocmi процеав мехашчног обробки деталей з кольорових мemaлiв. Розра-хунково-експериментальним шляхом визначена енергоемтсть обробки деталей з кольорових метал1 В i показано, що вона приймае достатньо великi значення, сут-тево (до 30 разiв) перевищуючи межу мiцностi на стиск матерiалу, особливо при абразивтй обробщ. Установлено, що частка енергп рiзання, затрачувана на подо-лання сили тертя задньог поверхт тструмента з оброблюваним матерiалом, в 2 рази й бшьше перевищуе частку енергп «чистого рiзання». Обгрунтовано умови переходу вiд процесу пластичного деформування матерiалу до процесу рiзання. Ключoвi слова: кольоровi метали, мехатчна обробка, рiзець, товщина зрiзу, енергоемтсть обробки.
F.V. Novikov, О.О. Andilahay, O.S. Klenov. Determination of parameters of power intensity of the processes of mechanical machining of non-ferrous metals. By means of experimental investigation determined was energy-consumption of non-ferrous metals and shown that it takes quite high values are significantly lower (up to 30) than the compressive strength of the material, especially when abraded. The fraction of the energy of cutting expended to overcome friction rear surface of the instrument with the processed materials, a 2-fold or more higher than the share of energy «clean cutting». Substanti-
1 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Харьковский национальный экономический университет», г. Харьков
2 канд. техн. наук, доцент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
3 канд. техн. наук, директор ООО «ДиМерус Инженеринг», г. Харьков
В1СНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХШЧНОГО УН1ВЕРСИТЕТУ 2013р. Серiя: Техшчш науки Вип. 26
ISSN 2225−6733
ated were the conditions of transition from the process ofplastic deformation of the material to the process of cutting.
Keywords: non-ferrous metals, machining, cutter, slice thickness, power consumption of
processing.
Постановка проблемы. Общеизвестно, что процессы абразивной обработки характеризуются более высокой энергоемкостью обработки по сравнению с резанием лезвийным инструментом [1]. Это приводит к появлению различных дефектов на обрабатываемых поверхностях и снижению показателей качества и производительности обработки [2]. Чтобы повысить эффективность абразивной обработки, важно знать в первую очередь технологические закономерности изменения энергоемкости обработки, как основного параметра силовой напряженности процесса. В особой мере это относится к абразивной обработке деталей из цветных металлов, которые в силу высокой пластичности плохо обрабатываются резанием. Поэтому изыскание путей повышения эффективности их абразивной обработки является актуальной задачей для машиностроения.
Анализ последних исследований и публикаций. В работе [3] показано, что для механической обработки цветных металлов (медь, латунь и т. д.) эффективно использовать алмазные инструменты, характеризующиеся высокой твердостью и теплопроводностью и низким коэффициентом трения. Это позволило на операциях тонкого точения существенно уменьшить силовую напряженность процесса резания по сравнению с резанием твердосплавным инструментом. В работе [4] обоснована эффективность алмазно-абразивной обработки цветных металлов. Однако, сделанные выводы базируются на результатах экспериментальных исследований, установленных без учета функциональных связей между основными параметрами обработки. Это не позволяет в полной мере раскрыть закономерности и выявить технологические возможности механической обработки цветных металлов. Поэтому важно провести теоретический анализ параметров силовой напряженности механической обработки.
Цель работы — обоснование условий повышения эффективности механической обработки цветных металлов на основе установления и анализа расчетно-экспериментальных и аналитических зависимостей основных параметров силовой напряженности процесса резания.
Изложение основного материала. Для оценки силовой напряженности процесса резания воспользуемся аналитической зависимостью для определения энергоемкости обработки [5]:
ст =, (1)
tgP
где стсж — предел прочности на сжатие обрабатываемого материала, Н/м2- р — условный угол сдвига обрабатываемого материала.
В табл. 1 приведены рассчитанные по зависимости (1) значения отношений стсж /ст = tgP и ст / стсж. Как видно, с увеличением условного угла сдвига обрабатываемого материала р отношение ст / стсж непрерывно уменьшается, обращаясь при р =0 в бесконечность. Необходимо отметить, что отношение ст / стсж принимает большие значения при условии р & lt-100. В диапазоне 100& lt- р & lt-450, в котором реализуются процессы абразивной и лезвийной обработки, отношение ст / стсж меньше и при условии р ^ 450 приближается к единице. Следовательно, основным путем уменьшения энергоемкости обработки ст и эффективного ведения процесса резания является выполнение условия р & gt-100. Однако, реализовать его на практике удается не всегда. Так, в работе [3] экспериментально установлено, что при тонком точении детали из меди М1 резцом из твердого сплава ВК6М (с нулевым передним углом) условный угол сдвига обрабатываемого материала р в зависимости от скорости резания (У=100 — 700 м/мин- подача? =0,05 мм/об- глубина резания t=0,05 мм) принимает значения р =7 — 10,50. Соответственно, tgP =0,12 — 0,18, а, согласно зависимости (1), отношение ст/стсж =5,5 — 8,3. При этом рассчитанное на основе экспериментально установленной тангенциальной составляющей силы резания Р2 отношение ст/стсж =17,4 — 39,5 (стсж =380 МПа). Энергоемкость обработки ст опреде-
Серiя: Технiчнi науки ISSN 2225−6733
лялась по зависимости
а =
S • t
(2)
Таблица 1
Расчетные значения отношений асж / а и, а / асж
3, град 0 10 20 30 45 60 80 90
асж/ а 0 0,176 0,364 0,866 1 1,732 5,671 да
а / асж да 5,681 2,747 1,155 1 0,577 0,176 0
Как видно, эти значения отношения, а / асж значительно больше аналогичных значений, а / асж, полученных по зависимости (1) с учетом экспериментальных значений / =7 — 10,50. Это свидетельствует о том, что в энергетическом балансе значительную долю составляет энергия, затрачиваемая на преодоление силы трения задней поверхностью резца с обрабатываемым материалом, которая в несколько раз превышает долю энергии & quot-чистого резания& quot-. Следовательно, энергия, затрачиваемая на преодоление силы трения задней поверхностью резца с обрабатываемым материалом, многократно превышает энергию, затрачиваемую на осуществление процесса стружкообразования при резании.
При алмазном точении меди М1 условный угол сдвига обрабатываемого материала /
больше и принимает значения / =21 — 220. Соответственно, tgP =0,38 — 0,4, а, согласно зависимости (1), отношение, а / асж =2,5 — 2,63. Уменьшение энергоемкости обработки, а связано с уменьшением коэффициента трения / обрабатываемого материала с передней поверхностью алмазного резца, что вытекает из известной формулы проф. Зворыкина К. А. для определения условного угла сдвига обрабатываемого материала
-V
3 = 450 + у
2
(3)
где
у — передний (положительный) угол инструмента- V — условный угол трения обрабатываемого материала с передней поверхностью инструмента (tgv = /).
Как следует из зависимости (3), чем больше передний (положительный) угол инструмента у и меньше угол трения V, тем больше угол / и меньше энергоемкость обработки, а, определяемая зависимостью (1). Таким образом, применение алмазного точения по сравнению с тонким точением (резцом из твердого сплава ВК6) вследствие уменьшения коэффициента трения / позволяет существенно увеличить условный угол сдвига обрабатываемого материала / и снизить силовую напряженность процесса резания.
Необходимо отметить, что при этом рассчитанное на основе экспериментально установленной тангенциальной составляющей силы резания Р2 отношение, а / асж =3,4 — 4,2. По сравнению со значениями, а / асж =2,5 — 2,63, установленными на основе экспериментальных значений 3, эти значения, а / асж примерно в 2 раза больше. Объясняется это, как показано выше, наличием трения задней поверхности резца с обрабатываемым материалом. Однако, в данном случае доля энергии трения задней поверхности резца с обрабатываемым материалом в общем энергетическом балансе процесса резания значительно меньше, чем при точении резцом из твердого сплава ВК6М.
В работе [3] также экспериментально установлено, что при точении латуни алмазным резцом в зависимости от подачи ^=0,02 — 0,14 мм/об- t=0,05 мм- асж =380 МПа) угол / =23,5 — 270, а при тонком точении резцом из твердого сплава ВК6М — / =13,5 — 19,30. Как видно, при точении латуни угол / больше, чем при точении меди. Следовательно, меньше энергоемкость обработки и сила резания, что подтверждается экспериментами.
Серiя: Технiчнi науки ISSN 2225−6733
Рассчитанные по зависимости (1) для условий точения латуни твердосплавным резцом значения отношения, а / асж =2,86 — 4,7, а для условий точения алмазным резцом -а / асж =1,96 — 2,32. Полученные на основе экспериментально установленной тангенциальной составляющей силы резания Р2 (при точении твердосплавным резцом) значения отношения, а / асж =6,35 — 9,72, а при точении алмазным резцом — а / асж =3,57 — 4,14. Как видно, в двух случаях доля энергии трения задней поверхности резца с обрабатываемым материалом в общем энергетическом балансе процесса резания примерно в 2 раза больше доли энергии & quot-чистого резания& quot-. Следовательно, основная часть энергетических затрат процесса точения уходит на преодоление силы трения задней поверхности резца с обрабатываемым материалом.
Необходимо отметить, что при микрорезании латуни по жесткой схеме (с постоянной скоростью резания V =1 м/с и толщиной среза 30 мкм) специально изготовленным индентором
(алмазным конусом с углом при вершине 2а = 1200) на маятниковом приборе энергоемкость обработки принимает значение, а =12−103 Н/мм2 [4]. Тогда отношение, а / асж принимает большее значение, чем при точении латуни алмазным резцом и равно 30. Как показано выше, доля энергии & quot-чистого резания& quot- при точении латуни составляет 30% в общем энергетическом балансе процесса резания. Поэтому отношение, а /асж «10. Согласно зависимости (1) и табл. 2, условный угол сдвига обрабатываемого материала / ~ 60. Это значительно меньше, чем при точении алмазным резцом с нулевым передним углом (/ =21 — 220). Исходя из зависимости (3), уменьшение угла / обусловлено отрицательным передним углом алмазного инденто-
ра, который равен у = -60°. Таким образом показано, что при микрорезании латуни имеет место процесс стружкообразования, т.к. угол / & gt-0. Однако, процесс осуществляется с чрезвычайно высокой энергоемкостью, обусловленной как неблагоприятными условиями стружкообразо-вания, так и интенсивным трением алмазного индентора с обрабатываемым материалом. Вполне возможно, что при определенных условиях (при угле / ^ 0) процесс стружкообразования может отсутствовать, а будет иметь место лишь процесс пластического деформирования материала. Собственно этим и объясняются проблемы абразивной обработки цветных металлов, связанные с высокой энергоемкостью обработки и низкими показателями качества и производительности. Из этого можно заключить, что основным путем повышения эффективности абразивной обработки такого пластичного материала, как латунь следует рассматривать применение в качестве абразивного материала алмазного порошка, который характеризуется наименьшим коэффициентом трения из всех абразивных материалов, а также высокой остротой режущих кромок, что уменьшает отрицательный передний угол зерна и тем самым способствует осуществлению процесса стружкообразования.
Таблица 2
Расчетные значения отношений асж / а и, а / асж для / =0 — 9
Р, град 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
асж/ а 0 0,017 0,035 0,052 0,07 0,088 0,1 0,123 0,14 0,158
а / асж да 58,8 28,6 19,2 14,3 11,4 10 8,13 7,14 6,33
Проведем теоретический анализ энергоемкости обработки, а применительно к микрорезанию единичным зерном с увеличивающейся во времени толщиной среза а, приведенной в работе [6]:
о 2
а = 2 -*сдв •а (4)
V2R 2
где тсдв «0,5 • асж — предел прочности на сдвиг обрабатываемого материала, Н/м2- а — угол входа абразивного зерна в обрабатываемый материал- R — радиус абразивного зерна, м.
Серiя: Технiчнi науки ISSN 2225−6733
При условии
(а + у)
2
= 0
(5)
а / т
сде
энергоемкость обработки, а принимает бесконечно большое значение (а ^ да), поэтому процесс стружкообразования отсутствует, происходит лишь пластическое деформирование обрабатываемого материала (рис. 1). Предельное значение отношения а1 / R, при котором процесс пластического деформирования обрабатываемого материала переходит в процесс резания, определяется на основе преобразованной зависимости
(5):
2 (а+у)
12 9
6 3
1
1 2



0
0,2 0,4 0,6 0,8 а/Я
0! = 2 •, R
(6)
Рис. 1 — Зависимость, а /от отноше-
ния а
сдв
: 1 — а =0- 2 — а =400
0,2 0,1
0
10
20
30
40 V
Очевидно, чем больше угол, а, тем больше отношение а! /R (рис. 2). Следовательно, увеличение угла, а предполагает увеличение отношения а! / R (предельной толщины среза), что свидетельствует об ухудшении условий стружкообразования, т.к. увеличивается длина пути зерна в обрабатываемом материале до момента начала стружкообразования. Иными словами, с увеличением угла, а до момента начала стружкообразования будет иметь место достаточно
длительный процесс пластического деформирования материала. Поэтому с увеличением угла, а (например, угла атаки при струйно-абразивной обработке), вполне возможно, что процесс струж-кообразования может и не наступить, т. е. все время будет происходить процесс пластического деформирования материала.
Данная закономерность обусловлена уменьшением переднего (отрицательного) угла режущего зерна у по мере увеличения толщины среза а. При достижении определенного значения угла у процесс пластического деформирования материала переходит в процесс резания (стружко-образования). Следовательно, при резании абразивным зерном в отличие от резания резцом (с фиксированным отрицательным передним углом у) процесс стружкообразования осуществим во всем возможном диапазоне изменения угла, а =0… 90°. Однако, для этого необходимо предварительно достичь предельной толщины среза а!, при которой происходит переход от процесса пластического деформирования материала к процессу резания.
Исходя из зависимости (6), процесс пластического деформирования материала наступает тем быстрее, чем меньше угол а. При относительно небольших углах, а процесс стружкообра-зования может даже не наступить — все время будет происходить процесс пластического деформирования материала. Поэтому при обработке пластичных материалов вследствие специфики их пластического деформирования выполнить условие (6) можно значительно проще, чем при обработке хрупких материалов. Особенно это относится к резанию пластичных материалов с небольшими углами а. В этом случае длина дуги контакта передней поверхности зерна с обрабатываемым материалом увеличивается и фактический угол, а становится как бы больше его номинального значения, что облегчает процесс стружкообразования. С увеличением угла, а, фактический угол, а существенно увеличивается и условие (6) становится невыполнимым, что исключает процесс стружкообразования и затрудняет съем материала.
Для оценки достоверности сделанного вывода рассмотрим процесс резания с увеличи-
Рис. 2 — Зависимость отношения а! / R от угла у
В1СНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХШЧНОГО УН1ВЕРСИТЕТУ 2013р. Серiя: Техшчш науки Вип. 26
ISSN 2225−6733
вающейся во времени толщиной среза. Тангенциальную составляющую силы резания Pz представим в виде [5]:
Pz = S = HV ¦ S0, (7)
где S = а ¦ в — площадь поперечного сечения среза, м2- а, в — толщина и ширина среза, м-
So = а00 ¦ в — фактическая площадь контакта режущего зерна с обрабатываемым материалом, м2-
а00 — фактическая длина контакта режущего зерна с обрабатываемым материалом,
м-
HV — твердость обрабатываемого материала (по Виккерсу), Н/м2. Энергоемкость обработки, а в данном случае определяется зависимостью (4). Из зависимости (7) определим величину ао:
а0 = а ¦. (8)
0 HV
Подставляя зависимость (4) в (8) с учетом асж «авр (где авр — временное сопротивление обрабатываемого материала, Н/м2), имеем
2
авр a ¦ cos а
а =
0 HV
--I
(9)
{а+у)
'-2 • R & quot- 2
С увеличением параметров, а и, а фактическая длина контакта режущего зерна с обрабатываемым материалом а0 увеличивается. В полученной зависимости (9) все величины известны, что позволяет определить значение а0. В табл. 3 [7] приведены значения отношения & lt-увр /HV для разных обрабатываемых материалов.
Таблица 3
Значения твердости HV, временного сопротивления & lt-вр и их отношения & lt-вр / HV (и HV / & lt-вр) для разных обрабатываемых материалов
Материал HV -10,Н/мм2 авр -10, Н/мм2 авр/HV HV/авр
Никель 120 65 0,53 1,9
Армко-железо 120 67 0,53 1,9
Медь 60 30 0,5 2
Сырая сталь У8 190 80 0,43 2,3
Сталь Р12Ф5М 950 290 0,31 3,2
Закаленная сталь У 8 690 170 0,25 4
Закаленная сталь ШХ15 740 140 0,19 5,3
Быстрорежущая сталь Р9 830 190 0,23 4,37
Серый чугун СЧ 18−36 180 23 0,14 7
Цинк 40 4 0,1 10
Твердый сплав ВК8 1500 130 0,09 11,5
Сталь 40Х (при различной температуре отпуска после закалки) 200 63 0,33 2,96
280 90 0,29 3,46
350 92 0,3 3,33
415 93 0,22 4,46
510 104 0,2 4,94
Как видно, отношение & lt-вр / HV для пластичных материалов (медь, сталь) больше, чем для хрупких материалов (твердый сплав, серый чугун). Следовательно, согласно зависимо-
Серiя: Технiчнi науки ISSN 2225−6733
сти (9), будут больше и значения а0, что способствует улучшению условий стружкообразова-ния при резании. Из этого вытекает эффективность обработки пластичных материалов при относительно небольших значениях угла, а.
При обработке хрупких материалов, в связи с небольшой величиной а0 «а, процесс резания (стружкообразования) при небольших углах, а может быть неосуществим. Он возможен при увеличенных значениях угла, а, т. е. при увеличенных толщинах среза а. Это согласуется с известными экспериментальными данными, полученными при исследовании методов струйно-абразивной обработки: повысить эффективность обработки деталей, изготовленных из хрупких материалов, можно при угле входа абразивного зерна в обрабатываемый материал, равном или близким к 900, а при обработке деталей, изготовленных из пластичных материалов, — при углах 10−300.
Выводы
1. Расчетно-экспериментальным путем определена энергоемкость лезвийной и абразивной обработки деталей из цветных металлов и показано, что она принимает достаточно большие значения, существенно (до 30 раз) превышающие предел прочности на сжатие материала, в особенности при абразивной обработке.
2. Установлено, что доля энергии резания, затрачиваемая на преодоление силы трения задней поверхности инструмента с обрабатываемым материалом, в 2 раза и более превышает долю энергии & quot-чистого резания& quot-. Установлено также, что применение алмазных лезвийных и абразивных инструментов позволяет существенно уменьшить энергоемкость обработки цветных металлов на финишных операциях.
3. На основе установленной аналитической связи между энергоемкостью обработки и толщиной среза обоснованы условия перехода от процесса пластического деформирования материала к процессу резания для различных форм микросрезов при абразивной обработке, что согласуется с известными экспериментальными данными, полученными при исследовании методов струйно-абразивной обработки.
Список использованных источников:
1. Технология машиностроения: Учебник / А. В. Якимов, В. М. Царюк, А. А. Якимов и др. -Одесса: Астропринт, 2001. — 608 с.
2. Евсеев Д. Г. Формирование свойств поверхностных слоев при абразивной обработке / Д. Г. Евсеев. — Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1975. -127 с.
3. Зубарь В. П. Исследования особенностей процесса алмазного точения: дис. … канд. техн. наук: 05. 03. 01 / Зубарь Владимир Петрович. — Харьков, 1967. — 210 с.
4. Синтетические алмазы в машиностроении / Под ред. В. Н. Бакуля. — К.: Наук. думка, 1976. — 351 с.
5. Физико-математическая теория процессов обработки материалов и технологии машиностроения / Под общ. ред. Ф. В. Новикова и А. В. Якимова. В десяти томах. — Т. 1. «Механика резания материалов». — Одесса: ОНПУ, 2002. — 580 с.
6. Андшахай О. О. Математична модель визначення енергоемносп абразивно! обробки та умов И зменшення / О. О. Андшахай, 1.В. Гершиков // Вюник НТУ «ХП1». Збiрник наукових праць. Серiя: Математичне моделювання в техшщ та технолопях. — Х.: НТУ «ХП1». — 2012. -№ 54 (960). — С. 3−13.
7. Качество поверхности при алмазно-абразивной обработке / Э. В. Рыжов, А. А. Сагарда, В. Б. Ильицкий, И. Х. Чеповецкий. — К.: Наук. думка, 1979. — 244 с.
Bibliography:
1. Engineering Technology: Textbook / A.V. Yakimov, V.M. Tsariuk, A.A. Yakimov, and others. — Odessa: Astroprint, 2001. — 608 p.
2. Yevseyev D.G. Formation properties of surface layers in abraded / D.G. Yevseyev. — Saratov: Sarat in. University Press, 1975. — 127 p.
3. Zubar V.P. Investigating diamond turning process: thesis. … candidate. tehn. sciences: 05. 03. 01 / Zubar Vladimir Petrovic. — Kharkov, 1967. — 210 p.
4. Synthetic diamonds in mechanical engineering / Ed. V.N. Bakul. — K.: Science dumka, 1976. -
Серiя: Техшчш науки ISSN 2225−6733
351 p.
5. Physico-mathematical theory of material processing technology and mechanical engineering / Ed. F.V. Novikov and A.V. Yakimova. In the ten volumes. — T. 1. «Mechanics of Materials Cutting». — Odessa: OSPU, 2002. — 580 p.
6. Andilahay O.O. Mathe model viznachennya energoemnosti abrazivnoi'- obrobki that drain ii zmen-shennya / O.O. Andilahay, I.V. Gershikov // News NTU «HPI». Zbirnik naukovyi Pracuj. Seriya: mathe modelyuvannya in tehnitsi that tehnologiyah. — H.: NTU «HPI». — 2012. — № 54 (960). -Р. 3−13.
7. The quality of the surface with diamond-abrasive machining / E.V. Ryzhov, A.A. Sagarda, V.B. Ilitsky, I.H. Chepovetsky. — K.: Science dumka, 1979. — 244 p.
Рецензент: А.А. Ищенко
д-р техн. наук, проф. ГВУЗ «ПГТУ»
Статья поступила 10. 07. 2013
УДК 621. 73
Кухарь В. В. 1, Суглобов Р. В. 2, Каргин Б. С. 3, Николенко Р. С. 4, Мкртчян Е. А. 5
МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ОСАДКЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗАГОТОВКИ КОНИЧЕСКИМИ ПЛИТАМИ
В статье приведены результаты моделирования процесса осадки заготовки коническими плитами методом конечных элементов. Определено напряжённо-деформированное состояние заготовки в зависимости от величины угла у основания конуса конических плит.
Ключевые слова: моделирование, заготовка, конусная плита, напряжённо-деформированное состояние.
Кухарь В. В., Суглобов Р. В., Каргин Б. С., Николенко Р. С., Мкртчян Е. А. Моделю-вання напружено-деформованого стану при осаджуванш цилтдричноИ заготовки кошчними плитами. У статт1 наведено результати моделювання процесу осаджування заготовки конусними плитами методом сюнчених елемент! в. Визна-чено напружено-деформований стан заготовки залежно в1д величини кута бтя ос-нови конуса котчних плит.
Ключовi слова: моделювання, заготовка, конусна плита, напружено-деформований стан.
V. V. Kuhar, R. V. Suglobov, B.S. Kargin, R.S. Nikolenko, E.A. Mkrtchan. Modeling of stress-strain state during upsetting of cylindrical billet by conical plates. The simulation of the process of forging upsetting of billets by the finite elements method is describes in the article. The stress-strain state of workpiece in depended from the range of angle near of the base of conical plates was determinate.
Keywords: The simulation, workpiece, conical plates, stress-strain state.
Постановка проблемы. В настоящее время разработано достаточно много способов предварительного профилирования заготовок перед последующей штамповкой или завершаю-
1 канд. техн. наук, доцент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
2 ст. преп., ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
3 канд. техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
4 магистр, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
5 ассистент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой