Экспериментальное определение активного сопротивления и электропроводности сильноточного плазменного канала в разрядной цепи генератора импульсной компоненты тока искусственной молнии

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Физика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Техніка сильних електричних та магнітних полів
УДК 621.3. 022:621.3. 015. 52
М. И. Баранов, Г. М. Колиушко, В.О. Лысенко
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ АКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ И ЭЛЕКТРОПРОВОДНОСТИ СИЛЬНОТОЧНОГО ПЛАЗМЕННОГО КАНАЛА В РАЗРЯДНОЙ ЦЕПИ ГЕНЕРАТОРА ИМПУЛЬСНОЙ КОМПОНЕНТЫ ТОКА ИСКУССТВЕННОЙ МОЛНИИ
Експериментальним шляхом отримано наближені чисельні значення погонного активного електричного опору і питомій електропровідності сильноточного плазмового каналу повітряного іскровогорозряду в колі потужного ємнісного накопичувача енергії, який використовується при формуванні імпульсної А- компоненти струму штучної блискавки з нормованою амплітудою не менше 200 кА.
Экспериментальным путем получены приближенные численные значения погонного активного электрического сопротивления и удельной электропроводности сильноточного плазменного канала воздушного искровогоразряда в цепи мощного емкостного накопителя энергии, используемого при формировании импульсной А- компоненты тока искусственной молнии с нормированной амплитудой не менее 200 кА.
ВВЕДЕНИЕ
В [1] авторами были представлены результаты экспериментальной оценки основных электрических параметров (активного сопротивления, удельной электропроводности и напряженности электрического поля) для сильноточного плазменного канала (СПК) воздушного искрового разряда в цепи мощного генератора импульсного тока (ГИТ), предназначенного для формирования на электрической нагрузке (испытываемом объекте) повторной импульсной Б- компоненты тока искусственной молнии. В соответствии с действующими сейчас международными требованиями [2−4] данная Б- компонента тока молнии (как правило, отрицательной полярности) характеризуется следующими основными нормированными амплитудно-временными параметрами (АВП): амплитудой тока! пю = 100 кА с допуском +10%- интегралом действия = 0,25−106 А2-с при допуске +20%- временем амплитуды тока «& lt- 25 мкс- длительностью протекания тм & lt- 500 мкс. В практике испытаний технических объектов на стойкость к прямому (косвенному) воздействию имитированного сильноточного грозового разряда широко используется импульсная А- компонента тока искусственной молнии, нормированная амплитуда которой 1пА составляет 200 кА при допуске +10% [2−4], что существенно превышает указанное выше значение /"в. Из-за такого большого различия в значениях токовых амплитуд /"^ и /тБ следует ожидать и определенных отличий в основных электрических параметрах СПК воздушных искровых разрядов, возникающих в разрядных цепях соответствующих генераторов ГИТ -А и ГИТ-Б, воспроизводящих в объектах испытаний А- и Б- компоненты тока искусственной молнии. При реальной работе с генераторами ГИТ -А и ГИТ-Б, технические характеристики которых и трех других генераторов, входящих в состав созданного в НИПКИ & quot-Молния"- НТУ & quot-ХПИ"- мощного генератора тока молнии (ГТМ), были ранее описаны в [5−8], обслуживающему персоналу для правильного выбора параметров их сильноточных разрядных цепей и выполнения испытаний технических объектов на молниестойкость требуется знать электрические параметры СПК воздушных искровых разрядов, ими-
тируемых над испытываемыми объектами и напрямую входящих в разрядные цепи указанных высоковольтных ГИТ. Это касается, прежде всего, активного сопротивления Кк и удельной электропроводности СПК воздушных искровых разрядов, длины которых в указанных ГИТ искусственной молнии могут составлять от 1 до 100 мм. Такие длины воздушных искровых промежутков в разрядных цепях этих ГИТ с малыми значениями их активных сопротивлений могут оказывать заметное влияние на АВП генерируемых ими импульсных токов молнии. Поэтому приведенные в [1] численные данные для Кк и характерные для Б- компоненты тока искусственной молнии в разрядной цепи генератора ГИТ-Б, нуждаются в экспериментальном уточнении применительно к импульсной-компоненте имитированного тока молнии в разрядной цепи генератора ГИТ -А.
1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ
В СИЛЬНОТОЧНОЙ РАЗРЯДНОЙ ЦЕПИ ГИТ-Л АКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СПК ВОЗДУШНОГО ИСКРОВОГО РАЗРЯДА Рассмотрим приведенную на рис. 1 двухэлектродную систему (ДЭС) рабочего стола ГТМ и принципиальную электрическую схему ГИТ-А (рис. 2), предназначенного для формирования на электрической нагрузке (испытываемом объекте) импульсной А- компоненты тока искусственной молнии. В соответствии с международными требованиями [2−4] данная компонента тока молнии (также обычно отрицательной полярности) характеризуется следующими основными нормированными АВП: амплитудой тока /тА = 200 кА с допуском +10%- интегралом действия За = 2−106 А2-с при допуске +20%- временем амплитуды тока „& lt- 50 мкс- длительностью протекания тм& lt-500 мкс. Принимаем, что в проводимых экспериментах длина йв воздушного промежутка между верхним 1 и нижним 2 металлическими электродами ДЭС рабочего стола ГТМ, в котором формируется СПК искрового разряда, может варьироваться в пределах от 0,5 до 24,5 мм. Считаем, что указанная выше ДЭС выполняет роль эквивалента электрической нагрузки (с активными сопротивлениями Кэ и Кд, индуктивностями Ьэ и Ьд) для разрядной цепи ГИТ-А.
Рис. 1. Схематическое изображение ДЭС эквивалента электрической нагрузки генератора ГИТ -А для получения импульсной А- компоненты тока искусственной молнии (1 — верхний стальной электрод- 2 — нижний медный электрод- 3 — алюминиевая пластина рабочего стола ГТМ)
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема разрядной цепи мощного генератора ГИТ-4 для формирования на
эквиваленте электрической нагрузки импульсной-компоненты тока искусственной молнии
Принимаем, что отрицательное зарядное напряжение и3А для генератора ГИТ -А не превышает -27 кВ. Согласно данным схемы на рис. 2 основные собственные электрические параметры разрядной цепи генератора ГИТ-Л реально имеют следующие значения: [1, 5−8]: СА = 333 мкФ- ЬА = 2,5 мкГн- ЯА = 0,057 Ом- Ьэ = 0,3 мкГн- Яэ = 0,03 Ом. С учетом того, что длина 12 нижнего 2 медного электрода ДЭС составляет 0,36 м, то его индуктивность Ьд будет примерно равной 0,36 мкГн. Выполненная расчетная оценка активного сопротивления Яд2 нижнего 2 медного электрода ДЭС, изготовленного на основе радиочастотного кабеля марки РК 75−44−15 без медной оплетки (с диаметром круглой жилы, равным 6,6 мм), показывает, что оно не превышает значения 2−10−4 Ом. Это дает основание для его неучета в разрядной цепи генератора ГИТ-А при анализе влияния активного сопротивления Як исследуемого СПК на АВП рассматриваемой нами А- компоненты тока искусственной молнии. Отметим, что алюминиевая пластина 3 в воздушной ДЭС рабочего стола ГТМ выполнена из листа (алюминиевый сплав марки АМц) толщиной 2 мм с размерами в плане 0,5×0,5 м². В соответствии с электрической схемой рис. 2 полагаем, что активное сопротивление Яд = Як обусловлено высокоионизиро-ванным СПК, возникающим в воздушном промежутке описанной выше ДЭС длиной йв и имеющим цилиндрическую конфигурацию. Принимаем, что данный СПК в воздушном промежутке ДЭС длиной йв = 24,5 мм над нижним медным электродом 2 инициируется при помощи закрепленного на верхнем
стальном электроде 1 ДЭС электрически взрывающегося тонкого прямолинейного медного провода без изоляции диаметром 0,2 мм и длиной 50 мм. Полагаем, что при длине dB = 0,5 мм происходит самопробой воздушного промежутка ДЭС в разрядной цепи генератора ГИТ-А.
Требуется по результатам расшифровки осциллограмм импульсной А- компоненты тока искусственной молнии, получаемых в разрядной цепи мощного генератора ГИТ-А с СПК атмосферного воздушного искрового разряда соответственно длиной 0,5 мм и 24,5 мм, определить активное электрическое сопротивление Rk, электропроводность ck и напряженность Ek продольного электрического поля для данного сильноточного плазменного канала с амплитудой импульсного тока 1тА в нем не менее 200 кА.
2. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВЛИЯНИЯ СПК ВОЗДУШНОГО ИСКРОВОГО РАЗРЯДА НА АВП ИМПУЛЬСНОЙ А- КОМПОНЕНТЫ ТОКА ИСКУССТВЕННОЙ МОЛНИИ
Согласно рис. 2 при подаче от генератора высоковольтных поджигающих импульсов (ГВПИ) на управляющий электрод трехэлектродного воздушного разрядника F1 каскадного типа импульса микросе-кундной длительности положительной полярности амплитудой 100 кВ [5, 7] предварительно заряженный до отрицательного напряжения U3A = -27 кВ емкостный накопитель энергии генератора ГИТ-А разряжается на описанный выше эквивалент нагрузки и формирует на нем требуемую в соответствии с [2−4] импульсную А- компоненту тока молнии. На рис. 3 приведена осциллограмма такого импульсного тока, полученная с помощью метрологически поверенного измерительного коаксиального шунта ШК-300 [5, 6] и цифрового запоминающего осциллографа типа Tektronix TDS 1012 практически при Rд = Rk = 0 (масштаб по вертикали — 5 В/кл- масштаб по горизонтали -50 мкс/кл). Из приведенной на рис. 3 осциллограммы импульсной А- компоненты тока молнии видно, что при коэффициенте преобразования метрологически поверенного коаксиального шунта ШК-300, численно равном для рассматриваемой составляющей грозового тока КА = 11 261 А/В [5, 6], ее первая наибольшая амплитуда ImA будет примерно равной 19,4Вх 11 261 А/В= = 218,5 кА. Данной амплитуде импульсного тока ImA соответствует время, равное tmA = 36 мкс. Переход через ось абсцисс первой отрицательной полуволны А- компоненты тока молнии происходит при времени tAi = 100 мкс, ее второй положительной полуволны -при времени tA2 = 204 мкс, а ее третьей отрицательной полуволны — при времени tA3 = 308 мкс. Согласно данным рис. 3 амплитуда второй положительной полуволны рассматриваемого тока не превышает 69,2 кА, а амплитуда третьей отрицательной полуволны — 12,9 кА. Импульсная А- компонента тока искусственной молнии, генерируемая ГИТ-А на принятом эквиваленте электрической нагрузки, даже при длине воздушного промежутка dB = 0,5 мм характеризуется сильным затуханием (логарифмический декремент его колебаний Ал составляет около 2,825).
ТиЦ ,/1-,…• *сд СопуЫе М Рос 20& lt-Х0л“ СШ50Я
Сиги» 2 -13. 4У
снГШГ
ЯпГ-тжг
16-Иоу-10 1*34 & lt-1С№
суммарной длинои воздушного искрового промежутка йв = 24,5 мм других заметных изменений для АВП данного тока молнии не наблюдается. Поэтому можно говорить о том, что введение в разрядную цепь генератора ГИТ, А искрового воздушного промежутка с цилиндрическим СПК длиной йв = 24 мм вызывает уменьшение амплитуды 1тА первой полуволны импульсной А-компоненты тока искусственной молнии примерно на 4,5 кА, то есть практически на 2%.
Рис. 3. Осциллограмма Л-компоненты тока искусственной молнии при разряде мощного генератора ТИТ-А на эквивалент нагрузки с воздушным зазором 0,5 мм (иЗА = -27 кВ)
При периоде колебаний ТА импульсного тока, равном 204 мкс, коэффициент затухания 5А в разрядной цепи генератора ГИТ-А будет равным 5А = ЛА/ТА = = 13,85Т03 с-1. С помощью формулы Томсона находим, что при ТА = 204 мкс полная индуктивность разрядного контура ГИТ-А составит 3,16 мкГн. Полное активное сопротивление (ЯА + Яэ) = 2-(ЬА + Ьэ + Ьд)-ЪА разрядной цепи генератора ГИТ-А, найденное по осциллограмме на рис. 3, оказывается в результате равным 0,087 Ом. Это значение для (ЯА + Яэ) полностью соответствует принятым исходным электрическим параметрам для сильноточной цепи разряда ГИТ-А.
На рис. 4 представлена осциллограмма исследуемой А- компоненты тока искусственной молнии, полученной в рассматриваемой согласно рис. 2 разрядной схеме ГИТ-А при йв = 24,5 мм и и3А = -27 кВ. Наибольшая амплитуда первой отрицательной полуволны им -пульсной А-составляющей имитированного в полевых лабораторных условиях тока молнии при и3А = -27 кВ оказывается здесь примерно равной 19,0 Вх 11 261 А/В = = 213,9 кА. Этой амплитуде импульсного тока 1тА соответствует время, равное /тА = 38 мкс. Амплитуда второй положительной полуволны данной компоненты тока молнии принимает значение 67,6 кА, а амплитуда его третьей отрицательной полуволны — 11,9 кА. Период колебаний ТА импульсного тока согласно рис. 4 оказывается равным 206 мкс. Поэтому в этом случае логарифмический декремент колебаний ДА составит около 2,889. Тогда при ТА = 206 мкс коэффициент затухания в разрядной цепи генератора ГИТ-А будет равным = & amp-а/Та = 14,02−103 с-1. Для полной индуктивности рассматриваемого разрядного контура генератора ГИТА с воздушным искровым промежутком ДЛИНОЙ йв = 24,5 мм находим, что при ТА = 206 мкс и СА = 333 мкФ ее значение составит 3,22 мкГн. Тогда в соответствии с осциллограммой рис. 4 полное активное сопротивление исследуемой разрядной цепи генератора ГИТ-А будет примерно равным 0,091 Ом.
Сравнение токовых осциллограмм, приведенных на рис. 3 и 4, показывает, что из-за использования вместо массивной стальной цилиндрической вставки диаметром 20 мм и длиной 24 мм в сильноточной цепи разряда генератора ГИТ -А эквивалента нагрузки с
16-Моу-10 1354
Рис. 4. Осциллограмма-компоненты тока искусственной молнии при разряде мощного генератора ТИТ-А на эквивалент нагрузки с воздушным зазором 24,5 мм (иЗА = -27 кВ)
Данному уменьшению значения первой амплитуды 1тА исследуемой А- компоненты тока молнии соответствует введение в разрядную цепь генератора ГИТ-А сосредоточенного активного сопротивления Яд, численно равного Як = 0,004 Ом. Тогда при йв = 24 мм для погонного активного сопротивления Як0 СПК воздушного искрового разряда в сильноточной разрядной цепи генератора ГИТ-А, формирующего импульсную А- компоненту тока искусственной молнии с нормированной первой амплитудой 1тА = 213,9 кА, получаем меньшее в 5,5 раз чем в [1] для плазмы СПК в цепи ГИТ-Б численное значение: Як0 = Як / йв = 0,167Т0−3 Ом/мм = 0,167 Ом/м. (1)
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОПРОВОДНОСТИ ПЛАЗМЫ В СПК ВОЗДУШНОГО ИСКРОВОГО РАЗРЯДА ДЛЯ ИМПУЛЬСНОЙ А- КОМПОНЕНТЫ ТОКА ИСКУССТВЕННОЙ МОЛНИИ Величину усредненной удельной электропроводности высокоионизированной низкотемпературной плазмы СПК воздушного искрового разряда в сильноточной цепи генератора ГИТ-А при формировании импульсной А- компоненты тока искусственной молнии (с максимальной электронной температурой в канале этого сильноточного разряда около 12−103 К [9]) с учетом изложенного выше подхода по определению активного сопротивления Як данного СПК находим из классического соотношения вида [1]:
С к = йв/ (л • г0т • Як ^ (2)
где г0т — максимальный радиус СПК воздушного искрового разряда в цепи генератора ГИТ-А
Величину радиуса г0т, входящую в формулу (2), определяем по известной формуле Брагинского,
имеющей на земной поверхности (вблизи уровня моря) в системе СИ следующий вид [1, 10]:
Г0т=0,093 • 1]тА • т2, (3)
где т — время, соответствующее амплитуде 1тА первой полуволны импульсной А- компоненты тока искусственной молнии.
Из выражения (3) для нашего случая (йв = 24,5 мм и и3А = -27 кВ) при амплитуде 1тА = 213,9−103 А и времени /тА = 38−10−6 с находим, что максимальный радиус г0т высокоионизированного низкотемпературного СПК искрового разряда в атмосферном воздухе для цепи мощного генератора ГИТА принимает значение 34,28 мм. В результате из (2) вытекает, что в рассматриваемом случае при йв = 24−10−3 м, Як = 0,004 Ом и г0т = 34,28Т0−3 м для усредненной удельной электропроводности ск исследуемого в атмосферном воздухе СПК искрового раз -ряда, имитирующего на эквиваленте электрической нагрузки ГТМ с ДЭС импульсную А- компоненту тока искусственной молнии, на основании примененного авторами расчетно-экспериментального подхода получаем количественное значение, приближенно равное 1625 (Ом-м)-1. Это значение удельной электропроводности & lt-зк плазмы СПК импульсной А- компоненты тока искусственной молнии с нормированными АВП оказывается всего лишь в 1,2 раза большим, чем значение ск, характерное для плазмы СПК повторной импульсной Б- компоненты тока молнии и найденное опытным путем в [1]. Кроме того, полученное здесь численное значение для усредненной удельной электропроводности & lt-зк плазмы сильноточного канала воз -душного искрового разряда в цепи генератора ГИТ-А оказывается примерно в 31 раз меньшим соответствующего значения для ск, характерного для низкотемпературной плазмы при инициировании подводного искрового разряда электрическим взрывом (ЭВ) металлического провода [11]. Связано это с тем, что согласно данным табл. 2 из [11] при подводном ЭВ тонкого металлического провода максимальный ра-диус канала искрового разряда составляет лишь около 2,14 мм (при амплитуде разрядного тока в цепи ГИТ в 88 кА и амплитуде импульсного давления внутри канала подводного разряда не менее 365 МПа), а активное электрическое сопротивление плазменного канала длиной 40 мм принимает значение, равное примерно Як = 0,057 Ом. Подстановка этих экспериментальных количестве нных данных из [11] в используемое нами расчетное соотношение (2) при длине канала подводного разряда в 40 мм и обуславливает усредненную электропроводность & lt-зк его весьма плотной высоко ионизированной плазмы, приближенно равную 48 778 (Ом-м)-1. Это оценочное по (2) усредненное значение для удельной электропроводности & lt-зк плазмы СПК искрового разряда при подводном ЭВ тонкого металлического провода хорошо согласуется с соответствующими экспериментальными данными, приведенными в табл. 2 из [11] для сильноточных разрядных искровых каналов в конденсированных средах. Эти данные могут свидетельствовать о правомерности использования соотношения (2) при оценке искомых значений удельной электропроводности & lt-5к
плазмы в канале сильноточного воздушного искрового разряда.
На основании полученных в данной работе расчетно-экспериментальных результатов для СПК воздушного искрового разряда в сильноточной цепи мощного генератора ГИТ-А с нормированными АВП импульсной А- компоненты тока имитированной молнии видно, что при определении его активного сопротивления Як и удельной электропроводности & lt-зк применять количественные данные, характерные для металлической плазмы СПК в разрядной цепи генератора ГИТ-Б при получении повторной импульсной Б-компоненты тока искусственной молнии [1], нельзя.
4. ОЦЕНКА ПРОДОЛЬНОЙ НАПРЯЖЕННОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПОЛЯ В СПК ВОЗДУШНОГО ИСКРОВОГО РАЗРЯДА ДЛЯ ИМПУЛЬСНОЙ А- КОМПОНЕНТЫ ТОКА ИСКУССТВЕННОЙ МОЛНИИ
Приведенные выше результаты для активного сопротивления Як и электропроводности & lt-зк СПК воздушного искрового разряда позволяют осуществлять приближенную расчетную оценку максимальной напряженности Етк продольного электрического ПОЛЯ в СПК воздушного искрового разряда атмосферного давления для разрядной цепи генератора ГИТ-Л при получении импульсной А- компоненты тока искусственной молнии по следующим выражениям:
Етк — 1 тА /(лг0шстк) _ 1тА '- Як / йв. (4)
После подстановки в (4) полученных расчетноэкспериментальным путем значений 1тА и Як или 1тА, г0т и & lt-зк для искомой величины напряженности Етк в высокоионизированной плазме сильноточного воздушного искрового разряда при йв = 24−10−3 м и 1тА = 213,9 кА находим, что она имеет численное значение, равное примерно 35,7 кВ/м = 35,7 В/мм. Это значение для Етк оказывается примерно в 2,3 раза меньше уровня напряженности продольного электрического поля, характерного для плазмы СПК воздушного искрового разряда в цепи генератора ГИТ-Б [1]. В этой связи на искровом воздушном промежутке ДЭС длиной йв = 24,5 мм рабочего стола генератора ГИТ-А падает импульсное электрическое напряжение отрицательной полярности с амплитудой, равной около
0,87 кВ. Данное напряжение составляет примерно 3% от зарядного отрицательного электрического напряжения и3А = -27 кВ мощного генератора ГИТ-А, используемого в составе ГТМ при получении импульсной А- компоненты тока искусственной молнии с нормированными согласно требованиям [2−4] АВП.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. На основании проведенных в полевых лабораторных условиях экспериментов на уникальном ГТМ отечественной разработки определены значения активного сопротивления Як, усредненной удельной электропроводности & lt-зк и максимальной напряженности Етк продольного электрического ПОЛЯ для СПК воздушного искрового разряда с высокоионизированной низкотемпературной металлической плазмой в сильноточной разрядной цепи мощного генератора с
емкостным накопителем электрической энергии, предназначенного для формирования на активноиндуктивной электрической нагрузке нормированной в соответствии с действующими международными требованиями согласно [2−4] импульсной A- компоненты тока искусственной молнии.
2. Полученные опытные результаты могут быть использованы инженерно-техническим персоналом в качестве руководящего технического материала при выполнении натурных испытаний различных технических объектов на стойкость к прямому (косвенному) воздействию больших импульсных токов молнии, имитируемых в лабораторных условиях на открытом воздухе.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Баранов М. И., Колиушко Г. М., Лысенко В. О. и др. Экспериментальная оценка электрического сопротивления и электропроводности сильноточного плазменного канала в цепи разряда мощного генератора тока искусственной молнии II Електротехніка і електромеханіка. — 2011. — № 1. — С. 61−64.
2. SAE ARP 5412IED-S4. Нормативный документ & quot-Рекомендуемая практика авиационно-космических работ. Идеализированные составляющие внешнего тока& quot- (США), 19S5. — С. 30−39.
3. SAE ARP 5416IED-S4. Нормативный документ & quot-Рекомендуемая практика авиационно-космических работ. Условия воздействия молнии на летательные аппараты и соответствующие формы испытательных сигналов& quot- (США), 1997. — 145 с.
4. KTP-BB®ID0−160DIED-14D. Квалификационные требования & quot-Условия эксплуатации и окружающей среды для бортового авиационного оборудования. Требования, нормы и методы испытаний& quot-. Раздел 23.0. & quot-Прямое воздействие молнии& quot-.- М.: Изд-во госстандартов Российской Федерации, 2004. — С. 25S-273.
5. Баранов М. И., Колиушко Г. М., Кравченко В. И. и др. Генератор тока искусственной молнии для натурных испытаний технических объектов II Приборы и техника эксперимента. — 200S. — № 3. — С. S1-S5.
6. Баранов М. И., Колиушко Г. М., Кравченко В. И. и др. Высоковольтные сильноточные воздушные разрядники генератора тока искусственной молнии II Приборы и техника эксперимента. — 200S. — № 6. — С. 5S-62.
7. Баранов М. И., Колиушко Г. М., Кравченко В. И. и др. Мощная высоковольтная электрофизическая установка для имитации полного тока молнии и ее применение в области молниезащиты технических объектов II Електротехніка і електромеханіка. — 200S. — № 3. — С. 69−75.
S. Баранов М. И., Колиушко Г. М., Кравченко В. И. и др. Мощный импульсный генератор тока молнии: разработка и примеры применения I Физика импульсных разрядов в конденсированных средах: Материалы Международной научной конференции (17−21 августа 2009 г.). — Николаев: КП & quot-Миколаївська областна друкарня& quot-, 2009. -С. 113−115.
9. Баранов М. И. Приближенный расчет максимальной температуры плазмы в сильноточном канале искрового разряда II Технічна електродинаміка. — 2010. — № 5. — С. 7−11.
10. Баранов М. И. Избранные вопросы электрофизики: Монография в 2-х томах. Том 2, Кн. 2: Теория электрофизических эффектов и задач. — Харьков: Изд-во & quot-Точка"-, 2010. — 407 с.
11. Гулый Г. А. Научные основы разрядно-импульсных технологий.- Киев: Наукова думка, 1990. — 20S с.
Bibliography (transliterated): 1. Baranov M.I., Koliushko G.M., Lysenko V.O. i dr. '-Eksperimental'-naya ocenka '-elektricheskogo soprotivleniya i '-elektroprovodnosti sil'-notochnogo plazmennogo kanala v cepi razryada moschnogo generatora toka iskusstvennoj molnii II Elektrotehnika і elektromehanika. — 2011. — № 1. — S. 61−64. 2. SAE ARP 5412/ED-S4. Normativnyj dokument & quot-Rekomenduemaya praktika aviacionno-kosmicheskih rabot. Idealizirovannye sostavlyayuschie vneshnego toka& quot- (SShA), 19S5. — S. 30−39. 3. SAE ARP 5416/ED-S4. Normativnyj dokument & quot-Rekomenduemaya praktika aviacionno-kosmicheskih rabot. Usloviya voz-dejstviya molnii na letatel'-nye apparaty i sootvetstvuyuschie formy ispy-tatel'-nyh signalov& quot- (SShA), 1997. — 145 s. 4. KTR-VVF/D0−160D/ED-14D. Kvalifikacionnye trebovaniya & quot-Usloviya '-ekspluatacii i okruzha-yuschej sredy dlya bortovogo aviacionnogo oborudovaniya. Tre-bovaniya, normy i metody ispytanij& quot-. Razdel 23.0. & quot-Pryamoe vozdejstvie molnii& quot-.- M.: Izd-vo gosstandartov Rossijskoj Federacii, 2004. — S. 25S-273. 5. Baranov M.I., Koliushko G.M., Kravchenko V.I. i dr. Generator toka iskusstvennoj molnii dlya naturnyh ispytanij tehnicheskih ob'-ektov // Pribory i tehnika '-eksperimenta. — 200S. — № 3. — S. S1-S5. б. Baranov M.I., Koliushko G.M., Kravchenko V.I. i dr. Vysokovol'-tnye sil'-notochnye vozdushnye razryadniki generatora toka iskusstvennoj molnii // Pribory i tehnika '-eksperimenta. — 200S. — № 6. — S. 5S-62. 7. Baranov M.I., Koliushko G.M., Kravchenko V.I. i dr. Moschnaya vy-sokovol'-tnaya '-elektrofizicheskaya ustanovka dlya imitacii polnogo toka molnii i ee primenenie v oblasti molniezaschity tehnicheskih ob'-ektov II Elektrotehnika і elektromehanika. — 200S. — № 3. — S. 69−75. S. Baranov M.I., Koliushko G.M., Kravchenko V.I. i dr. Moschnyj im-pul'-snyj generator toka molnii: razrabotka i primery primeneniya / Fizika impul'-snyh razryadov v kondensirovannyh sredah: Materialy Mezhdu-narodnoj nauchnoj konferencii (17−21 avgusta 2009 g.). — Nikolaev: KP & quot-Mikolaiivs'-ka oblastna drukarnya& quot-, 2009. — S. 113−115. 9. Baranov M.I. Priblizhennyj raschet maksimal'-noj temperatury plazmy v sil'-notochnom kanale iskrovogo razryada // Tehnichna elektrodinamika. — 2010. — № 5.
— S. 7−11. 10. Baranov M.I. Izbrannye voprosy '-elektrofiziki: Monografiya v 2-h tomah. Tom 2, Kn. 2: Teoriya '-elektrofizicheskih '-effektov i zadach.
— Harkov: Izd-vo & quot-Tochka"-, 2010. — 407 s. 11. Gulyj G.A. Nauchnye osnovy razryadno-impul'-snyh tehnologij.- Kiev: Naukova dumka, 1990.
— 20S s.
Поступила 23. 12. 2010
Баранов Михаил Иванович, д.т.н., с.н.с. ,
Колиушко Георгий Михайлович, к.т.н., с.н.с. ,
Лысенко Виталия Олеговна НИПКИ & quot-Молния"-
Национального технического университета & quot-Харьковский политехнический институт& quot-
61 013, Харьков, ул. Шевченко, 47
тел. (057) 707−6S-41, e-mail: eft@kpi. kharkov. ua
BaranovM.I., Koliushko G.M., Lysenko V.O.
Experimental determination of active resistance and conductivity of a heavy-current plasma channel in the discharge loop of a powerful generator of artificial lightning current pulse component.
Approximate numerical values are experimentally obtained for linear ohmic resistance and specific conductivity of a heavy-current plasma channel of an air spark discharge in the loop of a powerful capacitive storage applied for artificial lightning current pulse A-component formation with the rated magnitude not less than 200 kA.
Key words — air spark discharge, heavy-current plasma channel, electric resistance, conductivity, artificial lightning current.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой