Опыт и перспективы применения жаростойкого бетона для изготовления футеровки прибыльных надставок сталеплавильного производства

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Строительство. Архитектура


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

Максимальное увеличение прочности при сжатии наблюдается при расходе добавки 1% по сравнению с чистым гипсом и составляет 7,3 МПа, в то время как незначительно изменяется прочность при изгибе и сроки схватывания.
Из результатов рентгенофазового анализа на рисунке 3, б можно увидеть присутствие примеси кварца, что обуславливает повышение прочности гипсового вяжущего.
Вывод. Введение таурита в качестве добавки от 1до 2% повышает марку гипсового вяжущего до Г — 7 (прочность при сжатии 7,01 — 7,3 МПа, прочность при изгибе 3,7 — 3,8 МПа). Показатели предела прочности при сжатии и изгибе, сроки схватывания для марки Г — 7 соответствуют требованиям ДСТУ Б В.2.7 — 82: 2010. Последующее увеличение процентного содержания таурита 3 — 5% постепенно снижает прочностные показатели до марки Г — 6.
Результаты исследований подтверждают возможность использования таурита ТС — Д в качестве добавки для повышения прочностных характеристик гипсовых вяжущих.
ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА
1. Бутт Ю. М., Сычева М. М., Тимашев В. В. Дегидратация. Химическая технология вяжущих материалов. — М.: Высшая школа, 1980. — 472 с.
2. Крестовиков А. Н., Вигдорович В. Н. Химическая термодинамика. — М.: Госстройиздат, 1973. — 256 с.
3. Пащенко А. А., Сербин В. П., Старчевская Е. А. Вяжущие материалы. — К.: Высшая школа, 1985. — 440 с.
4. Пригожин И., Дежи Р. Химическая термодинамика. — Новосибирск, 1965. — 210 с.
5. Amathieu L., Boistelle R. Crystallization kinetics of gypsum from dense suspension of hemihydrates in water. J. Cristal Growth, 1988, vol. 88, n 2, pp. 183 — 192.
6. Murat M., Karmazsin E., Cinetique d'-hydratation des sulfates de calcium semihydrates. Essai d'-interpretation des courbes & quot-Vitesse — degree d'-avancement& quot-. In: Compterendu du Colloque International de la R.I.L.E.M. 25 — 27 mai 1977. — France, Saint-Remy-Les-Chevreuse, 1977, pp. 217 -236.
7. Onorato, Ettor. The fine structure of gypsum (CaSO4−2H2O). Zeitschift feur Kristallographie, Kristallgeometrie, Kristallphysik, Kristallchemie, 1929, vol. 71, pp. 277 — 325.
8. Ridge M. J. Mechanism of setting of gypsum plaster. Rev. Pure and appl. Chem., 1960, vol. 10, no4, pp. 243 — 276.
9. Ridge M. J., Bright J. E. Twin crystals of precipitated gypsum. — Miner. Mag., 1962, vol. 33, no259, pp. 347 — 348.
10. Rumyansev B. M., Adriamov R. A. Improvement of water resistance of gypsum products. -Izvestiya Vysshikh Uchebnykh zavedenii, Stroitel'-stvo, 1995, vol. 12, pp. 51 — 60.
11. Smadi M., Rami H., Akour A. Potential use of phosphogypsum in concrete, Cement and Concrete Research, 1999, vol. 29, no9, pp. 1419 — 1425.
УДК 666. 974. 2: 621. 746. 464
ОПЫТ И ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ ЖАРОСТОЙКОГО БЕТОНА ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФУТЕРОВКИ ПРИБЫЛЬНЫХ НАДСТАВОК СТАЛЕПЛАВИЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА
А. Ю. Конопляник, к. т. н., доц.
Ключевые слова: прибыльная надставка, жаростойкий бетон, шамотный кирпич, футеровка, виброустановка, слитки
Постановка проблемы. На Алчевском металлургическом комбинате при разливке спокойной стали в слитки массой 10 — 14 тонн применяют прибыльные надставки, футерованные шамотным кирпичом. Применение таких надставок показало их существенные недостатки, заключающиеся в больших трудозатратах, связанных с устройством кирпичной кладки сложной конфигурации и невысокой стойкостью футеровки, равной 12 — 17 наливов. Кроме того, большие потери тепла через боковую поверхность надставки приводят к увеличению распространения усадочных дефектов в тело слитка, а наличие большого количества швов в кирпичной кладке футеровки — к подвисанию слитка при съеме надставки и, как следствие, образованию на нем поперечных трещин. Производственный опыт эксплуатации
прибыльных надставок массой до 12 т показал, что устранения этих недостатков можно добиться путем применения двухслойной футеровки из жаростойкого бетона, которая изготовляется механизированным способом [1- 2].
Цель работы состояла в разработке составов жаростойких бетонов, конструктивных решений и технологических приемов изготовления двухслойной футеровки применительно к прибыльным надставкам для слитков массой 10 — 14 т.
Результаты исследования: технология разливки спокойной стали в условиях комбината должна обеспечивать разливку стали в слитки массой 13,8, 11,8 и 10,7 т с прибыльными надставками типа Д-13, 11С-1 и Д-10 соответственно. Конструктивные особенности надставок с двухслойной футеровкой определяются параметрами внутренней полости головной части слитка.
При разработке конструкции за основу была принята прибыльная надставка, содержащая металлический корпус с постоянным и рабочим слоями из жаростойкого бетона, в которой боковая поверхность постоянного слоя выполнена расширяющейся к верху надставки [3].
Указанная прибыльная надставка хорошо зарекомендовала себя при разливке стали в слитки массой до 12 т, когда отношение длины прямолинейного участка («свободной длины») рабочего слоя футеровки к его толщине в нижней части не превышает 10. Например, на Макеевском металлургическом комбинате, где масса слитка составляет 8,2 т, а отношение «свободной длины» рабочего слоя к его толщине равно 8,8, срок службы рабочего слоя футеровки составляет 40 — 50 наливов[1].
При массе слитка более 12 т и, соответственно, больших размерах внутренней полости надставки, «свободная длина» рабочего слоя увеличивается, а ее отношение к толщине этого слоя становится более 10. При этом, в результате одностороннего действия температуры и возникающих при этом усилий, рабочий слой футеровки в нижней его части выгибается внутрь надставки и отслаивается от постоянного слоя. Выгиб рабочего слоя происходит во время съема прибыльной надставки с головной части слитка, когда поверхность рабочего слоя резко охлаждается, а температура на поверхности чугунного корпуса остается высокой. Величина выгиба оказывается тем больше, чем больше отношение «свободной длины» рабочего слоя к его толщине. При последующих наливах в образовавшийся между постоянным и рабочим слоями зазор проникает расплавленный металл, застывает там, что при съеме прибыльной надставки с головной части слитка приводит к разрушению рабочего слоя в его нижней части. Все это ведет к снижению срока службы прибыльной надставки.
В надставках, используемых на Алчевском металлургическом комбинате, отношение «свободной длины» рабочего слоя к его толщине составляет: 9,3 для надставки типа Д-10, 9,4 для надставки типа 11С-1 и 12,50 для надставки типа Д-13. Таким образом, при разработке конструктивных решений для надставок типа Д-10 и 11С-1 нет необходимости удержания рабочего слоя футеровки от выгиба, а при разработке конструктивных решений для надставок типа Д-13 возникает необходимость такого удержания.
Поскольку конфигурация внутренней полости надставок 11С-1 и Д-10 отличается незначительно из-за близких по массе параметров слитков, то конструктивные решения внутренней полости этих надставок практически одинаковы. На рисунке 1 приведена конструкция прибыльной надставки типа Д-10 с двухслойной футеровкой из жаростойкого бетона.
При разработке конструкции прибыльной надставки типа Д-13 на внутренней поверхности стенок корпуса (по середине длинных сторон) выполнили ребра шириной, равной толщине постоянного слоя футеровки. При этом поверхности ребер, которые находятся в контакте с рабочим слоем футеровки, выполнили сходящимися внутрь надставки и расходящимися к верху надставки под углом 5 — 10 градусов. Ширина между ребрами принята увеличивающаяся к верху надставки с 80 до 140 мм в связи с увеличением к верху надставки толщины рабочего слоя футеровки. Такое конструктивное решение корпуса образует своеобразный «ласточкин хвост», который в середине длинных сторон надежно удерживает рабочий слой от выгиба. Конструкция прибыльной надставки типа Д-13 с двухслойной футеровкой из жаростойкого бетона приведена на рисунке 2.
Для изготовления двухслойной футеровки разработали и применили жаростойкий бетон на глиноземистом цементе следующего состава, мас %:
Шамотный заполнитель фракции 1 — 10 мм — 63,6
Глиноземистый цемент — 20,5
Жидкое стекло — 15,9
Разработанный состав жаростойкого бетона обладает высокими физико-механическими и огневыми характеристиками, а именно: Прочность на сжатие:
— после сушки при t = 110 °C 20,3 МПа
— после нагрева до t = 800 °C 18 МПа
— при температуре t = 400 °C 20,1 МПа
— при температуре t = 800 °C 18,2 МПа Кажущаяся плотность:
— после сушки 2 020 кг/м3 Открытая пористость:
— после сушки 21,2% Температура деформации под нагрузкой 0,2 МПа:
— начало размягчения 1 110°С
— 4% деформации 1 270°С Коэффициент теплопроводности
— при t=600°C 0,9 Вт/м°С
— при t=1000°C 1,02 Вт/м°С Термическая стойкость, 25 800 ОС-* воздух теплосмен Коэффициент линейного термического расширения а-10& quot-6
в интервале температур 100 -1000 С 2,73 — 5,55 Огнеупорность, С 1380 С
Для улучшения теплоизолирующей способности футеровки в состав бетона постоянного слоя добавляли вспученный перлитовый песок в количестве 1,05%.
Отработку технологического процесса изготовления и эксплуатации футеровки производили на прибыльных надставках типа Д-10. Для сравнения параллельно изготавливали прибыльные надставки, футерованные жаростойким бетоном и шамотным кирпичом.
Футеровку из жаростойкого бетона изготавливали на разработанной установке виброударного действия (виброустановке), схема которой приведена на рисунке 3. Всего было изготовлено 6 прибыльных надставок с двухслойной футеровкой из жаростойкого бетона.


II
V
3

У& quot- «ч * & quot- '-р. ¦ 4
¦ т -- ----& quot- & quot-
'- ---гт- а Л Л йч дскрщ }ч ь Г.- А ¦ '-

^ к ?1, _
4 4
Л й ¦
Рис. 1. Конструкция прибыльной надставки для слитков массой 10,7 т с футеровкой из жаростойкого бетона: 1 — постоянный слой футеровки- 2 — рабочий слой- 3 — корпус прибыльной
Надставки
Приготовление бетонной смеси производили в бетоносмесителе принудительного перемешивания емкостью 0,3 м³. Вначале в бетоносмеситель подавали сыпучие материалы в последовательности: шамотный заполнитель, глиноземистый цемент и перлитовый песок (для постоянного слоя) и перемешивали в течение 2 минут. Затем добавляли необходимое количество жидкого стекла и всю смесь перемешивали в течение 3 минут.
КПО
Рис. 2. Конструкция прибыльной надставки для слитков массой 13,8 т с футеровкой из жаростойкого бетона: 1 — постоянный слой футеровки- 2 — рабочий слой- 3 — корпус прибыльной
надставки- 4-ребра
Рис. 3. Виброустановка для изготовления футеровки прибыльных надставок
из жаростойкого бетона: 1 — прокладки из микропористой резины толщиной 30мм- 2 — прокладки из резины средней жесткости толщиной 15 мм- 3 — прокладки из жесткой резины толщиной 20 мм- 4 — металлическое кольцо- 5 — вибратор- 6 — вибросердечник для изготовления рабочего слоя футеровки- 7 — съемный сердечник для изготовления постоянного слоя футеровки- 8 — упоры- 9 — рабочий слой футеровки- 10 — постоянный слой футеровки- 11 — корпус прибыльной надставки
Вначале изготавливали постоянный слой футеровки 10. Для этого, включив предварительно вибратор 5, подавали бетонную смесь из бетоносмесителя в зазор между корпусом надставки 11 и съемным сердечником 7. Бетонную смесь уплотняли в течение 4 -5 мин. После выдержки отформованного постоянного слоя в течение 15 — 20 мин извлекали съемный сердечник, а прибыльную надставку с изготовленным постоянным слоем снимали с виброустановки и подавали на сушку. Сушку постоянного слоя осуществляли на газовых горелках в течение 5 ч по режиму: подъем температуры до 150 ОС и выдержка в течение 1,5 ч, подъем температуры до 350 ОС и выдержка в течение 3,5 ч.
После сушки постоянного слоя на его поверхность наносили разупрочняющийся при нагреве слой массы толщиной 0,3 — 0,5 мм состава: 50% лигносульфоната технического плотностью 1,15 г/см3 и 50% тонкодисперсного отхода производства кремнийсодержащих ферросплавов. Сушка нанесенного слоя осуществлялась за счет тепла, аккумулированного постоянным слоем футеровки.
Для изготовления рабочего слоя футеровки 9 корпус надставки 11 с постоянным слоем 10 помещали на виброустановку и, включив вибратор 5, подавали бетонную смесь в зазор между вибросердечником 6 и постоянным слоем. После уплотнения бетонной смеси и выдержки отформованного рабочего слоя, прибыльную надставку снимали с вибросердечника и снова устанавливали на сушку. Сушку рабочего слоя осуществляли по тому же режиму, что и постоянного.
Испытание прибыльных надставок производили в мартеновском цехе комбината. Прибыльные надставки, футерованные жаростойким бетоном, считались опытными, а футерованные шамотным кирпичом — сравнительными. Опытные и сравнительные прибыльные надставки эксплуатировали на одном составе по действующей на комбинате технологии.
Футеровку надставок в процессе эксплуатации перед каждой плавкой очищали от шлака и наносили на рабочую поверхность защитную обмазку толщиной 7 — 10 мм следующего состава: 100% песка (с содержанием глины 10 — 20%), затворенного водой с добавкой лигносульфоната технического. Сталь разливали из 300 т ковшей сифонным способом согласно действующей на комбинате технологической инструкции. После окончания разливки зеркало металла утепляли слоем перлито-угольной смеси.
Стойкость рабочего слоя футеровки опытных надставок составила в среднем 30 наливов. Рабочий слой вышел из строя из-за износа бетона в его нижней части, при этом величина износа составила более 25 мм. Средняя стойкость футеровки сравнительных прибыльных надставок составила 12 — 17 наливов.
Для оценки влияния футеровки из жаростойкого бетона на качество разливаемого металла провели сравнительные исследования слитков, отлитых с прибыльными надставками, футерованными жаростойким бетоном и шамотным кирпичом. Исследования показали, что усадочные дефекты в слитках, отлитых с прибыльными надставками, футерованными жаростойким бетоном, с уменьшенным на 266 кг расходом металла в прибыли, локализуются в пределах прибыльной части и не входят в тело слитка, что свидетельствует о лучшей теплоизолирующей способности этих надставок и возможности снижения отходов металла с головной обрезью.
ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ИСТОЧНИКИ
1. Завадский М. Я., Прядко В. М., Виноградов Н. М. и др. Разработка и внедрение составов жаростойких бетонов, новой конструкции и технологии изготовления футеровки прибыльных надставок сталеплавильного производства // Огнеупоры. — 1987. — № 1. — С. 53 -56.
2. Завадский М. Я., Прядко В. М., Конопляник А. Ю. и др. Технология изготовления футеровки прибыльных надставок из жаростойкого бетона // Черная металлургия. Бюлл. науч. -техн. информ. — 1991. — № 11. — С. 72 — 74.
3. А. с. № 835 611. СССР. Прибыльная надставка. / М. Я. Завадский, В. М. Прядко, В. В. Лифар и др. // Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. — 1981. — № 21. — С. 53.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой