Прямой метод оценивания погрешностей датчиков бесплатформенных ИНС

Тип работы:
Реферат
Предмет:
Кибернетика


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 629. 052. 7
В. М. Терешков
ПРЯМОЙ МЕТОД ОЦЕНИВАНИЯ ПОГРЕШНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ БЕСПЛАТФОРМЕННЫХ ИНС
Предложен прямой метод оценивания погрешностей датчиков бесплатформенной инерциальной навигационной системы на подвижном основании. По сравнению с традиционно используемым фильтром Калмана прямой метод требует меньшего количества априорной информации и обеспечивает более высокую надежность оценивания. Кроме того, он позволяет получать оценки не в итерационной, а в замкнутой форме, что уменьшает или вовсе исключает переходные процессы. Метод рассмотрен применительно к задаче полунатурного моделирования инерциальных навигационных систем и апробирован в ходе испытаний инерциального измерительного блока среднего класса точности.
E-mail: VTereshkov@mail. ru
Ключевые слова: инерциальные навигационные системы, фильтр Калмана, погрешности датчиков.
Основными источниками погрешностей выходной информации бесплатформенных инерциальных навигационных систем (ИНС) являются ошибки показаний чувствительных элементов — гироскопов и акселерометров. Нестабильности их смещений нуля приводят к возникновению колебаний вычисляемого образа гиро стабилизированной платформы ИНС относительно плоскости горизонта, что, в свою очередь, приводит к колебательному изменению погрешностей системы по скорости и координатам [1,2]. Существенно, что значения этих не-стабильностей при движении объекта, на котором установлена ИНС, могут отличаться от значений, измеренных на покоящемся основании. Это обусловлено ускорениями и вибрацией объекта при его движении, а также различными факторами, не учитываемыми напрямую в моделях ошибок датчиков ИНС, но влияющими на приведенные (эквивалентные) смещения нуля гироскопов и акселерометров [3]. В то же время для адекватного моделирования поведения ИНС желательно знать именно те значения погрешностей датчиков, которые характерны для эксплуатации ИНС на движущемся носителе.
В настоящее время наибольшее распространение получил способ оценивания ошибок чувствительных элементов ИНС, основанный на алгоритме фильтра Калмана [4]. В качестве модели динамики системы выступают уравнения ошибок ИНС по координатам, скорости и углам отклонения вычисляемого образа платформы от его идеального положения. Измеряемыми величинами на входе фильтра служат, как
правило, рассогласования показании по координатам и скорости между ИНС и спутниковой навигационной системой (СНС) [2, 5]. Следует, однако, иметь в виду, что применение фильтра Калмана сопряжено с некоторыми трудностями. Во-первых, хотя фильтр Калмана и обладает свойством оптимальности оценивания в среднеквадратическом смысле, но эта оптимальность достигается лишь при верном задании интенсивностей входных и измерительных шумов. Для входных шумов, имеющих во многом условную, субъективную природу [2], это не всегда возможно. Во-вторых, для оценивания погрешностей датчиков ИНС необходима возможность наблюдения за ними по данным измерений. Например, смещения нуля акселерометров бесплатформенных ИНС наблюдаемы лишь при изменении углов ориентации носителя, а для платформенных и вовсе не наблюдаемы. Однако многие авторы либо игнорируют вопрос об их наблюдаемости [5−7], либо, констатируя слабую наблюдаемость, исключают их из вектора величин, подлежащих оцениванию [8]. В-третьих, оценки, получаемые фильтром Калмана, содержат переходные процессы, длительность которых может достигать десятков минут. Это свойство алгоритма отражает его итерационную природу.
В настоящей статье предлагается прямой метод оценивания ошибок датчиков ИНС, принципиально позволяющий получать оценки не в итерационной, а в замкнутой форме. Это ускоряет или вовсе исключает переходные процессы. Кроме того, прямой метод требует меньшего числа настраиваемых параметров, чем фильтр Калмана, и проще в использовании.
Уравнения прямого метода оценивания. Рассмотрим бесплатформенную ИНС, погрешности которой демпфируются с использованием внешней информации о скорости движения носителя. С этой целью в горизонтальные каналы ИНС вводится по два сигнала отри-
= -КхОУе& gt-_
Е, М = +К2О Ум,.
ния вычисляемым образом платформы [2]. Здесь ОУЕ, ОУм — погрешности ИНС по скорости вдоль восточного и северного направлений. Структурная схема ошибок такой системы (для восточного ее канала) приведена на рис. 1. Соответствующие схеме уравнения ошибок имеют вид
ОУЕ = -дФм + амФир + SfE — К15 у.е.- ОУм = дФЕ — а-ЕФир + ОfN — К: ОУМ- О У
Ф N = --ОШМ + К2 ОУЕ —
К
ФЕ =--У^ - ОШЕ — К2& amp-УМ ,
К
цательной обратной связи по ошибке: сигнал fE'-N = -КОУе- в блок расчета скоростей, сигнал =К25Ум, е — в блок управле-
Рис. 1. Структурная схема погрешностей демпфируемой ИНС (восточный канал)
где ФЕ, Фм, Фир — малые углы отклонения вычисляемого образа платформы от идеального положения, отсчитываемые вокруг восточной, северной и вертикальной осей географического трехгранника соответственно- 5/е,, ёшЕ, — смещения нуля акселерометров и гироскопов в проекциях на географический трехгранник- Я — радиус Земли- аЕ, ам — горизонтальные ускорения носителя.
Отсюда нетрудно получить уравнения, описывающие динамику изменения погрешностей по скорости для демпфируемой ИНС:
1.
SVe + KxSVE + + K2g) SVE = gSuN + aNФир + f E —
SVn + K SVn + (R +
K2g) svn = -gSu& gt-E — aEФир + s/N.
Учитывая, что К2дёУЕ = дшМ, К2дёУМ = -дшЕ и К2 ^ 1/Я, в ква-зиустановившемся режиме получаем
ди& lt-Е = дё^Е + аЕ Фир —N- дшМ = дбим + ам Фир + ёfE или, после интегрирования на некотором интервале времени АЬ,
ь+Аь ь+Аь
д] я Л = д / л + ДаЕ Фир — -
t
t+At
t
t+At
(1)
g dt = g sun dt + Aun Фир + As/e.
гг
Соотношения (1) свидетельствуют о том, что в управляющих угловых скоростях, шЕ, приложенных к вычисляемому образу платформы
демпфируемой ИНС, содержится информация о ключевых источниках погрешностей автономной ИНС: смещениях нуля гироскопов и акселерометров, а также угле Фир, являющемся остаточной ошибкой азимутальной выставки ИНС. Далее будет показано, как надлежащим выбором интервалов интегрирования ДЬ обеспечить разделение этих ошибок и их независимое оценивание.
Прямой метод оценивания в задаче полунатурного моделирования ИНС. Под полунатурным моделированием будем понимать задачу имитации показаний чувствительных элементов ИНС, установленной на борту летательного аппарата, включающую три последовательных этапа:
1) натурные испытания ИНС на автомобиле для выявления статистических характеристик погрешностей ее гироскопов и акселерометров при эксплуатации на движущемся носителе-
2) численное построение траектории движения летательного аппарата на основе знания особенностей его динамики, а также расчет идеализированных значений угловой скорости и кажущегося линейного ускорения, соответствующих этой траектории-
3) распространение результатов натурных испытаний (оценок погрешностей датчиков ИНС) на моделируемую траекторию.
При натурных испытаниях движение автомобиля должно быть выбрано таким, чтобы обеспечить наблюдаемость смещений нуля гироскопов и акселерометров, а также ошибки азимутальной выставки. Целесообразно, чтобы оно включало как участки прямолинейного и равномерного движения, так и маневры: разгоны, торможения, повороты.
Первой стадией послемаршрутной обработки показаний датчиков ИНС является оценивание угла Фир. Хотя эта величина и не характеризует напрямую погрешности датчиков ИНС, она должна быть предварительно скомпенсирована, чтобы ее влияние не снизило впоследствии точность оценивания собственных ошибок чувствительных элементов.
Выберем интервалы разгона и торможения автомобиля на прямолинейном участке его движения. Поскольку длительность ДЬ таких маневров обычно не превышает 30 с, в уравнениях (1) можно прене-
г+Аг г+Аг
бречь слагаемыми ^ 8ше? Ь, J йЬ. Далее, если считать смеще-
г г
ния нуля акселерометров медленно изменяющимися величинами, то при отсутствии поворотов автомобиля на интервале ДЬ чрезвычайно малыми оказываются также приращения ДОfE и ДОfN. Поэтому
уравнения (1) приобретают вид
i+Ai
g
шЕ dt = Aue Фир-
g
t
t+At Ш
dt = AaN Ф
N ФиР.
Умножая первое уравнение на АаЕ, второе — на Аа^ и складывая их, получаем расчетную формулу для оценки угла ФиР:
г+Аг г+Аг
ф ир =
g
Aa2E + Aal
Aa
E
шЕ dt + Aa
N
ш
dt
N
г г
Сделаем два замечания о практическом применении полученной формулы. Во-первых, сигналы управляющих угловых скоростей ,
ш
запаздывают относительно приращений ускорений AaE, AaN, что обусловлено принципом демпфирования ИНС. Для их синхронизации можно придать сигналам AaE, AaN такую же задержку, преобразовав их фильтром, передаточная функция которого воспроизводит закон управления демпфируемой ИНС: W (p) = ------. Такая
p2 + Kip + K2g
фильтрация позволяет одновременно снизить уровень шума, содержащегося в оценке Фup.
Во-вторых, на временных промежутках порядка 10 мин изменение угла ФиР, вызванное смещением нуля гироскопа вертикальной оси, оказывается много меньше начального значения этого угла, возникшего из-за погрешностей выставки ИНС. Следовательно, допустимо принять ФиР = const и оценки, найденные для нескольких последовательных разгонов и торможений автомобиля, усреднить тем или иным способом.
Второй стадией обработки данных ИНС является оценивание смещений нуля акселерометров. Наблюдаемость этих погрешностей имеет место только при поворотах автомобиля, когда из-за изменения матрицы перехода C^ = [Cj] от связанного (B) к географическому (L) трехграннику возникают ненулевые приращения A8fE, A8fN. Действительно,
& quot- AS/e '- SfXB
ASfN = ACL SfYB
ASfuP. SfZB _
или, в предположении, что углы крена и тангажа малы,
¦ ASfE & quot- '- Aon A0!2 & quot- SfXB
_ AS/n _ _ A021 Ao22 _ SfYB
Подставляя полученное соотношение в уравнения (1), пренебрегая,
г+Аг г+Аг
как и прежде, слагаемыми
8шеdt, SuNdt, а также считая угол
Фир скомпенсированным, можно записать:
г+Аг г+Аг
д [ аь = -А§ и- д [ йЬ = А5/Е-
i+Ai
g
ш

dt =
Дсц Aci2 Ac21 Ac22
Sfx? ofy?
Отсюда следует расчетная формула для оценок смещений нуля акселерометров
f XB fYB
=g
Acii AC21
Aci2 AC22
-1
i+Ai
ш

dt.
Обращение матрицы, присутствующее в полученной формуле, осуществимо, если изменение курса автомобиля АН за время АЬ отлично от нуля и не кратно 360°. Действительно, при этом определитель
D = det
= 2 — 2 cos AH = 0.
Асц АС12
Ас21 Ас22
Сказанное вполне согласуется с физическими представлениями о наблюдаемости смещений нуля акселерометров ИНС [2].
На третьей стадии послемаршрутной обработки показаний датчиков оцениванию подлежат смещения нуля гироскопов. Обеспечение наблюдаемости этих погрешностей, в отличие от предыдущих, не требует особых условий движения. Таким образом, их оценивание может выполняться непрерывно. Это, в свою очередь, открывает возможности для определения реальной нестабильности смещений нуля гироскопов в течение одного запуска ИНС.
При применении прямого метода оценивания наиболее удобной моделью ошибок гироскопов оказывается волновое описание [3], в котором возмущения задаются последовательностью-функций Дирака. Так, кусочно-постоянному смещению нуля 8ш (Ь) соответствует представление
8ш (Ь) = ^ ск8(Ь — кАЬ).
к
Импульсы-функций при такой модели возникают в производной 8и (Ь) через интервалы времени АЬ, порождая ступенчатое измене-
ние величины 8ш (Ь), а коэффициенты ск определяют интенсивность каждого импульса. Можно утверждать: чем стабильнее смещение нуля гироскопа в одном запуске, тем меньше среднее значение ск при фиксированном ДЬ.
Для оценивания с использованием волнового описания разделим время работы системы на равные промежутки длительностью ДЬ. Учтем, что в бесплатформенных ИНС собственная точность гироскопов характеризуется смещениями нуля, взятыми не в географическом, как в уравнениях (1), а в связанном трехграннике. Поэтому выполним соответствующее преобразование величин путем умножения на матрицу перехода Св = (С^). Тогда для каждого промежутка ДЬ с учетом предварительной компенсации погрешностей Фир, 8fxв, ё1'-ув можно записать
В качестве оценки вектора смещений нуля гироскопов ИНС примем среднеинтегральное на промежутке ДЬ значение
Ь+АЬ
Апробация прямого метода оценивания. Прямой метод оценивания погрешностей был применен к анализу показаний датчиков инерциального измерительного блока Honeywell HG1700. Блок построен на базе лазерных гироскопов, относится к среднему классу точности и имеет согласно спецификации производителя [9] следующие характеристики: среднеквадратическое смещение нуля гироскопов а[8ш] = 1°/ч, акселерометров a[Sf] = 0,01 м/с2. Испытания блока проводились на автомобиле. Внешним источником информации о скорости служил приемник спутниковой глобальной системы позиционирования (Global Positioning System, GPS) Novatel OEM-3. Число одновременно наблюдаемых спутников изменялось в пределах от 4 до 9.
При послемаршрутной обработке был реализован алгоритм демпфируемой бесплатформенной ИНС [2], включающий в себя автономную горизонтальную и азимутальную выставку общей длительностью 800 с. Прямым методом оценивания была определена и скомпенсирована остаточная погрешность азимутальной выставки Фир (рис. 2). Для подтверждения корректности процедуры были сопоставлены данные по скорости автономной ИНС до и после оценивания. Из графиков (рис. 3) следует, что компенсация Фир позволила исключить нестационарную составляющую ошибки ИНС [2]. При этом переходный
i+Ai
i+Ai
i+Ai
^ 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 г, с Рис. 2. Оценка погрешности азимутальной выставки
дУд, м/с
4 г 20−2 --4 --6 & quot- -8−10 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 с
а
д Ух, м/с
20 15 10
5 0
-5 -10 -15
500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 г, с б
Рис. 3. Погрешности по скорости вдоль восточного (а) и северного (б) направлений автономной ИНС до (1) и после (2) компенсации погрешности азимутальной выставки
процесс практически отсутствует: оценка Ф, близкая к истинному значению угла, была получена уже при первом разгоне автомобиля — в момент времени? = 1150 с от включения системы.
Оценивание смещений нуля акселерометров потребовало выделения интервалов времени Д?, на которых автомобиль совершал поворот на угол не менее 75° и не более 285°. В таких поворотах выполнялось условие В & gt- 1,5, что обеспечивало хорошую наблюдаемость искомых погрешностей. В интервал включалась также задержка длительностью 10 с после завершения поворота, необходимая для учета запаздывания сигналов управляющих угловых скоростей ИНС. Первый поворот, удовлетворяющий предъявленным требованиям, имел место в момент
? = 1850с. Полученные оценки приведены на рис. 4, а. Найденные смещения нуля столь малы, что не оказывают заметного влияния на поведение погрешностей автономной ИНС по скорости. Поэтому состоятельность оценок подтверждалась косвенно — введением в показания горизонтальных акселерометров дополнительных погрешностей, равных 0,002 м/с2, и повторением процедуры оценивания. Результаты приведены на рис. 4, б.
После компенсации найденных погрешностей было выполнено оценивание смещений нуля гироскопов непрерывно в течение всего
Рис. 4. Оценки смещений нуля акселерометров (а), те же оценки после введения дополнительной погрешности (б)
Рис. 5. Оценки смещений нуля гироскопов
Рис. 6. Погрешности по скорости автономной ИНС до (7) и после (2) компенсации смещений нуля гироскопов
времени работы инерциального измерительного блока, интервал ДЬ составлял 300 с. Вычитание полученных оценок (рис. 5) из показаний гироскопов позволило многократно уменьшить ошибку автономной ИНС по скорости (рис. 6), что свидетельствует о корректности оценивания.
Выводы. Предложен прямой метод оценивания погрешностей датчиков бесплатформенной ИНС. Метод рассмотрен применительно к задаче полунатурного моделирования ИНС и успешно апробирован в ходе испытаний инерциального измерительного блока среднего класса точности. Получены оценки погрешности азимутальной выставки, а также смещений нуля гироскопов и акселерометров ИНС.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. БромбергП. В. Теория инерциальных систем навигации. — М.: Наука, 1979.
— 296 с.
2. S a l y c h e v O. S. Applied inertial navigation: problems and solutions. — M.: BMSTU Press, 2004. — 304 p.
3. С, а л ы ч е в О. С. Волновое описание возмущений в задачах оценки ошибок инерциальных систем навигации. — М.: Машиностроение, 1992. — 216 с.
4. Kalman R. E. A new approach to linear filtering and prediction problems // Transactions of the ASME — Journal of Basic Engineering. — 1960. — Vol. 82. Series D.
— P. 35−45.
5. G r e w a l M. S., W e i 11 L. R., Andrews A. P. Global positioning systems, inertial navigation, and integration. — N.Y.: Wiley, 2001. — 392 p.
6. VanderMerwe R., Wan E. A. Sigma-Point Kalman filters for Integrated Navigation // Proc. of the 60th Annual Meeting of the Institute of Navigation (ION), Dayton, OH, June 2004.
7. K o n g X. Inertial navigation system algorithms for low cost IMU. — Ph. D. thesis. — The University of Sydney, 2000. — 189 p.
8. S a l y t c h e v a A. O. Medium accuracy INS/GPS integration in various GPS environments. — M. Sc. thesis. — Geomatics Engineering, University of Calgary, 2004. — 230 p.
9. H G 1 7 0 0 Inertial Measurement Unit. — Honeywell International Inc., 2006.
Статья поступила в редакцию 22. 01. 2010
Василий Михайлович Терешков родился в 1986 г., окончил МГТУ им. Н. Э. Баумана в 2009 г. Аспирант кафедры & quot-Приборы и системы ориентации, стабилизации и навигации& quot- МГТУ им. Н. Э. Баумана. Автор трех научных работ в области алгоритмов инерциальных навигационных систем.
V.M. Tereshkov (b. 1986) graduated from the Bauman Moscow State Technical University in 2009. Post-graduate of & quot-Instruments and Systems of Orientation, Stabilization and Navigation& quot- department of the Bauman Moscow State Technical University. Author of 3 publications in the field of algorithms of inertial navigational systems.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой