Особенности переработки полипропилена 01250 и 21270 литьем под давлением в достаточно толстостенные изделия

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 678. 742. 3:502. 1: 628.4. 03
ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕРАБОТКИ ПОЛИПРОПИЛЕНА 1 250
И 21 270 ЛИТЬЕМ ПОД ДАВЛЕНИЕМ В ДОСТАТОЧНО ТОЛСТОСТЕННЫЕ ИЗДЕЛИЯ
А. А. Алексеев, А. В. Лобанов, А. А. Алексеев мл., В.С. Осипчик
Изучено влияние условий литья под давлением ПП 1 250 на структуру и свойства получаемых изделий с толщиной 4,2 мм: температура расплава 180 оС, формы -17−33 оС, давление литья 70 МПа, время впрыска 1 с, давление подпитки 0−35 МПа и время подпитки формы расплавом 0−15 с, общее время охлаждения 10−20 с. Размер кристаллических образований внутри изделий до 40 мкм, предел текучести при растяжении 35,9−37,5 МПа, удлинение при пределе текучести 9−10%, при разрыве -13−18%, ударная вязкость по Шарпи 66−78 кДж/м.
Ключевые слова: полипропилен с низкой вязкостью, литье под давлением, структура, свойства.
Аннотация. Изучено влияние условий литья под давлением ПП 1 250 на структуру и свойства получаемых изделий с толщиной 4,2 мм: температура расплава 180 оС, формы — 17−33 оС, давление литья 70 МПа, время впрыска 1 с, давление подпитки 0−35 МПа и время подпитки формы расплавом 0−15 с, общее время охлаждения 10−20 с. Размер кристаллических образований внутри изделий до 40 мкм, предел текучести при растяжении 35,9−37,5
МПа, удлинение при пределе текучести 9−10%, при разрыве — 13л
18%, ударная вязкость по Шарпи 66−78 кДж/м.
Ключевые слова: полипропилен с низкой вязкостью, литье под давлением, структура, свойства
Введение
Механические свойства литьевых изделий из «натуральных полимеров» определяются структурой полимера, обычно рассматриваемой по толщине их стенок. Формируемые в последнем случае внутренние структуры разнообразны, но особенно ярко это проявляется при затвердевании расплавов кристаллизующихся полимеров. При этом формирование крупнокристаллической структуры в литьевых изделиях нецелесообразно [1−3].
В этой связи переработка полипропилена (ПП) литьем под давлением целесообразна при пониженных температурах расплава и формы, положительно влияние повышенных давлений в форме [1, с. 274], [2, с. 238]. При общей допустимой толщине стенок изделий из термопластов до 4 мм [4, с. 28] (до 5 мм [5, с. 481]), оптимальная толщина для изделий из ПП около 1 мм [6, с. 17]. В общем случае, рекомендуются к переработке литьем под
давлением ПП с показателем текучести расплава (ПТР) от 0,7 до 20 г/10 мин [7].
Однако на практике нередки ситуации производства изделий и достаточно толстостенных, например, ободьев колес для медицинских тележек (толщина дисков 3−4 мм). Утонение диска путем назначения ребер жесткости не представляется целесообразным по санитарно-гигиеническим соображениям из-за увеличения при этом поверхности изделия. Получаемые ободья можно использовать, конечно, и в производстве колес для тележек технического назначения (не проектировать же и изготавливать новую оснастку).
В последнем случае расширяется перечень марок ПП, потенциально способных к применению по целевому назначению, включая вторичное полимерное сырье с высокой текучестью. Однако конкретные сведения о структуре и уровне свойств получаемых при этом толстостенных изделий (4 мм) отсутствуют, что и явилось основанием для постановки настоящей работы.
Экспериментальная часть
Объекты исследования: ПП среднего давления марки 1 250, произведенный 21. 01. 2010 г. ООО НПП «Нефтехимия» по ТУ 2211−1 500 203 521−99, и ПП низкого давления марки 21 270Д-16К, произведенный 09. 02. 2010 г. ООО «Томскнефтехим» по ТУ 2211−051−5 796 653−99, предназначенные для производства волокон и высокоскоростного литья тонкостенных изделий. Время хранения ПП до постановки настоящих исследований составило соответственно 3,8 и 3,7 года. Входной контроль качества ПП показал его соответствие требованиям ТУ (табл. 1, 2).
Таблица 1
Свойства П П марки 1 250
Наименование показателей Норма по Т У Паспорт изготовителя Наши результаты
Показатель текучести расплава (ПТР), г/10 мин 23−27 25 24,5
Массовая доля изотактиче-ской фракции, %, не менее 93 95,5 95
Другие показатели не норм. — см. ниже
Таблица 2
Свойства П П марки 21 270Д-16К
Наименование показателей Норма по Т У Паспорт изготовителя Наши результаты
ПТР, г/10 мин 24−30 26 27
Прочностные показатели не норм. — см. ниже
Справка 1: ООО «Томскнефтехим» входит в состав ОАО «СИБУР Холдинг» с 2000 г. [8]. С сентября 2010 г. ООО НПП «Нефтехимия» — дочернее предприятие ОАО «Московский НПЗ», — совместное предприятие ОАО «Сибур Холдинг» и ОАО «Московский НПЗ» [9] (с 2011 г., в рамках интеграции предприятия в структуру ОАО «Газпром нефть», ОАО «Московский НПЗ» переименован в ОАО «Газпромнефть-Московский НПЗ» [10].
Справка 2: в 2013 г. изменено название марки ПП 1 250 на PP H250 GP/2, где буквы «РР» указывают на вид полимера (полипропилен), буква «Н» — на тип полимера (гомополимер), следующие три цифры идентифицируют десятикратное значение показателя текучести расплава (ПТР), буквы. С 12. 07. 2013 г. изменено название марки ПП 1 250 на PP H250 GP/2: буквы «GP» указывают указывают на область применения или методы переработки (в данном случае «GP» — general purpose, общее назначение), последняя цифра является кодом завода-производителя (2 — ООО «НПП «Нефтехимия», 1 — ООО «Томскнефтехим») [11]. На текущий момент заявленные свойства ПП 1 250 и PP H250 GP/2 идентичны, перечень показателей качества ПП 21 270Д-16К дополнен прочностными свойствами [12, 13].
В настоящей работе апробирована целесообразность применения в качестве модификатора для высокотекучих ПП нового на российском рынке блок-сополимера (БСПЛ) марки СтироТЭП-70 производства Воронежского филиала НИИСК [14] и трактуемого нами [15, 16] как полистирол-стат-сополи (бутадиен/стирол/1,2-бутадиен)-полистирол общей формулы: -[-СИ2-СИ (СбИ5)-]и -{[-СН2-СН=СН-СН2-]га -[-СИ2-СИ (СбИ5)-], -[-СИ2-СИ (-СН=СИ2)-]/ }-[-СИ2-СИ (С6И5)-]п — с умеренной молекулярной массой (Mn = 82 140), а также БСПЛ Styrolux 693D («BASF — The Amical Сотрапу») [17], содержащих соответственно 70 и 75% связанного стирола.
Условия переработки. ПП перерабатывали литьем под давлением на термопластавтомате (ТПА) марки EM180V EASYMASTER (?80M3V) («?en De Plastics Machinery Со., Ltd. «, Hong Kong, СЫпа, 2012 г. в., с 2010 года входит в состав «The ?en №ong Group», СЫпа).
Выбор весьма крупного ТПА (максимальный объем впрыска по полистиролу 359 г) относительно массы получаемой отливки в определенной степени моделировал переработку вторичных ПП 1 250 и ПП 21 270Д-16К.
1111 21 270Д-16К перерабатывали и на ТПА марки ДХ-3224 с максимальным объемом впрыска по полистиролу 40 г (ПО «Термопластавто-мат», 1990 г. в., Хмельницкий, УССР).
Работали без отвода сопла, время паузы между стадиями впрыска (выдержкой изделия под давлением) и набором дозы составляло 0,2 с, давление пластикации 8 МПа.
За один впрыск формовали изделия «лопатка» и «брусок». Эскиз формующей полости представлен на (рис. 1).
В процессе переработки изменяли давление (ЛРвпд) и время (?впд) подпитки формы расплавом, время охлаждения отливок без давления (?вбд). Время впрыска 1 с. Общее время охлаждения определяли как 1ОХЛ =Пд +
ВБД.
Высокая текучесть объекта исследований, в сравнении с таковой для обычных ПП литьевого назначения, предопределила выбор достаточно «мягких» условий его переработки: температура расплава 180 оС, давление литья 70 МПа. С целью предотвращения интенсивной кристаллизации ПП при охлаждении ТФ не превышала 33 оС. Другие условия переработки указаны в табл. 3−5.
Рис. 1. Эскиз формующей полости литьевой формы (повернуто вправо на
90о
относительно фактической плоскости разъема).
Методы испытаний. Полученные изделия испытывали по известным методикам [18] спустя около двух недель с момента их производства.
Лопатки испытывали на растяжение с использованием модернизированной машины 7Е-400 при скорости нагружения 50 мм/мин с записью кривых растяжения на компьютере. Определяли Орт, Орр, Брт и 8рр. Соответствующие значения еР определяли по изменению расстояния между зажимами.
На лопатках определяли ударную вязкость по Шарпи без надреза (аШ) в рамках общих требований [18] (энергия маятника копра 4 Дж, расстояние между опорами 40 мм).
Усадку по лопатке (УЛ) определяли по изменению максимальных размеров полученных изделий относительно соответствующих размеров формующей полости (рис. 1).
Интенсивность формирования кристаллической структуры (КРС) в центре по толщине получаемых лопаток оценивали визуально в баллах (0 -невидима невооруженным глазом, 1 — затемненная сердцевина лопатки, 2, 3 и 4 балла — белые полосы шириной соответственно около 1, 2 и 3 мм по длине рабочей части лопатки). Размеры кристаллических образований в получаемых лопатках (РКО) определяли с помощью микроскопа Carlzeiss Jena. Фиксировали также массы (М) получаемых отливок.
Относительная ошибка (?) не превышала 5%. Случаи отражения результатов с? & gt- 5% отмечены в табл. 3−5.
Результаты и их обсуждение
Время охлаждения изделий с толщиной стенки 4 мм.
Особенностью метода переработки полимерных материалов литьем под давлением является большое разнообразие используемых при этом технологических параметров, особенно с использованием современных ТПА. При этом всегда особое внимание времени уделяется времени охлаждения формуемого изделия в форме — главной составляющей времени цикла литья.
Продолжительность охлаждения изделия в форме определяется естественным желанием наиболее полного завершения релаксационных процессов при его формовании, что объективно предполагает формирование более высокого комплекса механических свойств и стабильности геометрических размеров. Однако такой поход к выбору технологических параметров переработки, в первом приближении, вступает в антагонизм с экономикой производства. В этой связи на стадии проектирования литьевых производств общее время охлаждения изделия ^ОХЛ) рассчитывают с учетом толщины получаемого плоского изделия (НИ), коэффициента температуропроводности (а), температуры расплава в форме (ТРФ), температуры формы (ТФ) и температуры в центре изделия по толщине (ТИ) по известному уравнению:
гохл = 2, з4мв 4(Тф ~ Тф)
охл ~ 2 /т* т
па ж (Ти — Тф)
Рассчитанные потери давления в впускном канале формующей полости «Лопатка» (рис. 1) не превышают 0,7 МПа (при АРВПд = 35 МПа, 1Вщ = 20 с), следовательно, можно пренебречь диссипацией энергии вязкого течения и принять ТРФ=180 0С.
Относительно выбора значения ТИ имеются несколько различные точки зрения, это: средняя температура отливки [5, с. 132], температура теплостойкости по Мартенсу [4, с. 281] (для ПП 110−120 оС [4, с. 57], принимаем 120 оС), температура кристаллизации [20, с. 453] (для ПП 140 оС [20, с. 442]).
Для определения коэффициента, а обычно используют линейную зависимость а=/(Т) [1, п. 6. 2]: а10 ~ 1,2 — 0,65 (м /с) интервале температур 20 450 оС. В соответствии с [20, с. 453], коэффициент, а определяли при ТИ.
Результаты расчета ХОХЛ и фактические данные представлены в табл. 3. Видно, что рекомендация [20, с. 453] в большей степени отражает реальную картину достижения требуемой жесткости изделий, обеспечивающей, по крайней мере, их извлечение из формы без повреждения. При этом время охлаждения изделий в форме может составить 10 с.
Лопатки, извлекаемые из формы по истечении 10 секунд охлаждения без давления (табл. 3, серия 1), явно демонстрировали на просвет наличие расплава в их центральной части. Следовательно, возможность съема изделий с наличием расплава в их центральной части при толщине более 5 мм [20, с. 453], можно распространить и на изделия из ПП толщиной 4 мм и, более того, принимать ТИ, равной 150 оС (табл. 3).
Таблица 3
Влияние времени охлаждения расплавов ПП 1 250 и ПП 21 270Д-16К в литьевой форме на свойства на свойства получаемых изделий.
Показатель Серия опытов с 11П 1 250 (ДРвпд = 0, Хвпд = 0) 1111 21 270**
1 2 3 4
Тф, оС 25 23 21 19 20
tвБд = tохл, факт, с 10 20 30 40 10
Ыл по [4], с 15,0 14,9 14,6 14,4 14,5
Ьхл по [18], Ти = 140/150 оС, с 12,4/11,3 12,3/11,3 12,3/11,3 12,2/11,1 12,2/11,2
tцикла, факт, с 17 27 37 47 17
Утяжина на Л да да, но | нет нет да
КРС, балл 2,0 1,5 0,5 0 3,0
РКО, мкм до 40 до 30 — - до 70
Ул, % 2,5 2,3 2,0 1,9 2,5
оРТ, МПа 35,9 37,1 36,1 36,3 38,4
Spt., % 10*1 11 11*2 11*2 11*2
аРР, МПа 34,5 35,0 33,5*2 35,1*2 35,4
?рр, % 13*i 14 16*1 17*3 20
аШ, кДж/м2 70*2 69*1 55*1 68*2 60*1
Ошибка ?: *1) 10 & lt-? & lt- 15%, *2) 5 & lt-? & lt- 10%, *3) 15 & lt-? & lt- 20%. Порядок литья: от серии 4 к серии 1. ** ТПА ДХ-3224, ХХРАН = 60 суток
Следует отметить, что при переработке литьем под давлением собственно литьевых марок ПП в изделия с толщиной стенки 4 мм рекомендуемое время их охлаждения в форме составляет 25 с [5, с. 482].
Структура и свойства изделий, охлаждаемых без давления.
Лопатки, извлекаемые из формы спустя 10 секунд охлаждения, по истечении 5 секунд их осмотра на просвет демонстрировали мгновенное формирование внутри их рабочей части белой сыпи из множества мелких включений размером до 40 (ПП 1 250) и 70 мкм (ПП 21 270Д-16К) (рис. 2). Внешний вид обнаруженных включений свидетельствует об их формировании в отсутствии сдвигового течения.
5
в
г
100 дт —
200 дт-
Рис. 2. Морфологическая структура центрального слоя лопаток из ПП 21 270Д-16К (а-в) и ПП 1 250 (г). Общее время охлаждения в
форме 10 с.
Первое предположение о том, что это поры, образованные в результате усадки расплава в условиях замкнутого объема, подтверждается резким побелением центрального слоя лопаток в момент ударного приложения нагрузки при их растяжении со скоростью 50 мм/мин. Побеление испытуемого образца при растяжении или ударе свидетельствует о возникновении в нем микротрещин, по крайней мере, в его поверхностных слоях. Следовательно, наблюдаемую картину можно было бы интерпретировать как процесс развития имеющихся пор и, главным образом, как процесс образования новых микротрещин. Тем более, что лопатка тут же и разрывалась (табл. 3). Однако фиксируемые при этом значения предела текучести при
растяжении оказались на уровне ПП (30−38 МПа) [19]. Маловероятно, чтобы пористая структура ПП 1 250 и 21 270−16К демонстрировала упругое поведение при растяжении, идентичное обычным литьевым и экструзион-ным маркам ПП. В этой связи был сделан вывод о том, что формование достаточно толстостенных изделий из ПП 1 250 и ПП 21 270Д-16К сопровождается образованием сферолитов весьма значительных размеров — соответственно до 40 мкм для ПП 1 250 и 70 мкм для ПП 21 270−16К. А поведение при растяжении в первые секунды приложения нагрузки формируемых при этом фактически гетерогенных внутренних полимерных структур обусловлено высокой адгезией на границе раздела сферолит-полимерная матрица. Резкое побеление испытуемых лопаток перед разрывом связано, на наш взгляд, с лавинообразным образованием пор по данным границам раздела вследствие их явно различной способности к холодному деформированию. По границам раздела сферолит-матрица происходит и разрыв проходных макромолекул высокотекучих ПП.
Следует отметить, что мы не отрицаем принципиальную возможность образования микропор внутри достаточно толстостенных изделий, формуемых литьем под давлением в отсутствии стадии подпитки формы расплавом. Отмеченное выше касается только выбранных объектов исследования, конструкции изделий, оснастки и технологических параметров переработки. Возможно, что отсутствию пор в получаемых лопатках способствовал немедленный набор дозы после впрыска при давлении пластикации 8 МПа (пауза 0,2 с).
Формирование сферолитов указанных размеров в центральных слоях лопаток предполагает наличие соответствующих надмолекулярных структур меньших размеров в слоях, отстоящих от их центра по толщине к более интенсивно охлаждаемым боковым поверхностям. Поскольку сферо-литы в литьевых изделиях из кристаллических полимеров формирую понятие «центрального слоя», можно предположить далее и значительную долю его площади (5Ц. С) в площади поперечного сечения лопатки (БИ), в частности, 8ц. с/8и & gt- 0,35 [1, п. 10. 2], [2, п. 4. 3]. В пользу такого предположения свидетельствует малая способность сформированной структуры лопаток к проявлению вынужденных деформаций, оцениваемая по значениям относительного удлинения при разрыве и ударной вязкости по Шарпи, даже при отсутствии визуальной фиксации их центрального слоя (табл. 3, серия 1−4).
Охлаждение изделий в форме и на воздухе происходит с различной интенсивностью. Непосредственный контакт полимерного материала с охлаждаемой металлической поверхностью в большей степени снижает возможности для роста кристаллов в лопатках по их толщине, что проявляется как в снижении степени побеления и толщины их центрального слоя, так и размеров образующихся кристаллов (табл. 3). Однако это практически не сказывается на прочности лопаток, оцениваемой значениями
предела текучести при растяжении. Установленный факт мы связываем с повышением степени дефектности сферолитов по мере увеличения их размеров.
Структура и свойства изделий, охлаждаемых под давлением.
По всей длине рабочей части лопаток серии 1 наблюдалась утяжина. Однако даже незначительное давление подпитки (5 МПа) в течение пяти секунд практически устраняет этот дефект внешнего вида изделий (табл. 2, серия 5). Дальнейшее повышение давления подпитки положительно сказывается на уменьшении размеров сферолитов и их количестве, однако образующиеся при этом внутренние полимерные структуры также являются хрупкими при достаточно стабильных значениях предела текучести при растяжении (табл. 4, серии 5−7). И только при увеличении времени подпитки до 15 с (табл. 4, серия 8) были получены лопатки без видимых на просвет включений сферолитов, демонстрирующие возможное, но малопроизводительное направление получения изделий с мелкокристаллической внутренней полимерной структурой.
Таблица 4
Влияние давления и времени подпитки расплавом формы при литье под давлением 1111 1 250 на свойства получаемых изделий.
Показатель Серия опытов
1 5 6 7 8
Тф, оС 25 30 29 27 33
АРвпд, МПа 0 10 25 35 35
tВПД, с 0 5 5 5 15
ВБД, с 10 5 5 5 5
Охл, факт, с 10 10 10 10 20
Ыл по [15], с 15,0 15,4 15,3 15,1 15,7
(ОХЛ по [16], Ти = 140/150оС, с 12,4/11,3 12,7/11,6 12,7/11,4 12,6/11,4 12,8/11,7
tцикла, факт, с 17 17 17 17 27
Утяжина да да, но Ц нет нет
КРС, балл 2,0 2,0 1,5 1 0
РКО, мкм до 40 до 30 до 20 до 10 —
Ул, % 2,5 2,4 2,3 2,2 1,7
орт, МПа 35,9 36,8 37,5 37,0 37,5
& amp-рт., % 10*1 10 9 10 10
орР, МПа 34,5 35,2 35,5 35,6 33,2
?рр, % 13*i 13*1 14*2 13*2 18*3
аш-л, кДж/м2 70*2 61 58 73*2 68*1
Ошибка ?: *1) 10 & lt-? & lt- 15%, *2) 5 & lt-? & lt- 10%, *3) 15 & lt-? & lt- 20%
Возможности модификации высокотекучих полипропиленов.
Известны способы повышения ударопрочности полипропилена путем введения в его состав БСПЛ стирола и бутадиена, содержащих около 30% связанного стирола. В настоящей работе апробирована возможность применения по целевому назначению высокостирольных БСПЛ стирола и бутадиена, содержащих 70−75% связанного стирола. Установлено, что применение данных продуктов оказывает малый положительный эффект в плане обнаруженной малой ударопрочности высокотекучих ПП в достаточно толстостенных изделиях (табл. 5).
Таблица 5
Влияние блок-сополимеров СтироТЭП-70 и Styrolux 693D на свойства высокотекучих 1111.
Показатель Ш1 1 250 85% Ш1 1 250 + 15% БСПЛ Ш1 21 270** 85% Ш1 21 270 +15% Б1уго1их 693Б
СтироТЭП-70 81уго1их 693Б
Ул, % 1,5 2,4 2,3 2,2
оРТ, МПа 36,2 31,5 32,1 34,4 32,4
ерт., % 12 10 10 12 12
аРР, МПа 15,8−21,5 21,9 23,6 17−24 23,7
ерр, % 25−75 14−77 14−60 120−500 42
аШ, кДж/м2 55−80 тт 60 тах & gt- 90 тт 60 тах & gt- 90 & gt- 90 & gt- 90
Тр = 180 оС- ДРл = 70МПа- Вд, с Тф, = 25 ± 2 оС- 1впд = 10 с- 1вщ = 30 с. ** ТПА ЕМ180У, 1ХРАН= 12 суток, образцы — бруски.
Заключение
Переработка литьем под давлением высокотекучих 1111 1 250 и 21 270Д-16К в изделия с толщиной стенок 4 мм и более нецелесообразна. Получаемые изделия характеризуются крупнокристаллической внутренней полимерной структурой, что негативно сказывается на их способности к проявлению вынужденных деформаций. Введение в состав данных 11 блок-сополимеров с высоким содержанием связанного стирола оказывает малый положительный эффект. Требуется модификация высокотекучих 11, предотвращающая его интенсивную кристаллизацию при переработке литьем под давлением.
Список литературы
1. Калинчев Э. Л., Саковцева М. Б. Свойства и переработка термопластов. Л.: Химия, 1983. 288 с.
2. Калинчев Э. Л., Калинчева Е. И., Саковцева М. Б. Оборудование для литья пластмасс под давлением: расчет и конструирование. М.: Машиностроение, 1985. 256 с.
3. Калинчев Э. Л., Саковцева М. Б., Павлова И. В., Морат Д. Прогрессивные технологии стабилизации полимерной продукции /Э.Л. Калинчев [и др.] // Полимерные материалы. 2008. № 7. С. 3−14.
4. Производство изделий из полимерных материалов / Под ред. В.К. Кры-жановского. СПб.: Профессия, 2008. 464 с.
5. Оссвальд Т., Тунг Л. -Ш., Грэманн П. Дж. Литье пластмасс под давлением / Пер. с англ. под общ. ред. Э. Л. Калинчева. СПб.: Профессия, 2006. 712 с.
6. Справочник по по технологии изделий из пластмасс / Под ред. Г. В. Са-галаева, В. В. Абрамова, В. Н. Кулезнева и С. В. Власова. М.: Химия, 2000. 424 с.
7. Полипропилен и сополимеры пропилена. Технические условия. ГОСТ 26 996–86. Действует, введен c 01. 01. 1988. М.: Изд-во стандартов, 1987. 54 с.
8. История // Сайт: СИБУР Холдинг / Бизнес / Базовые полимеры / ООО «Томскнефтехим» / О предприятии / История. URL: http: //www. sibur. ru/tnhk/about/ history (дата обращения 15. 01. 2014).
9. Крупнейший нефтехимический холдинг России компания «СИБУР» и Московский НПЗ создали совместное предприятие по производству полипропилена //Сайт: «СИБУР Холдинг» / Пресс-центр / Новости компании / 08 сентября 2010. URL: http: //www. sibur. ru/press_center/company/979/ (дата обращения 11. 01. 2014).
10. Московский НПЗ меняет фирменный стиль // Сайт: ОАО «Газпром-нефть-МНПЗ» / Пресс-центр / Новости / 16 Ноября 2011. URL: http: //mnpz. gazprom-neft. ru/press-center/news/234/ (дата обращения 11. 01. 2014).
11. СИБУР продолжает работу по унификации кодировок марок полипропилена //Сайт: «СИБУР Холдинг» / Пресс-центр / Новости компании / 12 июля 2013. URL: http: //www. sibur. ru/press_center/company/17 596/ (дата обращения 11. 01. 2014).
12. PP H250 GP/2 //Сайт: «СИБУР Холдинг» / Бизнес / В2 В / Пластики / Полипропилен / PP H250 GP/2. URL: http: //b2b. sibur. ru/pages_new_ru/catalog/catalog_groups. jsp? portal=PLASTI C& amp-level=59 (дата обращения 11. 01. 2014).
13. PP H270 FF. Там же.
14. СтироТЭП-70 // Сайт: Воронежский филиал ФГУП «НИИ синтетического каучука» / Продукция / СтироТЭП-70. URL: http: //www. niisk. vrn. ru (дата обращения 20. 11. 2013).
15. Свойства высокостирольного бутадиен-стирольного блок-сополимера /
A.А. Алексеев [и др.] // Пласт. массы, 2013. № 4. С. 12−15.
16. Пластификация индустриальным маслом бутадиен-стирольного блок-сополимера с повышенным содержанием стирола / А. А. Алексеев [и др.] // Известия вузов. Химия и хим. технология, 2013. Т. 58. С. 85−89.
17. Styrolux® // Сайт: BASF в Российской Федерации и СНГ / Продукты и рынки / Стирольные пластики / Стирольные пластики общего назначения / Стиролюкс общая презентация. Pdf URL: http: //www. basf. ru (обращение 20. 05. 2012).
18. Гурова Т. А. Технический контроль производства пластмасс и изделий из них. М.: Высш. шк., 1991. 255 с.
19. Пластмассы. Метод определения ударной вязкости по Шарпи. ГОСТ 4647–80. Действует, введен c 01. 06. 1981. М.: Изд-во стандартов, 1981. 10 с.
20. Основы технологии переработки пластмасс / Под ред. В. Н. Кулезнёва и
B.К. Гусева. М.: Химия, 2004. 600 с.
УДК 678. 19:502. 1: 628.4. 03
ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕРАБОТКИ СМЕСЕЙ УДАРОПРОЧНОГО ПОЛИСТИРОЛА С ПОЛИЭТИЛЕНОМ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ НА ТЕРМОПЛАСТАВТОМАТАХ РАЗЛИЧНОГО ТИПОРАЗМЕРА
А. А. Алексеев, В. С. Осипчик, А. А. Алексеев мл., Е. А. Коробко, В. Н. Чернышова, П.А. Алексеев
Перерабатывали смеси ударопрочного полистирола (0801 и 0803Л) с полиэти-ленами (2 77−73, 276−73 и 273−79) литьем под давлением на термопластавтоматах с объемом впрыска от 45 до 200 см³ в стандартные образцы брусок-лопатка. По мере уменьшения коэффициента использования максимального объема впрыска ТПА повышается точность определяемых механических показателей. Введение ПЭНД в состав УПС резко снижает их устойчивость к вынужденным деформациям (ударная вязкость, удлинение при разрыве), другие свойства УПС изменяются незначительно.
Ключевые слова: ударопрочный полистирол, полиэтилен низкого давления, смеси полимеров, литье под давлением, свойства
Введение
Свойства смесей полимеров зависят от многих факторов [1−4]. Однако в любом случае вопросы смешения исходных компонентов стоят

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой