Расчетные исследования влияния состава кислородсодержащих биотоплив на формирование индикаторного КПД

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК 621. 436
В. А. Синицын, С. П. Кулманаков, С. С. Кулманаков
РАСЧЕТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ СОСТАВА КИСЛОРОДСОДЕРЖАЩИХ БИОТОПЛИВ НА ФОРМИРОВАНИЕ ИНДИКАТОРНОГО КПД
Алтайский государственный технический университет им. И. И. Ползунова
(e-mail: spk_ice@mail. ru)
В данной статье рассматриваются расчетные исследования по формированию индикаторного КПД дизеля 1Ч13/14, работающего на смесях метилового эфира рапсового масла и этанола.
Ключевые слова: дизель, биотоплива, индикаторный КПД.
This article discusses the computational studies on the formation indicated efficiency of diesel 1CH13/14 running on mixtures of rapeseed oil methyl ester and ethanol.
Keywords: diesel, biofuel, indicated efficiency.
1. Формирование индикаторного КПД цикла
В основу данного проведенного анализа формирования индикаторного КПД положена методика, предложенная Матиевским Д. Д. [3].
Индикаторный КПД характеризует экономичность действительного цикла и учитывает все составляющие неиспользования теплоты. Существует два подхода к анализу индикаторного КПД, основанные на выборе исходных уравнений для КПД пь Первый, классический подход, базируется на уравнении КПД, представляющем отношение полезно используемой теплоты к подведенной. В нашем случае — индикаторной работы Ц к теплоте Qo = gцНи, подведенной с цикловой подачей топлива gц,

Qo
или n,
РгП
Qo
(1)
Во втором, уточненном подходе, за исходное принимается уравнение
Qнеисп
Qo
(2)
вытекающее из формулы (1) после замены в ней Ь, на разность О, — енеИСП.
В уравнении (2) дробь бнеиспОо — доля неиспользуемой теплоты.
Соответственно, в классическом подходе анализ изменения п осуществляется через изменение индикаторной работы или давления Р, в формуле (1) — в уточненном методе — через изменение доли неиспользуемой теплоты и ее дифференциацию по отдельным статьям.
Индикаторная работа определяется проведением теплового расчета двигателя, а неиспользование теплоты — по уравнению непосредственной связи индикаторного КПД с характеристиками выделения и отвода теплоты от рабочего тела, которые описывают одну из сто-
рон проявления развития разнообразных внут-рицилиндровых процессов.
Для вывода такого уравнения рассмотрим внутренний тепловой баланс, который показывает, как рабочее тело в цилиндре двигателя обменивается теплотой с окружающей средой.
Внутренний тепловой баланс располагаемой теплоты Qo, введенной в цилиндр с топливом gц, запишется уравнением
^= й+ AQ нп + QWт + QWдис + QWут+ QWисп+
+ (ив — и). (3)
Здесь Qi — полезно используемая теплота или индикаторная работа Ц.
Сумма всех остальных членов уравнения (3) представляет теплоту, отведенную от РТ по ходу развития цикла по причинам: неполноты сгорания ^нп), теплообмена РТ со стенками ^жт), диссоциации и рекомбинации продуктов сгорания ^дис), испарения топлива ^^исп), утечек РТ ^№ут) и уменьшения внутренней энергии РТ (ив — иа) при условном замыкании цикла изохорой в НМТ.
Перенос в окружающую двигатель среду теплоты, отведенной в стенки теплообменом, осуществляется охлаждающей двигатель жидкостью (воздухом), в результате утечек — кар-терными газами, всех остальных составляющих правой части уравнения баланса (3) — отработавшими газами.
Разделим уравнение (3) на располагаемую теплоту Qo= gцHи и решим его относительно индикаторного КПД. Получим
п 1 — АХНП — Х'-Мт: — ХШдис — ХШут —
Х ие — иа
— ХШисп — ~.
gц Ни
После преобразования уравнение примет вид
П = 1 — АХнп — 5э — 5нс — 5к — 5^ (4)
Здесь коэффициент ЛХнп характеризует неполноту выделения теплоты, связанную с недо-горанием или прямыми потерями топлива. Все остальные коэффициенты, обозначенные через 5, есть коэффициенты неиспользования теплоты в цикле: 5э — в эталонном цикле- 5нс — от несвоевременности ввода теплоты- 5к — от изменения состояния (температуры и состава) РТ и уменьшения показателя адиабаты к- 5Ш- по всевозможным причинам отвода теплоты по ходу развития цикла.
За эталонный цикл принят цикл, в котором мгновенно в ВМТ осуществляется ввод такого же количества теплоты 1 — ЛХнп, что и в реальном цикле. Рабочим телом в цикле является воздух в идеальном состоянии с показателем адиабаты k = 1,4. Отвод теплоты — мгновенно в НМТ. Этот цикл имеет наибольший КПД. Неиспользование теплоты в этом цикле минимально
З_ 1 -АХ" _ ХАХ. _ Х,
Оэ -.1 -. 1
(5)
Величина коэффициента 5э уменьшается с увеличением неполноты сгорания и степени сжатия ео.
Коэффициент несвоевременности ввода теплоты 5нс представляет разность между КПД п анализируемого цикла с конечной скоростью ввода теплоты 1 -ЛХнп и КПД эталонного цикла с мгновенным вводом того же количества теплоты в ВМТ
5_________ = ^ ЛХп ТЛХп (6)
5нс = - п = I — - -. (6)
п о
Коэффициент неиспользования теплоты 5к от изменения состояния РТ подсчитывается по
формуле
З _ Ф. X АХ, —? ЄХ. (7)
1 Є,' т Є,
Здесь кп есть функция температуры и состава РТ, а к14 — показатель адиабаты для воздуха в идеализированном состоянии.
Коэффициент неиспользования теплоты по причинам ее отвода от РТ в развитии цикла представляет разность
т т АХ
5″ _ ?ЛХЖ" - ФП X т-Г. (8)
еКп -1
1 1 Формула отражает в комплексе зависимость
т
коэффициента 5Ш от количества ЛХШп, Ха-
1
рактера и места отвода теплоты в цикле и изменяющегося значения показателя адиабаты.
Все коэффициенты в формуле (4) можно подсчитать по известным функциям тепловыделения, теплоотвода, показателя адиабаты, текущей степени сжатия, по изменению угла поворота кривошипа ф или объема цилиндра.
В процессе сгорания состояние рабочего тела не остается постоянным, так как изменяется его температура и состав. Это влечет за собой изменение показателя адиабаты k, характеризующего способность рабочего тела к преобразованию теплоты в механическую работу. Известно, что в процессе сгорания температура сначала резко увеличивается, что является результатом интенсивного выделения теплоты, затем, достигнув максимума, уменьшается из-за превалирующего влияния на нее увеличения объема цилиндра. Содержание трехатомных газов (СО2 и Н2О) постоянно возрастает от минимальной величины в начале сгорания до некоторой наибольшей в конце сгорания. Соответственно изменениям температуры и состава показатель адиабаты в начале сгорания резко снижается, достигает минимума и затем имеет тенденцию к увеличению.
Снижение показателя k и, связанное с ним уменьшение КПД п оценивается коэффициентом неиспользования теплоты от изменения состояния рабочего тела 5к. Коэффициент Зк можно рассматривать в виде суммы двух коэффициентов 5 т +5С. Первый, 5 т — определяется изменением температуры, второй, 5С — изменением состава РТ. Величина коэффициента 5 т значительно выше, чем 5с. Причина — большой диапазон увеличения температуры в процессе сгорания и относительно невысокое накопление трехатомных газов.
2. Влияние состава топлива на формирование индикаторного КПД цикла
Для оценки влияния состава топлива на коэффициенты неиспользования теплоты в цикле было проведено расчетное исследование. Расчеты производились для номинального режима. Главным условием расчета являлось ввод одинакового количества теплоты в цикле и постоянный закон тепловыделения для различных видов топлив.
Состав топлива при моделировании задается тремя элементами — углерод ©, водород (Н), кислород (О). Использование кислородсодержащих топлив приводит к увеличению доли кислорода за счет доли углерода, при этом доля водорода изменяется в очень узких пределах. Так как значение выделившийся теплоты будет
Б
Б
Є
о
о
и
определяться только углеродом и водородом, то принимаем соотношение С/Н определяющим для дальнейших расчетов. Увеличение доли спирта в смесевых топливах приводит к увеличению относительной доли водорода и снижению доли углерода в топливе, а, соответственно, соотношение С/Н будет уменьшаться. С увеличением доли водорода будет возрастать и концентрация Н2О в отработавших газах, а так как при этом будет происходить снижение доли углерода, то количество выбросов СО2 будет снижаться.
Увеличение концентрации водяных паров в отработавших газах влечет за собой увеличение теплоемкости ОГ, так как Н2О имеет большую теплоемкость по сравнению с остальными продуктами сгорания. Также следует заметить, что с увеличением коэффициента избытка воздуха а, т. е. при снижении нагрузки, происходит снижение доля трехатомных газов Н2О и С02, при этом происходит уменьшение теплоемкости отработавших газов. Теплоемкость газов рассчитывалась исходя из выражений
Ср =-
С • т + С • т + С • т + С • т
рСО, & quot-ТО, ~рН, О //#Н, 0 ~рО, тО, ~ ^рN2
мО
С, =
С • т + С • т + С • т + С • т
^& quot-У СО, & quot-ТО2 V Н, 0 '-& quot-Н,^ V О, О, г N2 N2
мОГ
(9)
(10)
Отношение теплоемкостей Ср и СУ будет определять показатель адиабаты к:
С
к = Ср.
Су
(11)
Снижение отношения С/Н и уменьшение коэффициента избытка воздуха, а влечет за собой уменьшение показателя адиабаты. В свою очередь показатель адиабаты будет влиять на неиспользование теплоты в цикле согласно формулам (5)-(4) — с уменьшением k коэффициент неиспользования теплоты 5k в цикле будет увеличиваться.
Вследствие того, что законы тепловыделения принимались одинаковыми для различных топлив, то неиспользование теплоты, связанное с несвоевременностью и теплообменом в ходе расчетного анализа оставались примерно постоянными. Для действительного цикла, вследствие изменения соотношения С/Н при увеличении доли водорода, происходит интенсификации сгорания. Так как для топлив с увеличенным содержанием этанола характерно сокращение продолжительности сгорания и увеличение максимума тепловыделения, то вследствие изменения состава при увеличении доли водорода будет сокращаться неиспользование теплоты из-за несвоевременности сгорания 5нс и увеличиваться 5Ш.
3. Анализ индикаторного КПД для различных видов биотоплив
В ходе испытаний были исследованы следующие виды топлив:
• Рапсовый метиловый эфир (РМЭ) — (ИМБ) —
• 90% РМЭ + 10% этанола — (ИМБ 90+Е 10) —
• 80% РМЭ +, 0% этанола — (ИМЕ 80+Е, 0) —
• 70% РМЭ + 30% этанола — (ИМЕ 70+Е 30) —
• 60% РМЭ + 40% этанола — (ИМЕ 60+Е 40).
Неиспользование теплоты вследствие изменения состава находится на уровне 0,0, а изменение соотношения С/Н приводит к изменению 5С на 0,005. Более значительными будут значения коэффициента неиспользования теплоты 5 т, которые могут достигать 0,1 и их значение определяется законом ввода теплоты, а изменения, связанные с различным составом, составляют 0,007. Состав топлива на коэффициенты 5нс, и 5Ш практически не влияет. Даное неиспользование теплоты определяется только законом ввода теплоты. Таким образом, влияние состава топлива на показатели неиспользования теплоты в цикле, а, соответственно на экономичность, будут определяться, прежде всего, влиянием состава топлива на параметры тепловыделения. Состав топлива значительным образом влияет на закон тепловыделения. С увеличением доли этанола растет доля водорода, что приводит к интенсификации сгорания
и, соответственно, влечет за собой сокращение продолжительности и рост максимума тепловыделения. Ниже рассмотрена зависимость показателей неиспользования теплоты для различных топлив.
Величина коэффициента 5э, согласно формуле (5), формируется в зависимости от показателя адиабаты к и степени сжатия, поэтому изменение состава топлива на нее не влияет и 5э остается на одном уровне
С увеличением доли этанола доля 5нс уменьшается, по причине того что возрастает, а в локальных зонах воспламенения, поэтому проис-
ходит увеличение скорости сгорания. В то же время увеличение средней температуры стенки цилиндра приводит к ускорению смесеобразования, что также позволяет сократить неиспользование теплоты из-за несвоевременности сгорания 5нс (рис. 1).
Рис. 1. Неиспользование теплоты от несвоевременности ввода
Рост значений 5с, с увеличением нагрузки, связан с изменением коэффициента избытка воздуха, а и количеством трехатомных газов, таких как Н, О и СО, в отработавших газах. При этом разница относительно топлив настолько минимальна, что ей можно пренебречь (рис. ,).
Рис. ,. Неиспользование теплоты вследствие изменения состава РТ
Вследствие увеличения цикловой порции топлива, возрастает температура сгорания рабочего тела, отчего возрастает неиспользование теплоты, связанное с изменением температуры 5 т (рис. 3).
Рис. 3. Неиспользование теплоты вследствие изменения температуры РТ

8″
0,09 -1*МЕ
0,08 • Ч N • - КМЕ90+Е 10 КМЕ80+Е20
\ 0,07 _ - -1*МЕ 70+Е 30 — 1*МЕ60+Е40
-С*- - -
0,06
0,4 0,5 0,6 0,7 Р" МПа
Рис. 4. Неиспользование теплоты по всевозможным причинам отвода теплоты по ходу развития цикла
По причине уменьшения продолжительности сгорания неиспользование теплоты вследствие теплообмена возрастает из-за увеличения суммарного относительного отвода теплоты Х№ и интенсификации процесса отвода в районе ВМТ (рис. 4).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Алексеев, В. П. Физические основы процессов в камерах сгорания поршневых ДВС: учеб. пособие / В. П. Алексеев, Д. Н. Вырубов. — М.: МВТУ, 1977. — 84 с.
,. Кавтарадзе, Р. З. Теория поршневых двигателей. Специальные главы: учебник для вузов / Р. З. Кавтарадзе. -М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана,, 008. — 7,0 с.: ил.
3. Матиевский, Д. Д. Исследование тепловыделения и показателей работы тракторного дизеля Ч13/14 с полураз-деленной камерой сгорания: дис. … канд. техн. наук / Д. Д. Матиевский. — Барнаул, 1971. —, 87 с.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой