Расчет подшипников качения при статическом нагружении

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

44
Евразийский Союз Ученых (ЕСУ) # 10 (19), 2015 | ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
стимого износа (Удоп). Далее процесс износа не так выражен и практически не зависит от времени.
Рис. 1 График изменения коррозионного эффекта от времени.
Третий источник — это Постановление Правительства Р Ф «О классификации основных средств, включаемых в амортизационные группы» [3]. В этом перечне бункера попадают как сооружения при обогащении «Сооружения угольной и сланцевой добывающей промышленности- сооружения для добычи и обогащения рудного сырья и производства черных металлов…» и относятся к 7-ой группе со сроком полезного использования до 20 лет.
Процесс определения остаточного ресурса сводится к прогнозированию дальнейшего утонения стенок, учитывая предыдущие измерения, агрессивность среды, периодичность и качество ремонтов.
Если ранее замеры толщин стенок не проводился, то мы сможем построить график линейной зависимости, используя два замера (проектное значение и фактическое). На примере наших бункеров, учитывая 20% износа за 56 лет эксплуатации, то аварийное состояние (износ 25%) наступит через 14 лет.
Список литература:
1. ТСН 50−302−2004. Проектирование фундаментов зданий и сооружений в Санкт-Петербурге-
2. ГОСТ 9. 908−85. Металлы и сплавы. Методы определения показателей коррозии и коррозионной стойкости-
3. Постановление N1 от 1 января 2002 года Прави-тельстваРоссийской Федерации. О классификации основных средств, включаемых в амортизационные группы.
РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ ПРИ СТАТИЧЕСКОМ
НАГРУЖЕНИИ
Габдуллина Гульназ Музагитовна
Студент 3-го курса Факультета нанотехнологий и наноматериалов КНИТУ (КХТИ), г. Казань
Каратаев Оскар Робиндарович
доцент кафедры машиностроения КНИТУ (КХТИ), г. Казань
АННОТАЦИЯ
Рассмотрены выражения для расчета статической грузоподъемности подшипника, рисунок установок в опоре двух однорядных подшипников. Приведены таблицы коэффициентов радиальной и осевой статической нагрузки подшипников качения.
ABSTRACT
Consider the expression for the calculation of static load bearing, picture settings in the support of two single-row bearings. Tables of coefficients radial and axial static load roller bearings.
Ключевые слова: подшипники, статическая нагрузка.
Keywords: bearings, a static load.
Методы расчета эквивалентной статической нагрузки подшипников качения устанавливаются ГОСТ 18 854–82.
Подшипники грузовых крюков, домкратов, нажимных устройств прокатных станов и других машин периодически подвержены нагрузкам при очень медленном вращении. «Невращающиеся» подшипники рассчитывают только по статической грузоподъемности.
У подшипников, работающих при резко переменной нагрузке, при вращательном движении (n & gt- 10 об/мин) следует проверять статическую грузоподъемность. Значительные
перегрузки могут вызвать неоднородную остаточную деформацию, которая приводит к нарушению плавности хода подшипника.
У подшипников, которые работают при малых числах оборотов и рассчитаны на небольшой срок службы, необходимо также проверять статическую грузоподъемность. Но в этих условиях рассчитанная по формуле долговечности
Евразийский Союз Ученых (ЕСУ) # 10 (19), 2015 | ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
45
допустимая нагрузка может превышать статическую грузоподъемность.
Для подшипников, работающих в режиме качательного движения, могут быть допущены большие нагрузки, чем статическая грузоподъемность подшипника. В этом случае остаточные деформации колец и тел качения могут превосходить значения, допустимые для подшипника, эксплуатирующегося при вращательном движении.
Под статической грузоподъемностью понимают такую нагрузку на «невращающийся» подшипник (п & lt- 1 об/мин), под действием которой в нем не возникает остаточных деформаций, ощутимо влияющих на дальнейшую работу подшипника.
К статическим условиям нагружения подшипника относят условия, при которых он воспринимает внешнюю нагрузку без относительного вра-^цения колец или при вращении с частотой не более 1 мин.
В условии статического нагружения работают подшипники ступиц зубчатых колес постоянного зацепления вторичного вала коробки передач большинства автомобилей,
в тракторах, на ряде быстроходных гусеничных машин, где переключение передач осуществляется с помощью синхро-низа- торов или фрикционных муфт с гидроподжатием. При работе под нагрузкой тела качения этих подшипников не вращаются, так как зубчатые колеса бло- кируются с валом зубчатой муфтой синхронизатора или фрикционной муфтой с гидроподжатием. Эти подшипники вращаются только при работе зуб- чатых колес вхолостую, не воспринимая нагрузки.
Работоспособность подшипника при статическом нагружении оценивают по статической грузоподъемности Со, а при динамическом- по динамической грузоподъемности С
Статическая грузоподъемность представляет собой статическую нагрузку (радиальную для радиальных и радиально-упорных и осевую для упорных и упорно-радиальных подшипников), вызывающую в наиболее на- груженной зоне контакта общую остаточную деформацию тела качения и ко- лец, равную 0,0001 диаметра тела качения.
Для нестандартных подшипников качения можно опре-деоить в завистмости от типа подшипника по выражениям, пведаттомонныв о Табл. 1.
Табл. 1. Вафажекиядля расчета статической грузопддтемнодми подшипника
Ткм мддкшмншсп С0, Н
Фдртгодр дни росиеоа
Штакковые подшипнике Ртджтасндю it асджтасяо-упорные 1К, К0 а к D w cos а
СЧордчеокке 3,33 у z D 2v cos а
Умданя1е c-яоюанДг сеедк^-& gt-ня1^ 09 z D %z sin a
Рднккдвые мддшкмнкк к Ьомко. ло]Е^с>-оМ- оЧеркчеокке к родии кмопд-лмда ные 21,57 У z Dwi Dwi cos cc
УМОеЗ^Яд^ КуКОркд-р^дсдал:Е. -^о15 98,0 z Lm Dm sin а
Дтесь М — чдкоо бкидб тел какондя и помшипдибе- м е число тел качения в одном раду- Dw Dwl & gt- пиадекд
окттвекственно шарико д попим (сжедний диамете нее ко-нпдескргвролека и наиТолысиш иле бердеобоноиеоо), мк- а~ домлнтледош у гол дмкоопта, равный ргпу между линией дейсттия результи- рующей нагрузки на тело качения и плониеодтю, пе°гендикулярной оси род1кип]е (-[к: о- И^м — фькгачдс1мд дално овнтаога кололо с: келанoо[, имаиощим наименьшадо IМп: >-няжепноcть одитаовл, мм. неимоаишуео фовтпкендооиь долтаало, мм.
Маботоспособноодо подшипиикл орисоотичкском нагру-женми обм спечиваомея п о форр^лм р’м (-См
оде Рм- - эквивалентная статическая нагрузка.
Дхв дедимльиых и радвтлгно-риакхых шарикивбзх р ролниовых отнIIIипникрт в иачкмтве Ро алинимают оки-большеезначениеизрассчитанных пх форауодм
Рм --м РгМ +& quot- 0 Г (о РаМ °^м°1 Рм Хгм
для радиаш& gt- ных ]голиковых подшипников Рд -д Раг
дляупорныхшариковыхироликовых подшипников
Ро = Р°0
для ухорко-ладдадоных шарикииых и рохиковых подшипников
эо х а, б Р- о Ит «+ Ра о
Где F0 и Fa0 соответственно радиальная и осевая статическая нагрузки-
X и Y0 — коэффициенты соответственно радиальной и осевой статическихнагрузок.
Значения Х0 и Y0 коэффициентов и для различных типов подшипников приведены в табл. 2. Если в опоре устанавливают два однорядных подшипника (рис. 1), то коэффициенты радиальной и осевой статических нагрузок для них определяют по табл. 2, но как для двухрядных подшипников.
46
Евразийский Союз Ученых (ЕСУ) # 10 (19), 2015 | ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
Табл.2. Коэффициенты радиальной и осевой статической нагрузки подшипников
Типы подшипников XO Yo
Шариковые радиальные 0,6 0,5
Шариковые радиально-упор-
ные с углом: 0,6 0,5
а = 12O 0,5 0,43
а = 18… 190 0,5 0,42
O, а = 20 0,5 0,38
O, а = 25 0,5 0,37
r) t0 а = 26 0,5 0,33
O, а = 30 0,5 0,28
O, а = 35 0,5 0,29
а = 360 0,5 0,26
0i Е и и: а = 400
Оч о д Шариковые сферические и ро- 0,5 0,22 с^а
и: о ликовые радиально-упорные
Шариковые радиально-упор-
ные с углом:
а = 120 0,94
а = 18… 190 0,86
0 а = 20 0,84
0 а = 25 1 0,76
г)(0 а = 26 0,74
0 а = 30 0,66
0 а = 35 0,58
а = 360 0,56
0i Е и и: с? а = 40O 0,52
Он? Сферические и роликовые ра- 1 0,44 с^а
диально-упорные
а) б)
Рис. 1. Установка в опоре двух однорядных подшипников: а — роликовых радиально-упорных- б — шариковых радиально-упорных.
Евразийский Союз Ученых (ЕСУ) # 10 (19), 2015 | ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
47
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Большая Энциклопедия Нефти и Г аза
2. Шарипов В. М. Подшипники. Конспект лекций для студентов специальности 150 100. М.: МГТУ «МАМИ», 2000. — 20 с.
3. Учебно-образовательный портал «Все лекции». 2013 — 2014
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНОЙ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ НА СВАЮ ПО ДАННЫМ СТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ
Гончаров Борис Васильевич
Докт. техн. наук, профессор кафедрыАДиТСП, г. Уфа
Гареева Наталия Борисовна
Докт. техн. наук, профессор кафедры АДиТСП, г. Уфа
Галимнурова Ольга Витальевна
Канд. техн. наук, доцент кафедры АДиТСП, г. Уфа
Гареев Тимур Ренатович.
МагистрМПГ15-, УГНТУ, г. Уфа
Под долговечностью подшипников понимается расчетный срок службы, измеряемый числом оборотов, в течение которого не менее 90% из данной их группы при одинаковых условиях должны отработать без появления признаков усталости металла.
АННОТАЦИЯ.
В статье на основе существующих теоретических положений в области расчетов горизонтальной нагрузки на сваю, авторами обоснована результатами полевых исследований зависимость между величинами коэффициента постели грунта и сопротивлением погружению зонда q. Предлагается предельную горизонтальную нагрузку определять по средней величине q для всей глубины погружения сваи. Для практических расчетов по данным зондирования предельной горизонтальной нагрузки предлагается номограмма.
Abstract.
The authors of the paper substantiate by field tests the relationship between values of the subgrade reaction coefficient and penetration resistance q based on existing theoretical principles of pile horizontal load analysis. The ultimate horizontal load is suggested to be evaluated according to the average value of q for the whole depth ofpile penetration. The chart is offered for the practical analyses of the ultimate horizontal load by CPT.
Ключевые слова. Статическое зондирование, коэффициент постели, отпор грунта, предельная горизонтальная нагрузка, слабый и неоднородный грунт, модуль деформации грунта.
Keywords. Cone penetration test (CPT), subgrade reaction coefficient, earth back pressure, ultimate horizontal load, weak and nonhomogeneous soil, modulus of soil deformation.
В материалах II Международного симпозиума по статическому зондированию[1] отмечается, что основными задачами дальнейшего развития метода является расчет несущей способности свай и методики оценки модуля деформации глинистых грунтов. Нужно отметить, что большинство разработанных методов направлены пока на расчет свай при вертикальной нагрузке, хотя развитие новых методов расчета на горизонтальные нагрузки позволят выполнять полный комплексный расчет фундамента по данным статического зондирования.
В развитии новых методов расчета свай по данным статического зондирования в России следует отметить работы ГУП БашНИИстрой и ОАО Фундаментпроект [2, 3, 4].
Сложившаяся практика проектирования фундаментов из забивных свай длиною более 3,0 м показывает, что при расчете на горизонтальные нагрузки используются два метода в зависимости от глубины погружения сваи:
• свая некоторой конечной длины, изгибаясь поворачивается вокруг нулевой точки-
• свая принимается гибкой бесконечно длинной, а форма изогнутой оси описывается некоторым дифференциальным уравнением.
Группы свай классифицируются по величине отношения рабочей длины сваи в грунте l к размеру ее поперечного сечения, а = l / d. В таблице 1 приведены величины, а для каждой группы.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой