Оценка основных параметров комбинированных вертикально-осевых ветроэнергоустановок для судов и нефтедобывающих платформ

Тип работы:
Реферат
Предмет:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ


Узнать стоимость новой

Детальная информация о работе

Выдержка из работы

УДК [621. 548:621. 311. 24]:[532:536. 24]
Н. Д. Шишкин, И. С. Терентъев
ОЦЕНКА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ КОМБИНИРОВАННЫХ ВЕРТИКАЛЬНО-ОСЕВЫК ВЕТРОЭНЕРГОУСТАНОВОК ДЛЯ СУДОВ И НЕФТЕДОБЫВАЮЩИХ ПЛАТФОРМ
Выполнен анализ источников по ветроэнергоустановкам различных типов. Предложены комбинированные вертикально-осевые ветроэнергоустановки (КВО ВЭУ) на основе роторов Дарье и Савониуса. Эти установки должны совершенствоваться для повышения их энергетической эффективности и последующего применения на судах и морских нефтедобывающих платформах. Получена формула для оценки коэффициента полезной мощности КВО ВЭУ. Расчеты показали, что энергетический КПД для КВО ВЭУ лишь немного меньше энергетического КПД ротора Дарье и составляет 0,36. При увеличении скорости ветра до 10 м/с с увеличением ометаемой площади до 10 м² мощность КВО ВЭУ возрастает до 4,5 кВт. Этой мощности достаточно для энергоснабжения маломерных судов, например парусной яхты, катера. При ометаемой площади 200 м² мощность КВО ВЭУ может достигнуть 90 кВт. Этой мощности достаточно для энергоснабжения более крупного судна или бытовых помещений нефтедобывающей платформы. Разработана лабораторная КВО ВЭУ с ветроколесом Дарье диаметром 0,50 м с лопастями крылового профиля и вертикальными полуцилиндрическими лопастями Савониуса диаметром 0,025 м. Эксперименты показали возможность ее самостоятельного запуска при скорости воздушного потока 1,5−2,0 м/с, быстрый набор скорости вращения комбинированного ротора и устойчивую работу при скорости ветра до 7,0 м/с. Установка может быть использована для автономного энергоснабжения, в том числе на промысловых и транспортных судах, нефтедобывающих платформах и других объектах.
Ключевые слова: ветроустановки, ротор Дарье, ротор Савониуса, комбинированные вертикально-осевые ветроэнергоустановки, автономное энергоснабжение, морские суда, морские нефтедобывающие платформы.
Введение
Одним из возможных вариантов экономии топливно-энергетических ресурсов (ТЭР) является использование возобновляемых источников энергии (ВИЭ), в том числе для энергоснабжения судов, нефтедобывающих платформ и других объектов [1−3]. Для морских объектов наиболее перспективным представляется использование ветровой энергии. Ветроэнергоустановки (ВЭУ) могут использоваться как в составе энергокомплексов с ВИЭ, так и самостоятельно для выработки электроэнергии, тепловой энергии и для привода гребного винта [4−13].
В настоящее время наиболее широко распространены горизонтально-осевые (ГО) ВЭУ пропеллерного типа, в том числе и для электроснабжения маломерных, главным образом парусных судов. Для них накоплен огромный опыт проектирования, производства и эксплуатации. Уязвимым местом ветроколес пропеллерного типа является зависимость их работы от направления ветра, что значительно снижает их фактическую эффективность, т. е. энергетический КПД, — с 0,35−0,45 при ветровом потоке строго вдоль оси ветроколеса до 0,15−0,25. Вследствие этого они нуждаются в специальных устройствах для ориентации ветроколеса по ветру, которые, тем не менее, не могут существенно повысить их КПД. В отличие от ветроколес пропеллерного типа, имеющих горизонтальную ось вращения, вертикально-осевые ветроэнергетические установки (ВО ВЭУ) могут работать при любом направлении ветра и не нуждаются в устройствах ориентации. Именно эта способность является главным достоинством ВО ВЭУ. К этому типу ВЭУ относятся установки с ротором Дарье толкающего типа (за счет феноменов подъемной силы крыла) и ротором Савониуса тянущего типа (за счет дифференциального лобового сопротивления) [10−14]. Таким образом, комбинированные ветродвигатели на основе роторов Дарье и Савониуса имеют явные преимущества по сравнению со следующими конструкциями: ГО ВЭУ — за счет независимости от направления ветра- ВО ВЭУ толкающего типа — за счет более высокого пускового момента при малых значениях скорости ветра- ВО ВЭУ тянущего типа -за счет более высокого КПД. Именно комбинированные вертикально-осевые ветроэнергоуста-новки (КВО ВЭУ) необходимо совершенствовать для повышения их энергетической эффективности и более широкого применения на судах и морских нефтедобывающих платформах.
Целью наших исследований являлось определение основных энергетических параметров КВО ВЭУ, таких как коэффициент мощности (энергетический КПД) и мощность в зависимости от геометрических, кинематических и аэродинамических параметров.
Основные результаты исследования
Рассмотрим энергетические параметры роторов Дарье и Савониуса, которые зависят от большого числа геометрических и кинематических параметров ротора и воздушного потока, и на их основе определим энергетические параметры КВО ВЭУ [12−14]. Основные параметры трехлопастного ротора Дарье с прямыми лопастями показаны на рис. 1. Здесь Ь, Ь, с — длина, хорда и максимальная толщина лопасти- Я — радиус ротора- ф — угол установки лопасти- ю -угловая скорость вращения ротора- V — скорость ветрового потока. Безразмерными параметрами являются: г = юЯА7 — коэффициент быстроходности ротора- X = Ь/Ь — удлинение лопасти- с = с/Ь — относительная толщина лопасти- о — коэффициент заполнения (затенения) сечения. На рис. 2 изображен ротор Савониуса.
Я
Рис. 1. Ротор Дарье
Рис. 2. Ротор Савониуса
Основной энергетической характеристикой ротора любого типа является зависимость коэффициента использования энергии ветрового потока См (энергетического КПД) от геометрии
(конструкции ротора) и быстроходности ротора г. В ветроэнергетике коэффициент использования энергии ветрового потока, или энергетический КПД, определяется отношением полезной мощности N, которую ротор способен забрать у потока, к мощности потока N7 в поперечном сечении ротора:
N
CN =
N.
причем мощность ветрового потока
1 3
Nf = - р SV3, 7 2
где р — плотность воздуха- 5 = 2ЯЬ — площадь сечения ветрового потока.
Таким образом, полезная мощность ветродвигателя любого типа (основной части ВЭУ)
1 3
N = - CNP SV3.
Результаты экспериментальных исследований показывают существенную зависимость коэффициента использования энергии ветрового потока С^! от геометрических параметров ветро-колеса [14−18]. В этой связи конструктору важно знать предельные энергетические возможности ветроколеса, которые можно «выжать» из него в процессе проектирования. Для оценки предельных энергетических возможностей ветроколеса было введено понятие идеального ветроко-леса. Под ним понимают некоторое виртуальное ветроколесо, работающее без потерь. Принято считать, что ротор Дарье и ветроколесо пропеллерного типа имеют одинаковые предельные значения коэффициента использования энергии ветрового потока. Однако экспериментальные исследования последнего времени показали, что ротор Дарье может иметь более высокие энергетические характеристики, чем ветровое колесо пропеллерного типа [16], поэтому целесообразно рассматривать ВО ВЭУ, основанную на роторе Дарье, с возможными доработками и изменениями в конструкции.
У ротора Савониуса коэффициент использования энергии потока ниже, чем у ротора Дарье. Несмотря на это, ротор Савониуса представляет практический интерес. Обусловлено это такими его достоинствами, как простота и дешевизна конструкции, возможность работы при любом направлении ветра, а также большой пусковой аэродинамический момент, обеспечивающий его самозапуск. Эти качества ротора Савониуса делают его идеальным экономическим источником энергии малой мощности. Структура течения внутри ротора Савониуса чрезвычайно сложна. При вращении ротора происходит отрыв потока с кромок лопастей, образуется мощное вихревое течение, которое существенно зависит не только от положения лопастей, но и от скорости вращения ротора [17−19].
Экспериментальному исследованию ротора Савониуса посвящено много работ. Наиболее полные результаты приведены в [17]. Найдены оптимальные соотношения геометрических параметров ротора, при которых достигается максимальная энергетическая эффективность. В то же время испытания в аэродинамических трубах выявили большой разброс в результатах исследований, что свидетельствует о существенном влиянии ограниченности потока в аэродинамической трубе. Установлено, что с увеличением коэффициента загромождения потока происходит значительный рост CN (изменение коэффициента загромождения с 5 до 20% может увеличить CN в 2 раза). При этом максимум CN достигается при более высоком значении быстроходности. В [17] приведены также расчёты оптимальной угловой скорости вращения вала ветротур-бины с вертикальной осью для моделей различной комплектации для ветродвигателя, работа которого основана на использовании разности аэродинамических коэффициентов лопастей с наветренной и подветренной сторон при их обдувании с поворотом вокруг вертикальной оси на 360°. Было выполнено также сравнение результатов вычислений по указанным формулам с показателями испытаний моделей ветродвигателей различной конструктивной комплектации, проведенных в аэродинамической трубе фирмы УНИКОН (г. Кемерово).
Таким образом, на основе аналитических и экспериментальных исследований были выявлены следующие преимущества ротора Дарье: отсутствие необходимости в системе ориентации на ветер- технологическая простота изготовления лопастей- возможность размещения приводного оборудования на уровне земли, что значительно упрощает его техническое обслуживание. Однако существует и значительный недостаток — при равномерном набегающем потоке ротор Дарье не может запускаться самостоятельно. Ротор Савониуса имеет такие достоинства, как простота и дешевизна конструкции, возможность работы при любом направлении ветра, а также большой пусковой аэродинамический момент, обеспечивающий его самозапуск.
Для устранения недостатков каждого из роторов и одновременного сохранения их преимуществ предлагается сконструировать КВО ВЭУ, ротор которой показан на рис. 3.
Для определения полезной мощности КВО ВЭУ (в формулах — КУ), ротор которой состоит из роторов Дарье и Савониуса, предлагается следующая формула:
13
Nкy =д (5д -5с) + Cnc5е]р^, (1)
где CNд, Сж — энергетические КПД роторов Дарье и Савониуса- 5д, 5С — площадь сечения ветрового потока (ометаемая площадь), проходящего через роторы Дарье и Савониуса.
Формула (1) может быть приведена к более универсальному и удобному для расчетов виду:
1 3
КУ = 2 CNКУ Р.
(2)
где СЖУ — энергетический КПД ротора КВО ВЭУ, который может быть при одинаковой высоте лопастей роторов Дарье и Савониуса определен по формуле
^С) + С ^ ~ '- -С & quot- Б
& quot-Д Б & quot-с Б
СЖУ = CNД (1 ") + СИ «= СМД (1 ^) + CNC ^ '-
(3)
Д Д Д Д
где Ос, БД — диаметр роторов Савониуса и Дарье соответственно (ОД = 2Я).
Ротор Савониуса
Ротор Дарье
Рис. 3. Схема ротора КВО ВЭУ
Чтобы после того, как ротор Савониуса раскрутит комбинированный ротор, не произошло торможения в работе ротора Дарье, соотношение между их диаметрами должно быть равно оптимальному соотношению коэффициентов их быстроходностей, т. е.
Ос Б
ОПТ
гс
(4)
Расчеты по формулам (2) и (3), с учетом соотношения (4), позволили получить значение энергетического КПД ротора КВО ВЭУ, равное 0,36, что лишь на немного ниже значения для ВО ВЭУ с ротором Дарье — 0,40. При этом осуществляется самозапуск КВО ВЭУ. Следует, однако, отметить, что необходима экспериментальная проверка полученных нами формул, в частности зависимости (3).
Зависимость полезной мощности комбинированной установки от скорости воздушного потока и ометаемой площади ротора представлена на рис. 4.
Как видно из рис. 4, при увеличении скорости ветра с 2 до 10 м/с и с увеличением ометае-мой площади с 5 до 20 м² мощность ВО ВЭУ возрастает с 8 Вт до 4,5 кВт. При номинальной скорости ветра 9 м/с, типичной для ВЭУ малой мощности, и ометаемой площади 20 м² номинальная мощность составит 3,4 кВт. Этой мощности вполне достаточно для энергоснабжения маломерных судов, например парусной яхты, катера и др. Расчеты также показывают, что при ометаемой площади 200 м², с учетом повышения скорости ветра от высоты, мощность КВО ВЭУ может достигнуть 90 кВт. Этой мощности достаточно для энергоснабжения более крупного судна, бытовых помещений нефтедобывающей платформы и другого объекта. Кроме электрической энергии, с помощью КВО ВЭУ может вырабатываться и тепловая энергия с использованием не только теплоэлектронагревателей, но и механических теплогенераторов [13, 20, 21].
г
Д
N, кВт
5 4,5 4 3,5 3 2,5 2 1,5 1 0,5
О
Рис. 4. Зависимость коэффициента полезной мощности КВО ВЭУ от скорости воздушного потока и ометаемой площади ротора
В Лаборатории нетрадиционной энергетики Саратовского научного центра РАН при Ас-раханском государственном техническом университете разработана экспериментально-демонстрационная КВО ВЭУ. Эта установка имеет ветроколесо Дарье диаметром 0,50 м с лопастями крылового профиля длиной 0,40 м и вертикальные полуцилиндрические лопасти Саво-ниуса диаметром 0,025 м и высотой 0,40 м. Предварительные эксперименты показали возможность ее самостоятельного запуска при скорости воздушного потока 1,5−2,0 м/с, быстрый набор скорости вращения комбинированного ротора и устойчивую работу при скорости ветра до 7,0 м/с. В дальнейшем предполагается разработать экспериментальную КВО ВЭУ больших размеров, снабдить ее электрогенератором постоянного тока для определения полезной мощности, энергетической эффективности и проведения более детальных исследований параметров этого типа ВЭУ при различных значениях скорости вращения.
Новый тип КВО ВЭУ может быть использован для автономного электро- и теплоснабжения, а также опреснения воды на различных объектах, в том числе на промысловых и транспортных судах, нефтедобывающих платформах, что существенно сократит потребление ТЭР. В перспективе эти ВЭУ могут быть использованы и для непосредственного привода гребных винтов различных судов.
Заключение
В ходе исследований были получены следующие результаты.
1. Анализ источников показал, что комбинированные ветродвигатели на основе роторов Дарье и Савониуса имеют явные преимущества по сравнению с конструкциями ГО ВЭУ, ВО ВЭУ толкающего типа и ВО ВЭУ тянущего типа. Именно КВО ВЭУ должны совершенствоваться с целью повышения их энергетической эффективности и более широкого применения на судах и морских нефтедобывающих платформах.
2. Получена формула для оценки энергетического КПД КВО ВЭУ. Расчеты показали, что энергетический КПД для КВО ВЭУ лишь немного меньше коэффициента полезной мощности ротора Дарье и составляет 0,36. При увеличении скорости ветра до 10 м/с с увеличением ометаемой площади до 10 м² мощность КВО ВЭУ возрастает до 4,5 кВт. Этой мощности вполне достаточно для энергоснабжения маломерных судов, например парусной яхты, катера. При ометаемой площади 200 м² мощность КВО ВЭУ может достигнуть 90 кВт. Этой мощности достаточно для энергоснабжения более крупного судна или бытовых помещений нефтедобывающей платформы.
3. Разработана лабораторная экспериментально-демонстрационная КВО ВЭУ с ветроко-лесом Дарье диаметром 0,50 м с лопастями крылового профиля и вертикальными полуцилинд-
рическими лопастями Савониуса диаметром 0,025 м. Предварительные эксперименты показали возможность ее самостоятельного запуска при скорости воздушного потока 1,5−2,0 м/с, быстрого набора скорости вращения комбинированного ротора и устойчивой работы при скорости ветра до 7,0 м/с.
4. КВО ВЭУ может быть использована для автономного электро- и теплоснабжения на различных объектах, в том числе на промысловых и транспортных судах, нефтедобывающих платформах, что существенно сократит потребление ТЭР. В перспективе эти ВЭУ могут быть использованы и для непосредственного привода гребных винтов различных судов.
СПИСОК ЛИТЕРА ТУРЫ
1. Концепция нетрадиционной энергетики в России // Нетрадиционная энергетика и технология: материалы Междунар. конф. Ч. 1. Владивосток: ДВО РАН, 1995. С. 3−4.
2. Шишкин Н. Д. Малые энергоэкономичные комплексы с возобновляемыми источниками энергии / Н. Д. Шишкин. М.: Готика, 2000. 236 с.
3. Семкин Б. В. Использование возобновляемых источников энергии в малой энергетике / Б. В. Сем-кин, М. И. Стальная, П. П. Свит. Теплоэнергетика. 1996. № 2. С. 6−7.
4. Лысенко Г. П. Подвесной ветродвигатель для маломерных судов / Г. П. Лысенко // Изобретатели — машиностроению. 2011. № 4. С. 3−5.
5. Ретюнский Л. Б. Парусный ветродвигатель Ретюнского / Л. Б. Ретюнский // Изобретатели — машиностроению. 2011. № 9. С. 11.
6. Ветрогенераторы Air-X Marine // URL: http: www. solar-neva. narod. ru.
7. Ветрогенераторы WESWEN // URL: http: www. weswen. com.
8. Шишкин Н. Д. Эффективное использование возобновляемых источников энергии для автономного теплоснабжения различных объектов: моногр. / Н. Д. Шишкин. Астрахань: Изд-во АГТУ, 2012. 208 с.
9. Чивенков А. И. Анализ применения и развития ветроустановок / А. И. Чивенков, А. Б. Лоскутов, Е. А. Михайличенко // Промышленная энергетика. 2012. № 5. С. 57−63.
10. Шишкин Н. Д. Системный анализ и алгоритмы расчета комбинированных солнечно-ветровых установок / Н. Д. Шишкин, Е. А. Манченко // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. Сер.: Управление, вычислительная техника и информатика. 2013. № 1. С. 100−108.
11. Шишкин Н. Д. Использование возобновляемых источников энергии для энергоснабжения морских нефтедобывающих платформ / Н. Д. Шишкин, И. В. Балтаньязов, В. С. Герлов // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. Серия: Морская техника и технология. 2009. № 2. С. 193−197.
12. Хозяинов Б. П. Вычисление угловой скорости вращения ветротурбины с вертикальной осью / Б. П. Хозяинов // Энергетик. 2011. № 5. С. 28−30.
13. Шишкин Н. Д. Аналитическое исследование параметров механических ветротеплогенераторов / Н. Д. Шишкин, Е. А. Манченко, В. С. Герлов // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. 2013. № 1. С. 42−47.
14. Соломин Е. В. Методология разработки и создания вертикально-осевых ветроэнергетических установок: монография / Е. В. Соломин. Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2011. 324 с.
15. Баклушин П. Г. Экспериментальное исследование аэродинамических характеристик ортогональных крыльчатых ветроколес / П. Г. Баклушин, К. П. Вашкевич, В. В. Самсонов // Сб. науч. тр. Гидропроекта. М., 1988. С. 98−105.
16. Горелов Д. Н. Энергетические характеристики ротора Дарье (обзор) / Д. Н. Горелов // Теплофизика и аэромеханика. 2010. Т. 17, № 3. С. 325−333.
17. Моди Ф. Характеристики ветродвигателя Савониуса / Ф. Моди // Современное машиностроение. Сер. А. 1989. № 10. С. 139−148.
18. Турян К. Мощность ветроэнергетических установок с вертикальной осью вращения / К. Турян, Дж. Стриклэнд // Аэрокосмическая техника. 1988. № 8. С. 100−115.
19. Шишкин Н. Д. Аналитическое исследование параметров ветродвигателей с вертикальными полуцилиндрическими лопастями / Н. Д. Шишкин, Е. А. Манченко // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. Сер.: Морская техника и технология. 2013. № 1. С. 155−161.
20. Рыжков С. С. Теплообменное устройство прямого преобразования энергии ветра в тепловую / С. С. Рыжков, Т. С. Рыжкова // Материалы IV Минск. междунар. форума. Т. 10. Тепломассообмен в энергетических установках. Минск, 2000. С. 273−279.
21. Шишкин Н. Д. Системный подход к анализу энергокомплексов с возобновляемыми источниками энергии / Н. Д. Шишкин // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. Сер.: Управление, вычислительная техника и информатика. 2009. № 2. С. 29−35.
Статья поступила в редакцию 29. 04. 2015
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Шишкин Николай Дмитриевич — 414 056, Россия, Астрахань- Астраханский государственный технический университет- д-р техн. наук, профессор- зав. Лабораторией нетрадиционной энергетики Саратовского научного центра Российской академии наук (при Астраханском государственном техническом университете) — n. shiskin@astu. org.
Терентьев Илья Сергеевич — Россия, 414 056, Астрахань- Астраханский государственный технический университет- аспирант кафедры «Машины и оборудование нефтяных и газовых промыслов" — tis_han@mail. ru.
N. D. Shishkin, I. S. Terentyev
EVALUATION OF THE MAIN PARAMETERS OF THE COMBINED VERTICAL-AXIAL WIND TURBINES FOR SHIPS AND OIL RIGS
Abstract. The analysis of the literature on wind turbines of various types is made. The combined vertically axial wind turbines (CVA WT) on the basis of Darreus and Savonius rotors are offered. These installations should be improved for the increase of their power efficiency and consequent application on the ships and marine oil rigs. The formula for the assessment of net capacity factor of CVA WT is derived. The calculations showed that the power efficiency for CVA WT is not much less than energy efficiency of Darreus rotor and equals 0. 36. At increase in wind speed to 10 m/s with increase in the area to 10 m2, the power of CVA WT increases to 4.5 kW. This power is enough for power supply of small-sized vessels, for example, the sailing yacht, or the boat. At the swept area of 200 m2 the power of CVA WT can reach 90 kW. This power is enough for power supply of larger vessels or household rooms of oil rigs. The laboratory CVA WT with Darreus rotor with a diameter of 0. 50 m with blades of the wing profile and vertical semi-cylindrical blades of Savonius rotor with a diameter of 0. 025 m is developed. The experiments showed the possibility of its independent start at air stream speed of 1. 5−2.0 m/s, a fast set of rotation speed of the combined rotor and steady work at wind speed up to 7.0 m/s. The studied installation can be used for autonomous power supply, including on commercial and transport vessels, oil-extracting platforms and other objects.
Key words: wind turbines, Darreus rotor, Savonius rotor, combined vertical axial wind turbines, autonomous power supply, marine vessels, marine oil extracting platforms.
REFERENCES
1. Kontseptsiia netraditsionnoi energetiki v Rossii [Concept of alternative power engineering in Russia].
Netraditsionnaia energetika i tekhnologiia. Materialy Mezhdunarodnoi konferentsii. Ch. 1. Vladivostok, DVO RAN, 1995. P. 3−4.
2. Shishkin N. D. Malye energoekonomichnye kompleksy s vozobnovliaemymi istochnikami energii [Small power saving complexes with renewable power sources]. Moscow, Gotika Publ., 2000. 236 p.
3. Semkin B. V., Stal'-naia M. I., Svit P. P. Ispol'-zovanie vozobnovliaemykh istochnikov energii v maloi energetike [Use of renewable power sources in small energy]. Teploenergetika, 1996, no. 2, pp. 6−7.
4. Lysenko G. P. Podvesnoi vetrodvigatel'- dlia malomernykh sudov [Suspended wind turbine for small-size vessels]. Izobretateli — mashinostroeniiu, 2011, no. 4, pp. 3−5.
5. Retiunskii L. B. Parusnyi vetrodvigatel'- Retiunskogo [Retunskiy'-s sailing wind turbine]. Izobretateli -mashinostroeniiu, 2011, no. 9, p. 11.
6. Vetrogeneratory Air-X Marine [Wind generators Air-X Marine]. Available at: http: www. solar-neva. narod. ru.
7. Vetrogeneratory WESWEN [Wind turbines WESWEN]. Available at: http: www. weswen. com.
8. Shishkin N. D. Effektivnoe ispol'-zovanie vozobnovliaemykh istochnikov energii dlia avtonomnogo te-plosnabzheniia razlichnykh ob & quot-ektov [Effective use of renewable power sources for autonomous heating of different objects]. Astrakhan, Izd-vo AGTU, 2012. 208 p.
9. Chivenkov A. I., Loskutov A. B., Mikhailichenko E. A. Analiz primeneniia i razvitiia vetroustanovok [Analysis of use and development of wind turbines]. Promyshlennaia energetika, 2012, no. 5, pp. 57−63.
10. Shishkin N. D., Manchenko E. A. Sistemnyi analiz i algoritmy rascheta kombinirovannykh solnechno-vetrovykh ustanovok [System analysis and algorithms of calculation of the combined solar-wind installations]. Vestnik Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Seriia: Upravlenie, vychislitel'-naia tekhnika i informatika, 2013, no. 1, pp. 100−108.
11. Shishkin N. D., Baltan'-iazov I. V., Gerlov V. S. Ispol'-zovanie vozobnovliaemykh istochnikov energii dlia energosnabzheniia morskikh neftedobyvaiushchikh platform [Use of renewable power sources for power supply of the marine oil rigs]. Vestnik Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Seriia: Morskaia tekhnika i tekhnologiia, 2009, no. 2, pp. 193−197.
12. Khoziainov B. P. Vychislenie uglovoi skorosti vrashcheniia vetroturbiny s vertikal'-noi os'-iu [Calculation of the angular velocity of rotation of wind turbine with vertical axis]. Energetik, 2011, no. 5, pp. 28−30.
13. Shishkin N. D., Manchenko E. A., Gerlov V. S. Analiticheskoe issledovanie parametrov mekhani-cheskikh vetroteplogeneratorov [Analytical study of the parameters of the mechanical wind thermal installations]. Vestnik Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta, 2013, no. 1, pp. 42−47.
14. Solomin E. V. Metodologiia razrabotki i sozdaniia vertikal'-no-osevykh vetroenergeticheskikh ustanovok [Methodology of the designing and development of the vertical axial wind turbines]. Chelyabinsk, Izd-vo IuUrGU, 2011. 324 p.
15. Baklushin P. G., Vashkevich K. P., Samsonov V. V. Eksperimental'-noe issledovanie aerodinamicheskikh kharakteristik ortogonal'-nykh kryl'-chatykh vetrokoles [Experimental study of aerodynamic characteristics of orthogonal propeller-type windmills]. Sbornik nauchnykh trudov Gidroproekta. Moscow, 1988. P. 98−105.
16. Gorelov D. N. Energeticheskie kharakteristiki rotora Dar'-e (obzor) [Energy characteristics of Darreus rotor (survey)]. Teplofizika i aeromekhanika, 2010, vol. 17, no. 3, pp. 325−333.
17. Modi F. Kharakteristiki vetrodvigatelia Savoniusa [Characteristics of Savonius wind turbine]. Sovre-mennoe mashinostroenie. Seriia A, 1988, no. 10, pp. 139−148.
18. Turian K., Striklend Dzh. Moshchnost'- vetroenergeticheskikh ustanovok s vertikal'-noi os'-iu vrashcheniia [Power of wind turbines with vertical axis of rotation]. Aerokosmicheskaia tekhnika, 1988, no. 8, pp. 100−115.
19. Shishkin N. D., Manchenko E. A. Analiticheskoe issledovanie parametrov vetrodvigatelei s vertikal'-nymi polutsilindricheskimi lopastiami [Analytical study of the parameters of wind turbines with vertical semi-cylinder blades]. Vestnik Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta, 2013, no. 1, pp. 155−161.
20. Ryzhkov S. S., Ryzhkova T. S. Teploobmennoe ustroistvo priamogo preobrazovaniia energii vetra v te-plovuiu [Heat exchange device of the direct transformation of wind power into heat]. Materialy IV Minskogo mezhdunarodnogo foruma. T. 10. Teplomassoobmen v energeticheskikh ustanovkakh. Minsk, 2000. P. 273−279.
21. Shishkin N. D. Sistemnyi podkhod k analizu energokompleksov s vozobnovliaemymi istochnikami energii [System approach to the analysis of the power complexes with renewable power sources]. Vestnik Astrakhanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Seriia: Upravlenie, vychislitel'-naia tekhnika i informatika, 2009, no. 2, pp. 29−35.
The article submitted to the editors 29. 04. 2015
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Shiskin Nickolay Dmitrievich — 414 056, Russia, Astrakhan- Astrakhan State Technical University- Doctor of Technical Sciences, Professor- Head of the Laboratory of Alternative Power Engineering of Saratov Research Center of the Russian Academy of Sciences (attached to Astrakhan State Technical University) — n. shishkin@astu. org.
Terentyev Ilya Sergeyevich — Russia, 414 056, Astrakhan- Astrakhan State Technical University- Postgraduate Student of the Department & quot-Machines and Equipment of Oil and Gas Fields& quot-- tis_han@mail. ru.

ПоказатьСвернуть
Заполнить форму текущей работой