Особенности конструювання радіотехнічної аппаратуры

1. Запровадження.

1.1 Особливості конструювання модерної радіотехнічної аппаратуры.

2. Обгрунтування вибору принципової електричної схемы.

3. Обгрунтування вибору елементної базы.

4. Розробка платы.

4.1 Обгрунтування методів виготовлення друкованої плати й на матеріалів застосовуваних при конструюванні друкованих плат.

4.2 Основні засади проектування друкованих плат.

5. Технічне опис конструкции.

6. Розрахунок коефіцієнта заповнення платы.

7. Розрахунок надежности.

8. Список використаної литературы.

Додатка:

1. Спецификация.

2. Перелік элементов.

1.

ВВЕДЕНИЕ

.

1.1. ОСОБЛИВОСТІ КОНСТРУЮВАННЯ СУЧАСНІЙ РАДІОТЕХНІЧНОЇ АППАРАТУРЫ.

Нині підсилювачі отримали дуже стала вельми поширеною практично в усіх галузях людської діяльності: у промисловості, у техніці, до медицини, музикою, на транспорті, і у багатьох інших. Підсилювачі є необхідним елементом будь-яких систем зв’язку, радіомовлення, акустики, автоматики, вимірів та управління. Але спочатку, ніж підсилювач став таким поширеним йому довелося пройти дуже довгий путь.

Активним елементом перших підсилювачів була електронна лампа. Такі підсилювачі були громіздкі, споживали багато енергії і швидко з ладу. Тільки середині нашого століття після довгих наполегливих пошуків і тяжкої праці нарешті вдалося вперше створити усилительный напівпровідниковий прилад, який заміняє електронну лампу. Це важливе відкриття справило великий переворот в радіоелектроніки. Габарити транзисторних підсилювачів сталі у кілька разів меншою лампових, а споживана потужність — вдесятеро менше. До того само сильно збільшилася надежность.

Але науково-технічний прогрес у цьому не зупинився. З’явилася перша мікросхема. Зараз широко застосовуються підсилювачі, повністю зібрані на мікросхемах і микросборках. Практично єдина проблема нині - це відвід тепла. Оскільки потужні підсилювачі розсіюють дуже багато тепла, необхідно інтенсивно відводити це тепло, яка дозволяє миниатюризировать потужні усилители.

Наступним етапом розвитку є особливим технологія поверхового монтажу кристалів. Технологія поверхового монтажу кристалів забезпечує мініатюризацію радіоелектронної апаратури у разі зростання її функціональної складності. Начіпні компоненти значно менше, ніж монтируемые в отвори, що забезпечує вищу щільність монтажу зменшує массогабаритные показники. Поруч із для більшої мініатюризації застосовують мікроскладення і гібридні інтегральні схемы.

Нині багато підсилювачі виконуються на друкованих платах. Застосування друкованих плат дозволило, проти об'ємними конструкціями, збільшити щільність монтажу, надійність, ремонтопридатність, зменшити масу конструкції, розкид параметрів й дуже далее.

У цьому курсовому проекті під час виготовлення підсилювача звуковий частоти використовується двостороння друкована плата, виготовлена позитивним комбінованим методом.

2. ОБГРУНТУВАННЯ ВИБОРУ ПРИНЦИПОВОЇ ЕЛЕКТРИЧНОЇ СХЕМЫ.

Цей підсилювач призначений на відтворення монофонических музичних програм, тож вміщує роботи з радіоприймачем, магнітофоном, электропроигрывающим пристроєм чи програвачем компакт дисків, у яких попереднім коригувальним усилителем.

Особливістю цього підсилювача є використання мікросхеми, спеціально настановленим складання бестрансформаторного підсилювача низькою частоти звуковідтворюючої апаратури I і II класів. Це й дозволило спростити підсилювач загалом й забезпечити порівняно високі характеристики.

Так, смуга пропускання підсилювача за номінальної вихідний потужності і нерівномірності частотною характеристики 1,5 дБ становить 20−20 000 гц. У цьому рівень шуму вбирається у -50 дБ. Чутливість підсилювача 1 У, вхідний опір 10 кОм, номінальна потужність на навантаженні 8−10 Ом 100 Вт при коефіцієнті гармонік — трохи більше 1%. Підсилювач оснастили роздільними регуляторами тембру по нижчим і вищим частотах, діапазон регулювання на частотах 100 і десяти 000 гц становить +20…-18 дБ. За максимальної вихідний потужності підсилювач споживає від мережі трохи більше 25 Вт.

Цей підсилювач призначений для експлуатацію у районах поміркованого клімату за нормальної температури повітря 25(100С, відносної вологості повітря 60(15% і атмосферним тиском 630−800 мм рт. ст.

Проаналізувавши електричну принципову схему з погляду конструкції радіоелементів, знайшов, що всі радиоэлементы (резисторы, конденсатори, транзистори, стабилитроны, мікросхема) немає бескорпусных аналогов.

Склавши потужності розсіювання всіх радіоелементів, отримали сумарну потужність розсіювання більш 2 Вт. Під час такої потужності розсіювання виготовлення даної схеми на ДВС недоцільно, оскільки знадобиться додатковий відвід тепла. У схемою також є конденсатори ємністю до 200 мкФ, а, по конструктивним вимогам конденсатори ємністю більш 0,033 мкФ як плівкового елемента вони не виконуються, а бескорпусные начіпні конденсатори виготовляються ємністю лише до $ 1,5 мкФ. Також у схемою присутній великий розкид параметрів, що вкотре підтверджує неможливість виготовлення даної схеми на ГИС.

Враховуючи всі перелічені вище моменти, бачимо, що виготовлення заданого устрою на ДВС неможливо, тому приймаємо рішення виготовляти дане пристрій на друкованої плате.

Як несучою конструкції застосовуємо двосторонню друковану плату, у своїй компонування радіоелементів вийде більш щільною, й габаритні розміри друкованої плати будуть меньше.

У цьому схемою присутні дві потужні вихідних транзистора, яким потрібні додатковий відвід тепла. Щоб вистачає місце на друкованої платі, встановлення додаткових теплоотводы тих транзисторів думати. Як загального тепловідведення використовуватиметься металевий корпус кожуха. Ці транзистори через слюдяную прокладку встановлюються задній стінці кожуха, і далі хомутками і гвинтами М3 закріплюються у ньому. Слюдяная прокладка потрібна у тому, щоб уникнути електричного контакту між колекторами транзисторов.

На задній стінці закріплюються вхідний і вихідний рознімання. На передній панелі встановлюються перемінні резисторы регулювання гучності і тембру по вищим і нижчим частотам.

Інші радиоэлементы додаткового кріплення не требуют.

У геометричних розмірах друкованої плати слід передбачити додача на технологічне полі для отворів, з допомогою яких друкована плата кріпиться під час виготовлення друкованих проводников.

3. ОБГРУНТУВАННЯ ВИБОРУ ЕЛЕМЕНТНОЇ БАЗЫ.

Обираючи тип резисторів застосованих у схемі проаналізуємо їх умови роботи, рассеиваемую потужність, температуру довкілля, і навіть вимоги які пред’являються характеристикам резисторів. Слід враховувати, що потужність рассеиваемая в резисторе серйозно впливає з його надійність. Номінальну потужність резистора слід вибирати такий щоб у неї в 1.5 рази більше фактичної. Враховуючи всі перелічені вище чинники та величину струмів в ланцюгах вибираємо резисторы з номінальною потужністю 0.125−0.5 Вт. Тип резисторів беремо ОМЛТ, оскільки вони задовольняють всі вимоги надійності, мають низькій вартості і мають стала вельми поширеною .

При виборі конденсаторів необхідно враховувати напруження у кайдани й посадили, що особливо важливо, — умови довкілля. Проаналізувавши умови експлуатації вибираємо керамічні конденсатори, оскільки вони мають хорошою термостабильностью та з малим розкидом номінальною ємності, значно зменшує час на регулювання устрою. Электролитические конденсатори вибираємо з напруги харчування у подальшому ланцюгу та забезпечити необхідною ємності.

Вибір напівпровідникових приладів та інтегральних мікросхем грунтується з їхньої функціональні особливості та його електричних характеристик.

4.РАЗРАБОТКА ПЛАТЫ.

4.1.ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДІВ ВИГОТОВЛЕННЯ ДРУКОВАНОЇ ПЛАТИ І МАТЕРІАЛІВ ЗАСТОСОВУВАНИХ ПРИ КОНСТРУЮВАННІ ДРУКОВАНИХ ПЛАТ.

Для виготовлення друкованої плати слід вибрати такі матеріали: матеріал для диэлектрического підстави друкованої плати, матеріал для друкованих провідників і матеріал для захисного покриття від впливу вологи. Спочатку ми визначимо матеріал для диэлектрического підстави друкованої платы.

Існує велика розмаїтість фольгированных міддю шаруватих пластиків. Їх можна розділити на дві группы:

— на паперової основе;

— з урахуванням стеклоткани.

Вони як жорстких аркушів формуються з кількох верств папери чи стеклоткани, скріплених між собою сполучною речовиною шляхом гарячого пресування. Сполучною речовиною звичайно є фенольная смола для папери чи эпоксидная для стеклоткани. У окремих випадках можуть також застосовуватися поліефірні, силіконові смоли чи фторопласт. Шаруваті пластики покриваються з одного чи обох сторін мідної фольгою стандартної толщины.

Характеристики готової друкованої плати залежить від конкретного поєднання вихідних матеріалів, і навіть від технології, яка охоплює і механічну обробку плат.

Залежно від основи та пропиточного матеріалу розрізняють кілька типів матеріалів для діелектричним основи друкованої платы.

Фенольный гетинакс — це паперова основа, просякнута фенольной смолою. Гетинаксовые плати призначені від використання в побутової апаратурі, бо дуже дешевы.

Эпоксидный гетинакс — це матеріал такий самий паперової основі, але просякнуте эпоксидной смолой.

Эпоксидный стеклотекстолит — це матеріал з урахуванням стеклоткани, просякнуте эпоксидной смолою. У цьому вся матеріалі поєднуються висока механічна міцність і актори гарні електричні свойства.

Міцність на вигин і ударна в’язкість друкованої плати мають бути досить високими, щоб плата без ушкоджень можна було навантажена встановленими у ньому елементами з великою массой.

Зазвичай, шаруваті пластики на фенольном, і навіть эпоксидном гетинаксе не використовують у платах з металізованими отворами. У цих платах на стінки отворів наноситься тонкий шар міді. Оскільки температурний коефіцієнт розширення міді в 6−12 разів менша, ніж в фенольного гетинакса, є певний ризик освіти тріщин в металлизированном шарі на стінках отворів при термоударе, якому піддається друкована плата в машині для груповий пайки.

Тріщина в металлизированном шарі на стінках отворів різко знижує надійність сполуки. Що стосується застосування эпоксидного стеклотекстолита ставлення температурних коефіцієнтів розширення приблизно дорівнює трьом, і зростає ризик освіти тріщин в отворах досить малий.

З зіставлення характеристик підстав (див. далі) слід, що у всіх відносинах (крім вартості) підстави з эпоксидного стеклотекстолита перевершують підстави з гетинакса.

Друковані плати з эпоксидного стеклотекстолита характеризуються меншою деформацією, ніж друковані плати з фенольного і эпоксидного гетинакса; останні мають ступінь деформації вдесятеро більше, ніж стеклотекстолит.

Деякі характеристики різних типів шаруватих пластиків представлені у таблиці 1.

Порівнюючи ці характеристики, бачимо, що з виготовлення двосторонньої друкованої плати треба використовувати лише эпоксидный стеклотекстолит.

Як фольги, використовуваної для фольгирования диэлектрического підстави можна використовувати мідну, алюмінієву чи нікелеву фольгу. Проте, алюмінієва фольга поступається мідної через поганий паяемости, а никелевая — через високу вартість. Тож у ролі фольги выби.

раєм медь.

Мідна фольга випускається різної товщини. Стандартні товщини фольги якнайширшого застосування — 17,5; 35; 50; 70; 105 мкм. Під час травлення міді за «товщиною травитель впливає на мідну фольгу із боку бічних крайок під фоторезистом, викликаючи зване подтравливание. Щоб його зменшити зазвичай застосовують більш делікатну мідну фольгу завтовшки 35 і 17,5 мкм. Тому вибираємо мідну фольгу завтовшки 35 мкм.

З усіх перелічених вище порівнянь виготовлення двосторонньої друкованої плати позитивним комбінованим способом вибираємо фольгированный стеклотекстолит СФ-2−35.

5. ТЕХНІЧНЕ ОПИС КОНСТРУКЦИИ.

Принципова схема УМЗЧ приведено на рис. 2. Каскад попереднього.

посилення виконано на быстродействующем ЗУ DAI (К544УД2Б), що поряд із необхідним посиленням за напругою обеспечиваетустойчивуюработу підсилювача з великим ООС. Резистор зворотний зв’язок R5 і резистор R1 визначають коефіцієнт посилення підсилювача. Вихідний каскад виконано на транзисторах VT1—VT8. Його робота було розглянуто вище. Конденсатори С6—С9 коректують фазову і частотну характеристики каскаду. Стабилитроны VDI, VD2 стабілізують напруга харчування ЗУ, яке одночасно використовується до створення необхідного напруги усунення вихідного каскада.

Дільник вихідного напруги ЗУ R6, R7, діоди VD3— VD6 і резистор R4 утворюють ланцюг нелінійної ООС, яка зменшує коефіцієнт посилення ЗУ, коли вихідний напруга підсилювача потужності досягне свого максимального значення. Через війну зменшується глибина насичення транзисторів VT1, VT2 і знижується можливість появи наскрізного струму в вихідному каскаде. Конденсаторы С4, С5 — коригувальні. Зі збільшенням ємності конденсатора С5 зростає стійкість підсилювача, але водночас збільшуються нелинейные спотворення, особливо у вищих звукових частотах.

Підсилювач зберігає працездатність при зниженні напруги харчування до ±25 У. Можливо, і подальше зниження напруги харчування до ±15 і до ±12 У при зменшенні опору резисторів R2, R3 чи безпосередньому підключенні висновків харчування ЗУ до спільного джерелу харчування і виключення стабилитронов VDI, VD2.

Зниження напруги харчування приводить до зменшення максимальної вихідний потужності підсилювача прямо пропорційно квадрату зміни напруги харчування, т. е. при зменшенні напруги харчування вдвічі максимальна вихідна потужність підсилювача зменшується вчетверо раза.

Підсилювач немає захисту від короткого замикання і перевантажень. Ці функції виконує блок питания.

Журнал «Радіо» висловлювали думку необхідність харчування УМЗЧ від стабилизированного джерела харчування задля забезпечення природнішого його звучання. Справді, за максимальної вихідний потужності підсилювача пульсації напруги нестабилизированного джерела можуть сягати кількох вольт.

У цьому напруга харчування може істотно знижуватися з допомогою розряду конденсаторів фільтра. Це непомітно при пікових значеннях вихідного напруги на вищих звукових частотах, завдяки достатньої ємності фільтруючих конденсаторів, але позначається при посиленні низькочастотних складових великого рівня, позаяк у музичному сигналі вони теж мають велику тривалість. Через війну фільтруючі конденсатори встигають розряджатися, знижується напруга харчування, отже, та максимальна вихідна потужність підсилювача. Якщо ж зниження напруги харчування приводить до зменшення струму спокою вихідного каскаду підсилювача, це може приводити і до виникнення додаткових нелінійних искажений.

З іншого боку, використання стабилизированного джерела харчування, побудованого за схемою параметрического стабілізатора, збільшує споживану від мережі міць і вимагає застосування мережного трансформатора більшої є і габаритів. До того ж, виникла потреба відводу тепла, рассеиваемого вихідними транзисторами стабілізатора. Причому найчастіше потужність, рассеиваемая вихідними транзисторами УМЗЧ, дорівнює потужності, розсіюваною вихідними транзисторами стабілізатора, т. е. половина потужності марнується. Імпульсні стабілізатори напруги мають високий ККД, але досить складні у виготовленні, мають великий рівень високочастотних перешкод і не надежны.

Якщо до блоку харчування не пред’являється жорстких вимог щодо стабільності напруження і рівню пульсації, що характеризує, зокрема, описане вище підсилювач потужності, то ролі джерела харчування можна використовувати звичайний двуполярный блок харчування, принципова схема якого показано на рис. 3.

Потужні складові транзистори VT7 і VT8, включені за схемою эмиттерных повторювачів, забезпечують досить хорошу фільтрацію пульсації напруги харчування із частотою сіті й стабілізацію вихідного напруги завдяки встановленим у ланцюга баз транзисторовстабилитронам VD5 — VD10. Елементи LI, L2, R16, R17, С11, С12 усувають можливість виникнення високочастотної генерації, схильність до котрої я пояснюється великим коефіцієнтом посилення по току складових транзисторов.

Розмір змінного напруги, що надходить від мережного трансформатора, обрано такий, щоб за максимальної вихідний потужності УМЗЧ (що він відповідає току в навантаженні 4А) напруга на конденсаторах фільтра С1—С8 знижувалася приблизно до 46…45 У. І тут падіння напруги на транзисторах VT7, VT8 нічого очікувати перевищувати 4 У, а рассеиваемая транзисторами потужність становитиме 16 Вт. За зменшення потужності, споживаної джерела харчування, збільшується падіння напруги на транзисторах VT7, VT8, але рассеиваемая ними потужність залишається постійної шляхом зменшення споживаного струму. Блок харчування працює як стабілізатор напруги при малих та середніх токах навантаження, а за максимального струмі — кактранзисторный фільтр. У цьому режимі його вихідний напруга може знижуватися до 42−41 В, рівень пульсацій не вдома сягає значення 200 мВ, ККД дорівнює 90%.

Як показав макетування, плавкі запобіжники що неспроможні захистити підсилювач та Блок харчування від перевантажень по току через свою інерційності. Через це було застосовано пристрій швидкодіючої захисту від короткого замикання і перевищення дозволеного струму навантаження, зібране на транзисторах VTI—VT6. Причому функції захисту при перевантаженнях позитивної полярності виконують транзистори VTI, VT2, VT5, резисторы R1, R3, R5. R7 — R9, R13 і конденсатор С9, а негативною — транзистори VT4, VT3, VT6, резисторы R2, R4, R6, RIO— R12, R14 і конденсатор С10. Розглянемо роботу устрою при перевантаженнях позитивної полярності. У вихідному стані за номінальної навантаженні все транзистори устрою захисту закриті. При збільшенні струму навантаження починає зростати падіння напруги на резисторе R7, і коли вона перевищить дозволене значення, починає відкриватися транзистор VTI, а слідом за і транзистори VT2 і VT5. Останні зменшують напруга з урахуванням регулюючого транзистора VT7, отже, і непередбачуване напруження не вдома блоку харчування. За рахунок позитивним зворотним зв’язку, забезпечувана резистором R13, зменшення напруги не вдома блоку харчування веде до прискорення подальшого відкривання транзисторів VTI, VT2, VT5 й швидкого закрыванию транзистора VT7. Якщо опір резистора позитивним зворотним зв’язку R13 мало, то після спрацьовування устрою захисту напруга не вдома блоку харчування не відновлюється навіть по відключення навантаження. У цьому вся режимі довелося б передбачити кнопку запуску, отключающую, наприклад, короткий час резистор R13 після спрацьовування захисту та в останній момент включення блоку харчування. Проте, якщо опір резистора R13 вибрати таким, щоб за короткому замиканні навантаження струм ні нульовий, ту напругу не вдома блоку харчування буде відновлятися після спрацьовування устрою захисту при зменшенні струму навантаження до безпечної величины.

Практично опір резистора R13 вибирається такого рівня, коли він забезпечується надійне включення блоку харчування при обмеження струму короткого замикання значенням 0,1…0,5 А. Струм спрацьовування устрою захисту визначає резистор R7.

Аналогічно працює пристрій захисту блоку харчування при перевантаженнях негативною полярности.

Конструкція і деталі. Усі деталі УМЗЧ та Північноатлантичного блоку харчування розміщені однієї платі. Виняток становлять транзистори VT3, VT4, VT6, VT8 УМЗЧ, встановлені спільною для теплоотводе з майданом рассеивающей поверхні 1200 См² і транзистори VT7, VT8 блоку харчування, розміщені на окремих теплоотводах з майданом рассеивающей поверхні 300 См² кожен. Котушки LI, L2 блоку харчування (рис. 3) і LI підсилювача потужності містять 30—40 витків дроти ПЭВ-1 1,0, намотаного на корпусі резистора С5−5 чи МЛТ-2. Резисторы R7, R12 блоку харчування є відрізок мідного дроти ПЭЛ, ПЭВ-1 чи ПЭЛШО діаметром 0,33 і 150 мм, намотаного на корпусі резистора МЛТ-1. Трансформатор харчування виконано на тороидальном магнитопроводе з електротехнічній стали Э320, завтовшки 0,35 мм, ширина стрічки 40 мм, внутрішній діаметр магнитопровода 80, зовнішнє — 130 мм. Сетеваяобмотка містить 700 витків дроти ПЭЛШО 0,47, вторинна —2×130 витків дроти ПЭЛШО 1,2.

Замість ЗУ К544УД2Б можна використовувати К544УД2А, К140УД11 чи К574УД1. Кожен із транзисторів КТ825Г усунути складовими транзисторами КТ814Г, КТ818Г, а КТ827А — складовими транзисторами КТ815Г, КТ819Г. Діоди VD3—VD6 УМЗЧ усунути будь-якими високочастотними кремнієвими диодами, VD7, VD8 — будь-якими кремнієвими з максимальним прямим струмом щонайменше 100 мАЛО. Замість стабилитронов КС515А можна використовувати з'єднані послідовно стабилитроны Д 814А і КС512А.

Налагодження підсилювача зводиться щодо встановлення (подстроечным резистором R12) струму спокою вихідних транзисторів VT6, VT8 не більше 10… 15 мА.

Включають підсилювач після перевірки справності блоку харчування. І тому, замінивши резисторы R7, R12 блоку харчування більш высокоомными (приблизно 0,2…0,3 0м), перевіряють працездатність блоку харчування устрою захисту. Він повинен спрацьовувати при струмі навантаження 1…2 А. Переконавшись за нормальної роботі блоку харчування і УМЗЧ, встановлюють резисторы R7, R12c номінальним опором, зазначеним на принципової схемою, і перевіряють роботу підсилювача за максимальної потужності, контролюючи відсутність спрацьовування пристроїв защиты.

6.Расчет коефіцієнта заповнення платы.

Для компонування блоків радіоапаратури необхідно мати принципову схему устрою, і навіть габаритно-установочные розміри деталей, вузлів і приборов.

Аналітичну компонування виробляють на на початкових етапах проектування апаратури для одержання узагальнених характеристик, виходячи з яких складається першу виставу про деякі конструктивних параметрах.

Формула до розрахунку коефіцієнта заповнення плати має вид:

7.Расчет надійності схемы.

Дане пристрій містить дуже багато елементів і сполук, котрі потенційно може стати причиною відмови всього влаштування у цілому. Тому необхідно розрахувати надійність устрою, беручи до уваги ці елементи. Для зручності розрахунків всі ці елементи зведені в таблицу.

8.

Заключение

.

Останнім часом науково-дослідні й виробничі підприємства радіотехнічної та електронної промисловості передових країн світу витрачають багато зусиль і коштів у пошук шляхів зменшення габаритів і дотримання сили-силенної радіоелектронної апаратури. Роботи ці отримують підтримку адже розвиток багатьох галузей науку й техніки, як-от космонавтика, обчислювальної техніки, кібернетика, біоніка та інші, вимагають виключно складного електронних приладів. До цього устаткуванню пред’являються високі вимоги, тому апаратура стає такої складної й громіздкою, що вимоги високої надійності значного зменшення габаритів і українськомовні маси набувають найважливіше значення. Особливо ці вимоги пред’являються ракетній техніці. Відомо, що з підйому кожного кілограма маси апаратури космічного корабля слід збільшити стартову масу ракети сталася на кілька сотень кілограмів. Щоб задовольнити ці вимоги, необхідно миниатюризировать апаратуру. Це досягається кількома методами конструювання радіоелектронної апаратури.

При микромодульном методі конструювання підвищення щільності монтажу досягається шляхом застосування спеціальних мініатюрних деталей й щільного їх монтажу в микромодуле. Завдяки стандартним розмірам микромодули розміщуються в апаратурі з мінімальними проміжками.

Застосування гібридних інтегральних мікросхем і микросборок також дозволило мініатюризації радіоелектронної апаратури. З використанням мікросхем підвищення щільності монтажу досягається тим, що у загальної ізоляційної підкладці містяться у вигляді тонких плівок резисторы, провідники, обкладки конденсаторів, той самий принцип використовують і в пристроях, виготовлених методом молекулярної електроніки, у своїй для створенні пасивних (резисторы і конденсатори) і політично активних (діоди, транзистори) елементів схем використовуються верстви напівпровідникових матеріалів.

Наступний етап розвитку технології виробництва радіоелектронної апаратури — технологія поверхового монтажу кристала (ТПМК). ТМПК забезпечує мініатюризацію радіоелектронної апаратури у разі зростання її функціональної складності. Начіпні компоненти значно менше, ніж монтируемые в отвори, що забезпечує вищу щільність монтажу зменшує массогабаритные показники. ТПМК допускає високу автоматизацію установки электрорадиоэлементов до роботизації.

Підвищення надійності радіоелектронних пристроїв, виконаних зазначеними методами мікромініатюризації, досягається тим, що з перших, все методи засновані на автоматизації виробничих процесів, у своїй передбачається ретельний контроль на окремих операціях.

Друга причина у тому, що у виробах, виготовлених з урахуванням мікросхем, значно зменшується кількість паяных сполук, що є причиною багатьох відмов. Метод молекулярної електроніки виключає відмови, пов’язані з різними коефіцієнтами лінійного розширення матеріалів, бо у своїй методі передбачається, що конструкція виконується з однорідної матеріалу.

Збільшення надійності конструкцій, виконаних методами мікромініатюризації, пояснюється також набагато більшими можливостями забезпечити захисту від впливу довкілля. Малогабаритні вузли може бути набагато легше герметизированы, що до того ж додасть і механічну міцність. Нарешті, застосування мініатюрних вузлів і деталей дозволяє краще вирішити свої завдання резервування як загального, і роздільного.

Як очевидно з сказаного, необхідність зменшення габаритів і представників багатьох міцно пов’язана зі збільшенням надійності. Вартість радіоелектронної апаратури, виконаною з урахуванням мікромініатюризації, нині наближається до вартості апаратури, виконаною у звичайному виконанні. Значне зниження вартості микроминиатюрных блоків, складальних одиниць можна досягнути лише шляхом повної автоматизації виробництва, а автоматизація, як було раніше, одна із умов підвищення надійності і, отже, умовою доцільності микроминиатюризации.

1. «Довідник. Напівпровідникові прилади: транзистори середньої та великої потужності», під редакцією А. В. Голомедова. М., «Радіо і зв’язок», 1994.

2. «Довідник. Напівпровідникові прилади: транзистори малої потужності», під редакцією А. В. Голомедова. М., «Радіо і зв’язок», 1994.

3. С. Г. Мякишев «Довідник. Напівпровідникові прилади: діоди», М., «Радіо і зв’язок», 1986.

4. В.І. Блаут-Блачева, О. П. Волоснов, Г. В. Смирнов «Технологія виробництва радіоапаратури », М., «Енергія », 1972.

5. О. Т. Белевцев «Монтаж і регулювання радіоапаратури», М., «Вищу школу», 1966.

6. «Креслення», під редакцією проф. О. С. Куликова, М., «Вищу школу», 1989.

7. «Єдина система конструкторської документації. Основні становища», М., Державного комітету СРСР з стандартам, 1983.