Оптимизация хімічного складу сплава

Запровадження.

Глава 1 Верхній, нижній і основний уровень. Расчет інтервалу варьирования.

Глава 2 Розрахунок уравнений.

Розрахунок рівняння для З, Si і? текучести.

Розрахунок рівняння для З, Si, відносного удлинения.

Розрахунок рівняння для З, Si, краю прочности.

Глава 3 Перевірка уравнений.

Глава 4 Оптимізація складу сплава.

Метою нашої роботи є підставою перебування оптимального складу стали М74 щоб одержати найкращих фізичних властивостей сплаву: краю плинності, краю міцності, абсолютного подовження. У цьому роботі використаний метод лінійного програмування і подальша оптимізація по двухфакторной моделі, що дозволило отримати одночасно рішення графічним методом і ЭВМ.

Працюючи було визначено найкращий склад стали по заданим требованиям:

— щоб одержати мінімального краю плинності зміст вуглецю і кремнію має бути наступним: C=0,7%; Si=0,4%;

— щоб одержати максимального краю міцності: C=0,8%; Si=0,25%;

— щоб одержати максимального абсолютного подовження: C=0,7%; Si=0,4%.

Математична модель ефективне сучасним засобом управління виробництвом. За сучасних умов быстроизменяющейся обстановці в усіх галузях металургійного виробництва, від вихідних матеріалів до готової продукції, коли необхідно швидко і з мінімальним помилкою приймати відповідальні рішення, необхідні знання основ математичного моделювання, вміти як користуватися готовими моделями, а й що у їх создании.

Лінійне програмування — одне із найбільш поширених методів рішення оптимізаційних завдань практично. Він є частиною математичного програмування взагалі, спрямованих вирішення завдань розподілу дефіцитних ресурсів з урахуванням технологічних, економічних пріоритетів і інших, накладених умовами функціонування реального моделируемого об'єкта. Для лінійного програмування використовують лінійні математичні залежності. Народження методу лінійного програмування пов’язані з іменами фон Неймана, Хічкока, Стиглера, які використання становища теорії лінійних нерівностей і випуклих множин, сформульовані у минулому столітті, надання допомоги керівникам до прийняття оптимальних рішень. Основне завдання лінійного програмування було сформульовано 1947 року Георгом Данцигом з управління ВПС США, який висловив гіпотезу, що до аналізу взаємозв'язків між різними сторонами діяльності великого можна підходити з позицій лінійного програмування, І що оптимізація програми можна досягти максимизацией (мінімізацією) лінійної цільової функции.

У металургійній технології найбільшого поширення отримала завдання складання технологічних сумішей, а конкретно, завдання оптимізації хімічного складу сплавов.

А, щоб досліджувати метод «Оптимізації хімічного складу сплаву», я скористався даними з прокатного цеху НТМК, що відбивають вплив змісту вуглецю і кремнію в стали М74 їхньому фізичні властивості: межа плинності, межа міці й абсолютне подовження. Дані взято у ЦЛК (див. додаток 2).

ГЛАВА 1.

ВИЗНАЧЕННЯ ВЕРХНЬОГО, НИЖНЬОГО І ОСНОВНОГО РІВНЯ. РОЗРАХУНОК ІНТЕРВАЛУ ВАРЬИРОВАНИЯ.

За даними вибірки призначимо верхній і нижній рівень варіювання факторів, і розрахуємо інтервал варіювання і середній (основний, нульової) уровень.

І тому побудуємо таблицю, яка відображатиме частоту «влучення» кожного числа:

Таблиця 1.

Підрахунок частот.

Х1 К1 Х2 К2.

0,71 7 0,25 2.

0,72 26 0,26 5.

0,73 50 0,27 0.

0,74 49 0,28 6.

0,75 79 0,29 11.

0,76 35 0,30 21.

0,77 53 0,31 38.

0,78 48 0,32 88.

0,79 36 0,33 66.

0,8 9 0,34 44.

0,81 4 0,35 28.

0,82 4 0,36 42.

0,37 29.

0,38 7.

0,39 13.

Разом 400 400.

Таблиця 2.

Нижній, верхній, основний рівень культури й інтервал варіювання.

Чинники Х1 Х2.

Нижній рівень 0,71 -0,74 0,25 — 0,29.

Верхній рівень 0,80 — 0,83 0,37 — 0,41.

Основний рівень 0,77 0,32.

Інтервал варіювання 0,04 0,05.

Для перебування середній рівень виконуємо такі расчеты:

Знайдемо середні значення кожного інтервалу і основний уровень.

основний уровень.

основний рівень х2= 0.

ГЛАВА 2.

РОЗРАХУНОК УРАВНЕНИЙ.

Необхідно розрахувати три уравнения:

— рівняння для З, Si і? текучести,.

— рівняння для З, Si і відносного удлинения,.

— рівняння для З, Si і? прочности.

2.1. Розрахунок рівняння для З, Si і? текучести.

А, щоб оцінити вплив чинників, часто мають різну розмірність, виробляється кодування — чинники робимо безрозмірними, крім цього кодування забезпечує легкість обробки данных.

де хi — кодированная змінна.

2.1.1.Составление матриці планирования.

Таблиця 3.

Матриця планування.

N X1 Х2 y1 x1x2.

1 1 1 667(40) 667 1.

2 1 -1 589(20) 608,5 -1.

628(357).

3 -1 1 647(45) 603,5 -1.

589(12).

589(191).

589(310).

4 -1 -1 598(19) 586,4 1.

598(134).

540(165).

598(253).

598(372).

2.1.2. Визначення коефіцієнтів регрессии.

.

де N — число дослідів по матриці планирования.

b0 =(667+603,5+586,4+608,5)/4=616,35.

b1 =(667+608,5−603,5−586,4)/4=21,4.

b2 =(667−608,5+603,5−586,4)/4=18,9.

b3 =(667−608,5−603,5+586,4)/4=10,35.

2.1.3. Перевірка значимості коефіцієнтів при факторах.

Дисперсія відтворюваності служить з метою оцінки помилки досвіду, цього необхідно знайти досліди у центрі плану, навіщо складемо табл.4.

Таблиця 4.

Досліди у центрі плана.

N X1 x2 y1.

3 0,77 0,32 589.

96 598.

118 589.

138 598.

215 598 594.4.

237 589.

257 598.

334 598.

356 589.

376 598.

.

де m — число опытов.

Перевірка значимості коефіцієнтів регрессии.

;

;

;

;

tтабл. = 2,26; тобто. все коефіцієнти значимы.

Отримали рівняння.

2.1.4. Перевірка адекватності математичної модели.

Перевіряємо адекватність математичну модель критерієм Фішера. Для отримання адекватності необхідно, щоб розкид у точці і розкид в регресії можна зіставити. ,.

де f =N-(k+1)=4-(3+1)=0.

Y1=616,35+21,4+18,9+10,35=667.

Y2=616,35+21,4−18,9−10,35=608,5.

Y3=616,35−21,4+18,9−10,35=603,5.

Y4=616,35−21,4−18,9+10,35=586,5.

Критерій Фишера.

Математична модель адекватна.

2.1.5. Перехід від кодованих змінних до натуральным.

2.2. Розрахунок рівняння для З, Si, відносного подовження.

2.2.1. Упорядкування матриці планирования.

Таблиця 5.

Матриця планирования.

N x1 x2 x1x2 y2.

1 1 1 1 6,7(40) 6,7.

2 1 -1 -1 5(20) 5,5.

6(357).

3 -1 1 -1 7,3(45) 9,85.

10,7(12).

10,7(191).

10,7(310).

4 -1 -1 1 6(19) 6,2.

6(134).

7(165).

6(253).

6(372).

2.2.2. Розрахунок дисперсії воспроизводимости.

Таблиця 6.

Досліди у центрі плана.

N x1 x2 y2.

3 0,77 0,32 7,3 6,1.

96 5,3.

118 7,3.

138 5,3.

215 5,3.

237 7,3.

257 5,3.

334 5,3.

356 7,3.

376 5,3.

2.2.3. Визначення коефіцієнтів регрессии.

b0 =(6,7+5,5+9,85+6,2)/4=7,0625.

b1 =(6,7+5,5−9,85−6,2)/4=-0,9625.

b2 =(6,7−5,5+9,85−6,2)/4=1,2125.

b3 =(6,7−5,5−9,85+6,2)/4=-0,6125.

2.2.4.Проверка значимості коефіцієнтів регрессии.

;

;

;

;

tтабл. = 2,26; t3< tтабл., t2< tтабл., тобто. ці коефіцієнти незначимы.>

2.2.5. Перевірка адекватності математичної модели.

Y1=7,0625+1,2125=8,275.

Y2=7,0625−1,2125=5,85.

Y3=7,0625+1,2125=8,275.

Y4=7,0625−1,2125=5,85.

Критерій Фішера:; Fрасч.

Математична модель адекватна.

2.2.5. Перехід від кодованих змінних до натуральным.

2.3. Розрахунок рівняння для З, Si, краю прочности.

2.3.1. Упорядкування матриці планирования.

Таблиця 7.

Матриця планирования.

N x1 x2 x1x2 Y3.

1 1 1 1 1079 1079.

2 1 -1 -1 1030 1044,5.

3 -1 1 -1 1028 1024,5.

4 -1 -1 1 1020 1028.

3.2.Вычисление дисперсії воспроизводимости.

Таблиця 8.

Досліди у центрі плана.

N X1 x2 y2.

3 0,77 0,32 1010 1006,5.

96 1010.

118 1030.

138 1001.

215 991.

237 1001.

257 991.

334 1010.

356 1001.

376 1020.

2.3.3. Визначення коефіцієнтів регрессии.

b0 =(1079+1044,5+1024,6+1028)/4=1044.

b1 =(1079+1044,5−1024,6−1028)/4=17,75.

b2 =(1079−1044,5+1024,6−1028)/4=7,75.

b3 =(1079−1044,5−1024,6+1028)/4=9,5.

2.3.4. Перевірка значимості коефіцієнтів регрессии.

;

;

;

;

tтабл. = 2,26; t3< tтабл., t2< tтабл., тобто. ці коефіцієнти незначимы.>

2.3.5. Перевірка адекватності математичної модели.

Y1=1044+17,75=1061,75.

Y2=1044+17,75=1061,75.

Y3=1044−17,75=1026,25.

Y4=1044−17,75=1026,25.

Критерій Фішера:; Fрасч.

Математична модель адекватна.

2.3.6. Перехід від кодованих змінних до натуральным.

ГЛАВА 3.

ПЕРЕВІРКА УРАВНЕНИЙ.

Перевіримо складені рівняння, відбивають вплив змісту вуглецю і кремнію в стали її фізичні свойства.

Таблиця 9.

Перевірка уравнений.

N досвіду 295 392 149.

x1= 0,75 0,73 0,79.

x2= 0,39 0,29 0,33.

yпр1.= 687 589 589.

yрасч1.= 632,69 604,61 643,81.

yпр.2= 10,7 6 6.

yрасч.2= 8,76 6,335 7,305.

yпр.3= 1059 1030 1001.

yрасч.3= 1035,1125 1026,2375 1052,8625.

ГЛАВА 4.

ОПТИМІЗАЦІЯ СОСТАВА СПЛАВА.

Необхідно оптимізувати хімічний склад сплаву по З і Si. Працюючи виявлено залежності механічних властивостей від складу сплава:

?протікав. — межа текучести,.

абсолютне удлинение,.

?ін. — межа прочности;

?протікав. =.

?ін.=.

4.1. Оптимальний склад сплаву межею текучести.

Знайти оптимальний склад сплаву межею плинності, тобто. знайти такої склад сплаву, що забезпечить мінімальний межа плинності при наступних ограничениях:

ГОСТ — 84 182−80.

Будуємо график (рис.1).

?протікав. min.

Координати:

?ін.:

Координати:

Оптимальний склад сплаву при? протікав. min є C=0,7%; Si=0,4%.

?протікав.=.

Рис. 2. Перебування мінімуму краю текучести.

4.2.Оптимальный склад сплаву з абсолютного удлинению.

Знайти оптимальний склад сплаву з абсолютного подовженню, тобто. знайти такої склад сплаву, що забезпечить максимальне абсолютне подовження при наступних ограничениях:

ГОСТ — 84 182−80.

Будуємо график (рис.2).

?протікав.

max.

Координати:

?ін.:

Координати:

Оптимальний склад сплаву при. max є C=0,7%; Si=0,4%.

Рис. 3. Перебування максимального абсолютного удлинения.

4.3. Оптимальний склад сплаву межею прочности.

Знайти оптимальний склад сплаву межею міцності, тобто. знайти такої склад сплаву, що забезпечить максимальне значення краю міцності при наступних ограничениях:

ГОСТ — 84 182−80.

Будуємо графік (рис. 3).

?протікав.

Координати:

?ін. max.

Координати:

Оптимальний склад сплаву при ?ін. max є C=0,8%; Si=0,25%.

?ін.=.

Рис. 3. Перебування максимального краю прочности.

Як бачимо, результати виконання завдання графічним методом повністю збіглися з рішенням за комп’ютером у програмі «Еврика» (див. додаток 1).

Додаток 1.

У цьому додатку відбито вирішення завдання оптимізації аналітичним методом з допомогою ЭВМ.

***************************************************************.

Еврика: Решатель, Верс. 1.0r.

Воскр. У листопаді 23, 1997, 6:47 pm.

Ім'я файла введення: C: TEMPTMMEVRIKA3.EKA.

***************************************************************.

Y1=1043−649*X1−2579*X2+3700*X1*X2.

Y2=-0.6975+24.25*X2.

Y3=702.3+443.75*X1.

Y1.

Y2>=5.

Y3>=950.

$MIN (Y1).

X1.

X1>=0.7.

X2.

X2>=.25.

***************************************************************.

Рішення :

Змінні Значения.

X1 =.70 000 000.

X2 =.40 000 000.

Y1 = 593.10 000.

Y2 = 9.25 000.

Y3 = 1012.9250.

Рівень довіри = 45.8%.

Усі обмеження удовлетв.

***************************************************************.

Еврика: Решатель, Верс. 1.0r.

Воскр. У листопаді 23, 1997, 6:47 pm.

Ім'я файла введення: C: TEMPTMMEVRIKA3.EKA.

***************************************************************.

Y1=1043−649*X1−2579*X2+3700*X1*X2.

Y2=-0.6975+24.25*X2.

Y3=702.3+443.75*X1.

Y1.

Y2>=5.

Y3>=950.

$MAX (Y2).

X1.

X1>=0.7.

X2.

X2>=.25.

***************************************************************.

Рішення :

Змінні Значения.

X1 =.70 522 708.

X2 =.40 000 000.

Y1 = 597.44 370.

Y2 = 9.25 000.

Y3 = 1015.2445.

Рівень довіри = 57.1%.

Усі обмеження удовлетв.

***************************************************************.

Еврика: Решатель, Верс. 1.0r.

Воскр. У листопаді 23, 1997, 6:47 pm.

Ім'я файла введення: C: TEMPTMMEVRIKA3.EKA.

***************************************************************.

Y1=1043−649*X1−2579*X2+3700*X1*X2.

Y2=-0.6975+24.25*X2.

Y3=702.3+443.75*X1.

Y1.

Y2>=5.

Y3>=950.

$MAX (Y3).

X1.

X1>=0.7.

X2.

X2>=.25.

***************************************************************.

Рішення :

Змінні Значения.

X1 =.80 000 000.

X2 =.25 000 000.

Y1 = 619.5 000.

Y2 = 5.3 650 000.

Y3 = 1057.3000.

Рівень довіри = 53.2%.

Усі обмеження удовлетв.

Додаток 2.

N З Si ін. протікав. абс. удл. ін. прочн.

1 0,73 0,34 598 7 1010.

2 0,76 0,36 589 6 1030.

3 0,77 0,32 589 7,3 1010.

4 0,81 0,33 623 6 1030.

5 0,77 0,37 589 6,7 1050.

6 0,79 0,39 559 8 1001.

7 0,82 0,34 638 6 1059.

8 0,75 0,36 589 6,7 1040.

9 0,75 0,32 598 8 1050.

10 0,8 0,34 589 4,7 1010.

11 0,74 0,32 579 4,7 991.

12 0,74 0,31 569 6,7 971.

13 0,73 0,32 589 6,7 1010.

14 0,75 0,31 579 6 1030.

15 0,73 0,33 589 6,3 1030.

16 0,73 0,29 579 7,3 991.

17 0,75 0,31 579 8,7 1010.

18 0,74 0,32 608 6 1030.

19 0,72 0,26 598 6 1020.

20 0,8 0,28 589 5 1030.

21 0,79 0,36 598 6 1040.

22 0,78 0,34 579 7 1020.

23 0,77 0,32 598 5,3 1001.

24 0,75 0,33 471 9,3 893.

25 0,77 0,3 589 6,7 1020.

26 0,77 0,31 569 6,7 991.

27 0,76 0,32 667 6.3 1059.

28 0,78 0,35 608 6,7 1020.

29 0,74 0,28 598 6 1020.

30 0,75 0,32 589 6,7 1020.

31 0,73 0,36 589 7,3 1020.

32 0,71 0,31 638 6 1030.

33 0,74 0,36 589 6,7 1010.

34 0,79 0,33 589 6 1030.

35 0,75 0,33 608 8 1030.

36 0,78 0,34 589 4 1001.

37 0,72 0,32 589 6,7 1010.

38 0,72 0,33 589 6,7 1001.

39 0,73 0,29 589 6 1010.

40 0,8 0,38 667 6,7 1079.

41 0,75 0,29 647 6,3 1059.

42 0,73 0,32 579 7,3 991.

43 0,75 0,28 598 7,3 1020.

44 0,72 0,34 598 6 1010.

45 0,72 0,38 647 7,3 1028.

46 0,79 0,31 598 4 1001.

47 0,78 0,37 638 6 1030.

48 0,73 0,35 598 6,7 1010.

49 0,72 0,32 589 7 1010.

50 0,71 0,31 540 7,7 942.

51 0,76 0,32 549 6 991.

52 0,75 0,37 677 14 1128.

53 0,77 0,35 598 4,7 991.

54 0,79 0,33 647 6 1050.

55 0,72 0,33 579 6,7 971.

56 0,78 0,33 657 13,3 1079.

57 0,75 0,39 687 10,7 1128.

58 0,75 0,36 579 8 1010.

59 0,75 0,32 657 6,7 981.

60 0,76 0,34 608 8 1059.

61 0,74 0,33 569 6,7 981.

62 0,73 0,31 569 6,7 981.

63 0,78 0,36 687 8 1089.

64 0,75 0,33 579 8,7 991.

65 0,73 0,35 559 6 1001.

66 0,73 0,34 549 8 981.

67 0,74 0,33 598 7,3 1010.

68 0,74 0,32 598 7 1001.

69 0,75 0,32 608 5,7 1030.

70 0,78 0,32 589 6,7 1030.

71 0,79 0,36 618 6,7 1069.

72 0,72 0,37 589 10,7 1010.

73 0,76 0,39 687 7,3 1079.

74 0,75 0,3 598 8 1040.

75 0,74 0,33 589 6,7 1020.

76 0,74 0,32 598 6,7 1030.

77 0,75 0,31 589 6 1020.

78 0,75 0,32 579 6 971.

79 0,79 0,32 657 6,7 1059.

80 0,77 0,3 618 7 1030.

81 0,77 0,3 559 6,7 991.

82 0,77 0,34 608 6 1079.

83 0,79 0,37 687 7,7 1010.

84 0,77 0,35 608 7,3 991.

85 0,73 0,35 608 4,6 1010.

86 0,76 0,36 589 6,7 952.

87 0,73 0,33 559 6,6 961.

88 0,74 0,32 598 7,3 1010.

89 0,79 0,35 618 7,3 971.

90 0,76 0,33 589 4 1059.

91 0,75 0,33 618 8,7 1050.

92 0,79 0,31 638 6,7 961.

93 0,73 0,34 569 6,3 1010.

94 0,78 0,37 598 6,6 1030.

95 0,75 0,35 638 7 1020.

96 0,77 0,32 598 5,3 1010.

97 0,78 0,37 569 6,3 991.

98 0,76 0,32 569 6,7 1010.

99 0,73 0,32 559 6,7 1030.

100 0,79 0,34 598 6,7 1069.

101 0,78 0,37 667 6 991.

102 0,72 0,36 569 6,7 1030.

103 0,77 0,34 608 6,7 1010.

104 0,76 0,32 569 6,7 1020.

105 0,76 0,33 569 6 991.

106 0,74 0,33 598 6 1050.

107 0,78 0,34 598 6,7 1030.

108 0,75 0,35 589 7 1059.

109 0,78 0,37 657 6,7 1050.

110 0,74 0,32 608 4,7 1001.

111 0,77 0,34 589 7 1003.

112 0,78 0,33 589 6,7 1020.

113 0,77 0,36 698 4,7 1040.

114 0,77 0,33 628 7 1020.

115 0,77 0,39 589 4,7 1010.

116 0,73 0,34 598 7 1030.

117 0,76 0,36 589 6 1010.

118 0,77 0,32 589 7,3 1030.

119 0,81 0,33 628 6 1050.

120 0,77 0,37 589 6,7 1001.

121 0,79 0,39 559 8 1059.

122 0,82 0,34 638 6 1040.

123 0,75 0,36 589 6,7 1050.

124 0,75 0,32 598 8 1010.

125 0,8 0,36 589 4,7 991.

126 0,74 0,32 579 4,7 971.

127 0,74 0,31 569 6,7 1010.

128 0,73 0,32 589 6,7 1030.

129 0,75 0,31 579 6 1030.

130 0,73 0,33 589 6,3 991.

131 0,73 0,29 579 7,3 1010.

132 0,75 0,31 579 8,7 1030.

133 0,74 0,32 608 6 1020.

134 0,72 0,26 598 6 1030.

135 0,8 0,3 579 5 1040.

136 0,79 0,36 598 6 1020.

137 0,78 0,34 579 7 1001.

138 0,77 0,32 598 5,3 1001.

139 0,75 0,33 471 9,3 991.

140 0,77 0,3 589 6,7 1059.

141 0,77 0,31 569 6,7 1020.

142 0,76 0,32 667 6,3 1020.

143 0,78 0,35 608 6,7 1020.

144 0,74 0,28 598 6 1020.

145 0,75 0,32 589 6,7 1030.

146 0,73 0,36 589 7,3 1001.

147 0,71 0,31 638 6 1030.

148 0,74 0,36 589 6,7 1030.

149 0,79 0,33 589 6 1001.

150 0,75 0,33 608 8 1010.

151 0,78 0,34 589 4 1001.

152 0,72 0,32 589 6,7 1010.

153 0,72 0,33 589 6,7 1030.

154 0,73 0,29 589 6 1030.

155 0,73 0,32 608 7 1020.

156 0,75 0,31 589 6,7 1001.

157 0,74 0,3 618 6,3 1050.

158 0,78 0,32 598 8 1040.

159 0,76 0,3 597 6 1010.

160 0,75 0,38 598 6 1059.

161 0,78 0,36 618 6,7 1020.

162 0,75 0,37 618 5,3 1030.

163 0,78 0,3 589 6 961.

164 0,75 0,32 569 6,7 1020.

165 0,72 0,25 540 7 1010.

166 0,79 0,35 608 6,6 1010.

167 0,75 0,33 598 6,3 942.

168 0,74 0,38 589 5,3 991.

169 0,71 0,31 540 7,7 1128.

170 0,76 0,32 549 6 991.

171 0,75 0,37 677 14 1050.

172 0,77 0,35 598 4,7 971.

173 0,79 0,33 647 6 1079.

174 0,72 0,33 579 6,7 1128.

175 0,78 0,33 657 13,3 1010.

176 0,75 0,39 687 10,7 981.

177 0,75 0,36 579 8 1059.

178 0,75 0,32 657 6,7 981.

179 0,76 0,34 608 8 981.

180 0,74 0,33 569 6,7 1089.

181 0,73 0,31 569 6,7 991.

182 0,78 0,36 687 8 1001.

183 0,75 0,33 579 8,7 981.

184 0,73 0,35 559 6 1010.

185 0,73 0,34 549 8 1001.

186 0,74 0,32 598 7,3 1030.

187 0,74 0,32 598 7 1030.

188 0,75 0,32 608 5,7 1069.

189 0,78 0,32 589 6,7 1010.

190 0,79 0,36 618 6,7 1079.

191 0,72 0,37 589 10,7 1040.

192 0,76 0,39 687 7,3 1020.

193 0,75 0,3 598 8 1030.

194 0,74 0,33 589 6,7 1020.

195 0,74 0,32 598 6,7 971.

196 0,75 0,31 589 6 1059.

197 0,75 0,32 579 6 1030.

198 0,79 0,32 657 6,7 991.

199 0,77 0,3 618 7 1059.

200 0,77 0,3 559 6,7 1079.

201 0,77 0,34 608 6 1010.

202 0,79 0,37 687 7,7 991.

203 0,77 0,35 608 7,3 1010.

204 0,73 0,35 608 4,6 952.

205 0,76 0,36 589 6,7 961.

206 0,73 0,33 559 6,6 1010.

207 0,74 0,32 598 7,3 971.

208 0,79 0,35 618 7,3 1059.

209 0,76 0,33 589 4 1050.

210 0,75 0,33 618 8,7 961.

211 0,79 0,31 638 6,7 1020.

212 0,73 0,34 569 6,3 1030.

213 0,78 0,37 598 6,6 1020.

214 0,75 0,35 638 7 971.

215 0,77 0,32 598 5,3 991.

216 0,78 0,37 569 6,3 1010.

217 0,76 0,32 569 6,7 1030.

218 0,73 0,32 559 6,7 1069.

219 0,79 0,34 598 6,7 991.

220 0,78 0,37 667 6 1030.

221 0,72 0,36 569 6,7 1010.

222 0,77 0,34 608 6,7 1020.

223 0,76 0,32 569 6,7 991.

224 0,76 0,33 569 6 1050.

225 0,74 0,33 598 6 1030.

226 0,78 0,34 598 6,7 1059.

227 0,75 0,35 589 7 1050.

228 0,78 0,37 657 6,7 1001.

229 0,74 0,32 608 4,7 1003.

230 0,77 0,34 589 7 1020.

231 0,78 0,33 589 6,7 1040.

232 0,77 0,36 698 4,7 1020.

233 0,77 0,33 628 7 1010.

234 0,77 0,39 589 4,7 1030.

235 0,73 0,34 598 7 1010.

236 0,76 0,36 589 6 1030.

237 0,77 0,32 589 7,3 1001.

238 0,81 0,33 628 6 1001.

239 0,77 0,37 589 6,7 1059.

240 0,79 0,39 559 8 1040.

241 0,82 0,34 638 6 1050.

242 0,75 0,36 589 6,7 1010.

243 0,75 0,32 598 8 991.

244 0,8 0,34 589 4,7 971.

245 0,74 0,32 579 4,7 1010.

246 0,74 0,31 569 6,7 1030.

247 0,73 0,32 589 6,7 1030.

248 0,75 0,31 579 6 991.

249 0,73 0,33 589 6,3 1010.

250 0,73 0,29 579 7,9 1030.

251 0,75 0,31 579 8,7 1020.

252 0,74 0,32 608 6 1030.

253 0,72 0,26 598 6 1040.

254 0,8 0,3 589 5 1001.

255 0,79 0,36 598 6 893.

256 0,78 0,34 579 7 941.

257 0,77 0,32 598 5,3 991.

258 0,75 0,33 471 9,3 1059.

259 0,77 0,3 589 6,7 1020.

260 0,77 0,31 569 6,7 1020.

261 0,76 0,32 667 6,3 1020.

262 0,78 0,35 608 6,7 1020.

263 0,74 0,28 598 6 1030.

264 0,75 0,32 589 6,7 1001.

265 0,73 0,36 589 7,3 1030.

266 0,71 0,31 638 6 1030.

267 0,74 0,36 589 6,7 1001.

268 0,79 0,33 589 6 1010.

269 0,75 0,33 608 8 971.

270 0,78 0,34 589 4 1010.

271 0,72 0,32 589 6,7 1030.

272 0,72 0,33 589 6,7 1030.

273 0,73 0,29 589 6 1020.

274 0,73 0,32 608 7 1001.

275 0,75 0,31 589 6,7 1050.

276 0,74 0,3 618 6,3 1040.

277 0,78 0,32 598 8 1010.

278 0,76 0,29 597 6 1059.

279 0,75 0,38 598 6 1020.

280 0,78 0,36 618 6,7 1030.

281 0,75 0,37 618 5,3 961.

282 0,78 0,31 589 6 1020.

283 0,75 0,32 569 6,7 1010.

284 0,72 0,25 540 7 1010.

285 0,79 0,35 608 6,6 942.

286 0,75 0,33 598 6,3 991.

287 0,74 0,38 589 5,3 1128.

288 0,71 0,31 540 7,7 991.

289 0,76 0,32 549 6 1050.

290 0,75 0,37 566 14 971.

291 0,77 0,35 598 4,7 1079.

292 0,79 0,33 647 6 1128.

293 0,72 0,33 579 6,7 1010.

294 0,78 0,33 657 13,3 981.

295 0,75 0,39 687 10,7 1059.

296 0,75 0,36 579 8 981.

297 0,75 0,32 657 6,7 981.

298 0,76 0,34 608 8 1089.

299 0,74 0,33 569 6,7 991.

300 0,73 0,31 569 6,7 1001.

301 0,78 0,36 687 8 981.

302 0,75 0,33 579 8,7 1010.

303 0,73 0,35 559 6 1001.

304 0,73 0,34 549 8 1030.

305 0,74 0,33 598 7,3 1030.

306 0,74 0,32 598 7 1069.

307 0,75 0,32 608 5,7 1010.

308 0,78 0,32 589 6,7 1097.

309 0,79 0,36 618 6,7 1040.

310 0,72 0,37 589 10,7 1020.

311 0,76 0,39 687 7,3 1030.

312 0,75 0,3 597 8 1020.

313 0,74 0,33 589 6,7 971.

314 0,74 0,32 598 6,7 1059.

315 0,75 0,31 589 6 1030.

316 0,75 0,32 579 6 991.

317 0,79 0,32 657 6,7 1059.

318 0,77 0,3 618 7 1079.

319 0,77 0,3 559 6,7 1010.

320 0,77 0,34 608 6 991.

321 0,79 0,37 687 7,7 1010.

322 0,77 0,35 608 7,3 952.

323 0,73 0,35 608 4,6 961.

324 0,76 0,36 589 6,7 1010.

325 0,73 0,33 559 6,6 971.

326 0,74 0,32 598 7,3 1059.

327 0,79 0,35 618 7,3 1050.

328 0,76 0,3 589 4 961.

329 0,75 0,33 618 8,7 1010.

330 0,79 0,31 638 6,7 1030.

331 0,73 0,34 569 6,3 1020.

332 0,78 0,37 598 6,6 971.

333 0,75 0,35 638 7 991.

334 0,77 0,32 598 5,3 1010.

335 0,78 0,37 569 6,3 1030.

336 0,76 0,32 569 6,7 1069.

337 0,73 0,32 559 6,7 991.

338 0,79 0,34 598 6,7 1030.

339 0,78 0,37 667 6 1010.

340 0,72 0,36 569 6,7 1020.

341 0,77 0,34 608 6,7 991.

342 0,76 0,32 569 6,7 1050.

343 0,76 0,33 569 6 1030.

344 0,74 0,33 598 6 1059.

345 0,78 0,34 598 6,7 1050.

346 0,75 0,35 589 7 1001.

347 0,78 0,37 657 6,7 1003.

348 0,74 0,32 608 4,7 1020.

349 0,77 0,34 589 7 1040.

350 0,78 0,33 589 6,7 1020.

351 0,77 0,36 698 4,7 1010.

352 0,77 0,33 628 7 1030.

353 0,77 0,39 589 4,7 1010.

354 0,73 0,34 598 7 1030.

355 0,76 0,36 589 6 1050.

356 0,77 0,32 589 7,3 1001.

357 0,81 0,26 628 6 1059.

358 0,77 0,37 589 6,7 1040.

359 0,79 0,39 559 8 1050.

360 0,82 0,34 638 6 1010.

361 0,75 0,36 589 6,7 991.

362 0,75 0,32 598 8 971.

363 0,8 0,34 589 4,7 1010.

364 0,74 0,32 579 4,7 1030.

365 0,74 0,31 569 6,7 1010.

366 0,73 0,32 589 6,7 991.

367 0,75 0,31 579 6 1010.

368 0,73 0,33 589 6,3 1030.

369 0,73 0,29 579 7,3 1020.

370 0,75 0,31 579 8,7 1020.

371 0,74 0,32 608 6 1030.

372 0,72 0,26 598 6 1040.

373 0,8 0,31 589 5 1020.

374 0,79 0,36 598 6 1001.

375 0,78 0,34 579 7 893.

376 0,77 0,32 598 5,3 1020.

377 0,75 0,33 471 9,3 991.

378 0,77 0,3 589 6,7 1059.

379 0,77 0,31 569 6,7 1020.

380 0,76 0,32 667 6,3 1020.

381 0,78 0,35 608 6,7 1020.

382 0,74 0,28 598 6 1020.

383 0,75 0,32 589 6,7 1030.

384 0,73 0,36 589 7,3 1001.

385 0,71 0,31 638 6 1030.

386 0,74 0,36 589 6,7 1030.

387 0,79 0,33 589 6 1001.

388 0,75 0,33 608 8 1010.

389 0,78 0,34 589 4 1001.

390 0,72 0,32 589 6,7 1010.

391 0,72 0,33 589 6,7 1030.

392 0,73 0,29 589 6 1030.

393 0,73 0,32 608 7 1020.

394 0,75 0,31 589 6,7 1001.

395 0,74 0,3 618 6,3 1050.

396 0,78 0,32 598 8 1040.

397 0,76 0,29 597 6 1010.

398 0,75 0,38 598 6 1059.

399 0,78 0,36 618 6,7 1020.

400 0,75 0,37 618 5,3 981.