Расчет затвердіння пласкою отливки

РАСЧЕТ ЗАТВЕРДІННЯ ПЛАСКОЮ ОТЛИВКИ.

У МАСИВНОЮ ФОРМЕ.

Зміст.

Завдання.

Постановка завдання.

1. Графічне уявлення.

2. Математична формулювання завдання.

Метод розрахунку.

Схема апроксимации.

Алгоритм розрахунку.

Ідентифікатори.

Блок-схема.

Програма.

Порівняння з інженерними методами розрахунку.

Результати розрахунку.

ЗАДАНИЕ.

Виливок як безкінечною плити завтовшки 2Lo=30 мм.

Сплав: Латунь (10% Zn).

Форма: Песчано-глинистая об'ємна сира (ПГФ).

Індекси: 1-Метв, 2- Між, 4-форма.

а1=3,6?10−5 м2/с.

а2=2,1?10−5 м2/с.

?1=195 Вт/м?К.

?2=101 Вт/м?К.

?1=8600 кг/м3.

?2=8000 кг/м3.

L=221 000 Дж/кг.

b4=1300 Вт? с½/(м2?К).

Tф=293 К.

Ts=1312,5 К.

Tн=1345 К.

N=100.

et=0,01 c.

eТ=0,01 oC.

ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ.

1. Графічне представление.

Приймаємо такі условия:

Виливок як безкінечною плити завтовшки 2Lo твердне в об'ємної масивною песчано-глинистой формі. Приймаємо, що теплофизические характеристики форми і металу постійні і однакові з усього обсягу, системи зосереджені, геометрична вісь збігається теплової та тому треба розглядати лише половину виливки. Lo (21).

Умова ідеального контакту за українсько-словацьким кордоном виливок форма.

(22).

Розрахунок тимчасового кроку :

Величинаvarрассчитывается з умови, що з проміжок временифронт перейде з точки nf в точку nf+1.

Розрахунок ведуть итерационными (пошаговыми) методами.

Будуємо процедуру розрахунку наступним образом:

Обчислюємо нульовий близьке кожному за шага,.

За крок ітерації приймемо S,.

Нульове наближення S=0.

(23).

Уточнюємо крок: S+1.

(24).

d — параметр ітерації від 0 до 1.

до розрахунку візьмемо d=0.

Кількість P. S ітерацій визначається заданої точностью:

Тимчасового кроку (25).

І за температуре (26).

etи eT — задані точності за часом і температуре.

et=0,01c, eT=0,1?C.

?tI=0,01c — час протягом якого утворилася корочка.

Описаний итерационный процес називають «» Ловлею фазового фронту в вузол «» .

Можна поставити? x, ?tK=const, тоді невідомо буде становище фронту, з допомогою лінійної интерполяции.

Розрахунок температурних полей:

Метод «прогонки»:

Вважається найефективнішим для неявно заданих конечно-разностных задач.

Суть метода:

Запишемо загалом неявно заданий конечноразностное рівняння другого порядку (14) загалом виде:

AiTi-1 — BiTi + CiTi+1 + Di = 0; і = 2, 3, 4, …n-1 (27).

справді всім j і k.

і крайові умови йому:

T1 = p2T2 + q2(28 а).

Tn = pnTm-1 + qn (28 б).

Ti = f (Ai; Xi; tk) — сеточное решение.

Ai, Bi, Ci, Di — відомі коефіцієнти, певні їх умов однозначності і дискретизації задачи.

Рішення рівняння (27) — шукаємо у тому вигляді, у якому поставлено крайове умова (28 а).

Ti = аi+1Ti+1 + bi+1; і = 2, 3, 4, …n-1 (29).

Ai+1, bi+1 — доки певні «прогоночные» коефіцієнти (чи коефіцієнти разностной факторизации).

Запишемо рівняння (29) з кроком назад:

Ti-1 = аiTi + bi (30).

Підставимо рівняння (30) в рівняння (27):

Ai (aiTi + bi) — BiTi + CiTi+1 + Di = 0.

Рішення потрібно одержати як (29):

(31).

Знайдемо метод розрахунку прогоночных коефіцієнтів.

Порівняємо рівняння (29) і (31):

(32).

(33).

(32); INSERT INTO `ref` (`id_predmet`, `name_predmet`, `id_ref`, `name_ref`, `text_ref`) VALUES (33) — рекуррентные прогоночные відносини дозволяють обчислити прогоночные коефіцієнти точке (i+1) якщо відомі їхні значення точці i.

Процедура визначення коефіцієнтів аi+1 і bi+1 називається прямий прогонкою чи прогонкою вперед.

Знаючи коефіцієнти кінцевих крапок і температуру в кінцевої точки Тi+1 можна визначити все Тi.

Процедура розрахунку температур називається зворотної прогонкою. Тобто, щоб вирахувати все Т поля нічого для будь-якого tk потрібно обчислити процедури прямий і зворотної прогонки.

Щоб співаку визначити початкові а2и b2, порівняємо рівняння (29) і рівняння (28 а):

a2 = p2;b2 = q2.

Запишемо рівняння 29 з кроком назад:

Tn = pnTn-1 + qn.

Tn-1 = qnTn + bn.

(34).

Нова завдання визначити pn, qn.

Висновок розрахункових формул:

Перетворимо конечноразностное рівняння (14) як (27).

j=1,2 (35).

ставитися на момент часу k.

З (35) => Ai=Ci= Bi=2Ai+ Di= (36).

Визначимо значення коефіцієнтів для граничних условий:

за українсько-словацьким кордоном розділу отливка-форма.

(37).

наведемо цей вислів до виду (28 а).

звідси (38).

b2=q2= a2=p2=1 (39).

за українсько-словацьким кордоном розділу Meтв — Між.

з (29), Tnf=Tn=> anf+1=0, bnf+1=Ts (40).

умова на осі симметрии.

Tn-1=Tn відповідно до (21).

pn=1, qn=0 (41).

підставивши (41) в (34) получим.

(42).

АЛГОРИТМ РАСЧЕТА.

1) Визначити теплофизические характеристики середовищ, що у тепловому взаємодії ?1, ?2, ?1, ?2, L, а1, А2, Тs, Тн, Тф.

2) Визначити розміри виливки, параметри дискретизації і точність расчета.

2l0=30 мм, l0=R=15 мм=0,015 м.

n=100,.

перший крок було за часом: ?t1=0,01 з, t=t+?t.

еt=0,01 з, et=0,1 оC.

3) Прийняти, що в першому часовому кроці к=1, t1=?t1, nf=1, Т1=Т3, Тi=Тн,, i=2,…, n, Т4=Тф.

4) Розмір щільності теплового потоку за українсько-словацьким кордоном розділу виливок — форма.

(43).

s=0, (нульовий приближение).

к=2,(44).

5) Знайти нульовий наближення? tк, 0 на к-том шаге.

переходnf? і? i+1 за такою формулою (23).

6) Знайти коефіцієнти Ai, Сi, Вi, Di по відповідним формулам для середовищ Метв. і Між. У нульовому наближенні при s=0.

7) Розрахувати прогоночные коефіцієнти ai+1, bi+1 для Метв. і Між., s=0 з урахуванням що Тnf=Тз.

Т1=р2Т2+g2.

Тi=а2Т2+в2.

Знайти А2 і в2:

а2=1, (45).

(46).

ПРОГРАММА.

CLEAR, , 2000.

DIM T (1000), T1(1000), AP (1000), BP (1000), Vox (1000), N$(50).

2 CLS.

N = 100: KV = 50: N9 = 5: L = .015.

TM = 293: TI = 1345: TS = 1312.5.

BM = 1300: a1 = .36: a2 = .21.

TA0 = .01: ETA = .01: E = .01.

l1 = 195: l2 = 101.

R0 = 8600: LS = 221 000.

AF = 0: Pi = 3.14 159 265 359#.

3 PRINT «Кількість кроків N, штук »; N.

PRINT «Довжина виливки L, м »; L.

PRINT «Температура форми Tf, До »; TM.

PRINT «Початкова температура сплаву Tн, До »; TI.

PRINT «Температура затвердіння Tz, До »; TS.

PRINT «Bф »; BM.

PRINT «Перший крок у часу, Tk0 »; TA0.

PRINT «Точність за часом, Еt »; ETA.

PRINT «Точність по температурі, ЕТ »; E.

PRINT «Температуропроводность Ме твердого, а1 »; a1.

PRINT «Температуропроводность Ме рідкого, А2 »; a2.

PRINT «LS= «; LS.

PRINT «Коэф. теплопровідності, l1 »; l1.

PRINT «Коэф. теплопровідності, l2 »; l2.

PRINT «Щільність Ме твердого, р1 »; R0.

INPUT «Змінити дані «; QV$.

IF QV$ = «Y «THEN GOSUB 222.

48N1 = N — 1.

DX = L / (N — 1).

A = a1 / DX ^ 2.

B1 = 2 * A.

RL = R0 * LS * DX.

NF = 1.

B2 = l1 / DX.

KV1 = 1.

AL = a2 / DX ^ 2.

BL1 = 2 * AL.

BL2 = l2 / DX.

T (1) = TS.

T1(1) = TS.

FOR і = 2 TO N.

T (i) = TI.

T1(i) = TI.

NEXT i.

TA = TA0.

K = 1.

dta = .01.

GOTO 103.

101 K = K + 1.

NF = NF + 1.

B3 = SQR (Pi * TA).

q = BM * (T (1) — TM) / B3.

dta = RL / (AF + q).

B5 = BM * TM / B3.

B3 = BM / B3.

B4 = B2 + B3.

AP (1) = B2 / B4.

BP (1) = B5 / B4.

T (NF) = TS.

NF1 = NF — 1.

NF2 = NF + 1.

K1 = 0.

102 K1 = K1 + 1.

Et = 0.

B3 = SQR (Pi * (TA + dta)).

q = BM * (T (1) — TM) / B3.

B5 = BM * TM / B3.

B3 = BM / B3.

B4 = B2 + B3.

AP (1) = B2 / B4.

BP (1) = B5 / B4.

DTA1 = 1 / dta.

IF NF1 = 1 THEN GOTO 23.

FOR і = 2 TO NF1.

B = B1 + DTA1.

f = DTA1 * T1(i).

B4 = B — A * AP (i — 1).

AP (i) = A / B4.

BP (i) = (A * BP (i — 1) + f) / B4.

NEXT i.

23FOR і = NF1 TO 1 STEP -1.

TC = AP (i) * T (i + 1) + BP (i).

B = ABS (TC — T (i)) / TC.

IF B > Et THEN Et = B.

T (i) = TC.

NEXT i.

AP (NF) = 0.

BP (NF) = TS.

B = BL1 + DTA1.

FOR і = NF2 TO N.

f = DTA1 * T1(i).

B4 = B — AL * AP (i — 1).

AP (i) = AL / B4.

BP (i) = (AL * BP (i — 1) + f) / B4.

NEXT i.

IF NF = N THEN GOTO 34.

TC = BP (N) / (1 — AP (N)).

B = ABS (TC — T (N)) / TC.

T (N) = TC.

IF B > Et THEN Et = B.

IF NF >= N1 THEN GOTO 34.

FOR і = N1 TO NF2 STEP -1.

TC = AP (i) * T (i + 1) + BP (i).

B = ABS (TC — T (i)) / TC.

IF B > Et THEN Et = B.

T (i) = TC.

NEXT i.

34P = AF + q.

P1 = 1 / P.

TM2 = BL2 * (T (NF2) — TS).

IF NF = N THEN GOTO 80.

TM1 = B2 * (TS — T (NF1)).

DTF = P1 * (RL + dta * (TM2 — TM1 + P)).

P3 = ABS (DTF — dta) / DTF.

dta = DTF.

IF (P3 > ETA) OR (Et > E) THEN GOTO 102.

80TA = TA + dta.

IF NF = 1 THEN dta = TA0.

Vox = (T1(NF) — TS) / dta.

FOR і = 1 TO N.

Vox (i) = (T1(i) — T (i)) / dta.

T1(i) = T (i).

NEXT i.

VS = DX / dta.

Xf = (K — 1) * DX.

IF K KV1 + 1 THEN GOTO 33.

KV1 = KV1 + KV.

GOSUB 777.

33GOTO 105.

103 PRINT «РЕЗУЛЬТАТИ РОЗРАХУНКУ »: CLS: GOSUB 777.

105 IF K < N THEN GOTO 101>

GOSUB 777.

Vz = 1000 * L / TA.

Voxl = (TI — TS) / TA.

PRINT «Повне час затв. отл. TA= «; TA; «з. «.

PRINT «Порівн. швидкість охл. на осі отл. Voxl= «; Voxl; «K/с «.

PRINT «Порівн. швидкість затв. отл. Vz= «; Vz; «мм/с «.

END.

777 PRINT «До= «; K; «DTA= «; dta; «VS= «; VS * 1000; «мм/с XF= «; Xf; «мм «.

PRINT «T= «; T (1);: FOR і = 1 TO 10: PRINT T (i * 10);: NEXT і: PRINT «K «.

PRINT «Vox= «; Vox (1);: FOR і = 1 TO 10: PRINT Vox (i * 10);: NEXT і: PRINT «K/c «.

RETURN.

222 CLS.

INPUT «Кількість кроків N, штук »; N.

INPUT «Довжина виливки L, м »; L.

INPUT «Температура форми Tf, До »; TM.

INPUT «Початкова температура сплаву Tн, До »; TI.

INPUT «Температура затвердіння Tz, До »; TS.

INPUT «Bф »; BM.

INPUT «Перший крок у часу, Tk0 »; TA0.

INPUT «Точність за часом, Еt »; ETA.

INPUT «Точність по температурі, ЕТ »; E.

INPUT «Температуропроводность Ме твердого, а1 »; a1.

INPUT «Температуропроводность Ме рідкого, А2 »; a2.

INPUT «LS= «; LS.

INPUT «Коэф. теплопровідності, l1 »; l1.

INPUT «Коэф. теплопровідності, l2 »; l2.

INPUT «Щільність Ме твердого, р1 »; R0.

CLS.

GOTO 3.

RETURN.

СРАВНЕНИЕ З ІНЖЕНЕРНИМИ МЕТОДАМИ РАСЧЕТА.

Р. Ф. Баландін до розрахунку тривалості затвердіння виливки эвтектического сплаву запропонував такі выражения:

— час заливки.

— час зняття перегрева.

— час затвердевания.

Приймаємо Tзал=TL+70, Тн=½(Tзал+ТL).

Расчет:

с.

с.

c.

Швидкість затвердіння у часі характеризується наступним выражением:

де? Е=(ТЕ-Тф).

РЕЗУЛЬТАТИ РАСЧЕТА.

До= 1DTA= 0 VS= 0мм/с XF= 0 мм.

До= 2DTA= 5.293 057 VS= 2.86 2526E-02мм/с XF= .1 515 152мм.

До= 3DTA= 2.12 601 VS= 7.12 6739E-02мм/с XF= .3 030 303мм.

До= 4DTA= 1.877 406 VS= 8.7 0453E-02мм/с XF= .4 545 455мм.

До= 5DTA= 1.782 276 VS= 8.50 1218E-02мм/с XF= .6 060 606мм.

До= 6DTA= 1.751 907 VS= 8.64 8586E-02мм/с XF= .7 575 758мм.

До= 7DTA= 1.744 036 VS= 8.68 7617E-02мм/с XF= .9 090 909мм.

До= 8DTA= 1.781 516 VS= 8.50 4844E-02мм/с XF= 1.60 606мм.

До= 9DTA= 1.785 084 VS= 8.48 7842E-02мм/с XF= 1.212 121мм.

До= 10DTA= 1.842 864 VS= 8.22 1721E-02мм/с XF= 1.363 636мм.

До= 11DTA= 1.90 608 VS= 7.94 9042E-02мм/с XF= 1.515 152мм.

До= 12DTA= 1.943 668 VS= 7.79 5321E-02мм/с XF= 1.666 667мм.

До= 13DTA= 1.992 883 VS= .760 281мм/с XF= 1.818 182мм.

До= 14DTA= 2.77 702 VS= 7.29 2438E-02мм/с XF= 1.969 697мм.

До= 15DTA= 2.122 164 VS= 7.13 9654E-02мм/с XF= 2.121 212мм.

До= 16DTA= 2.2275 VS= 6.80 2025E-02мм/с XF= 2.272 727мм.

До= 17DTA= 2.298 877 VS= 6.59 0833E-02мм/с XF= 2.424 242мм.

До= 18DTA= 2.341 448 VS= 6.47 1001E-02мм/с XF= 2.575 758мм.

До= 19DTA= 2.423 752 VS= 6.25 1264E-02мм/с XF= 2.727 273мм.

До= 20DTA= 2.485 048 VS= 6.9 7072E-02мм/с XF= 2.878 788мм.

До= 21DTA= 2.587 401 VS= 5.85 5883E-02мм/с XF= 3.30 303мм.

До= 22DTA= 2.708 696 VS= 5.59 3657E-02мм/с XF= 3.181 818мм.

До= 23DTA= 2.666 805 VS= 5.68 1523E-02мм/с XF= 3.333 333мм.

До= 24DTA= 2.704 505 VS= 5.60 2324E-02мм/с XF= 3.484 848мм.

До= 25DTA= 2.863 065 VS= 5.29 2061E-02мм/с XF= 3.636 364мм.

До= 26DTA= 2.975 841 VS= 5.9 1507E-02мм/с XF= 3.787 879мм.

До= 27DTA= 3.114 344 VS= 4.86 5074E-02мм/с XF= 3.939 394мм.

До= 28DTA= 3.144 243 VS= 4.81 8812E-02мм/с XF= 4.90 909мм.

До= 29DTA= 3.190 864 VS= 4.74 8405E-02мм/с XF= 4.242 424мм.

До= 30DTA= 3.175 513 VS= .477 136мм/с XF= 4.393 939мм.

До= 31DTA= 3.389 869 VS= 4.46 9646E-02мм/с XF= 4.545 455мм.

До= 32DTA= 3.432 597 VS= 4.41 4009E-02мм/с XF= 4.69 697мм.

До= 33DTA= 3.494 103 VS= .433 631мм/с XF= 4.848 485мм.

До= 34DTA= 3.509 593 VS= 4.31 7171E-02мм/с XF= 5 мм.

До= 35DTA= 3.836 676 VS= 3.94 9126E-02мм/с XF= 5.151 515мм.

До= 36DTA= 3.635 523 VS= 4.16 7631E-02мм/с XF= 5.30 303мм.

До= 37DTA= 3.73 634 VS= 4.5 5175E-02мм/с XF= 5.454 545мм.

До= 38DTA= 3.738 327 VS= .405 302мм/с XF= 5.606 061мм.

До= 39DTA= 3.985 773 VS= 3.80 1399E-02мм/с XF= 5.757 576мм.

До= 40DTA= 3.940 797 VS= 3.84 4784E-02мм/с XF= 5.909 091мм.

До= 41DTA= 3.992 233 VS= 3.79 5248E-02мм/с XF= 6.60 606мм.

До= 42DTA= 4.489 356 VS= 3.37 4986E-02мм/с XF= 6.212 121мм.

До= 43DTA= 4.140 764 VS= 3.65 9111E-02мм/с XF= 6.363 636мм.

До= 44DTA= 4.25 704 VS= 3.55 9167E-02мм/с XF= 6.515 152мм.

До= 45DTA= 4.390 319 VS= 3.45 1119E-02мм/с XF= 6.666 667мм.

До= 46DTA= 4.416 203 VS= 3.43 0892E-02мм/с XF= 6.818 182мм.

До= 47DTA= 4.198 481 VS= 3.60 8809E-02мм/с XF= 6.969 697мм.

До= 48DTA= 4.386 362 VS= 3.45 4233E-02мм/с XF= 7.121 212мм.

До= 49DTA= 4.594 102 VS= 3.29 8036E-02мм/с XF= 7.272 727мм.

До= 50DTA= 5.105 144 VS= 2.96 7892E-02мм/с XF= 7.424 242мм.

До= 51DTA= 4.779 973 VS= 3.16 9791E-02мм/с XF= 7.575 758мм.

До= 52DTA= 5.38 644 VS= 3.7062E-02мм/с XF= 7.727 273мм.

До= 53DTA= 5.35 177 VS= 3.9133E-02мм/с XF= 7.878 788мм.

До= 54DTA= 4.718 354 VS= 3.21 1187E-02мм/с XF= 8.30 303мм.

До= 55DTA= 5.19 757 VS= 3.1 8376E-02мм/с XF= 8.181 818мм.

До= 56DTA= 4.759 093 VS= 3.18 3698E-02мм/с XF= 8.333 333мм.

До= 57DTA= 5.686 769 VS= 2.66 4345E-02мм/с XF= 8.484 849мм.

До= 58DTA= 5.281 692 VS= 2.86 8686E-02мм/с XF= 8.636 364мм.

До= 59DTA= 5.195 514 VS= 2.91 6269E-02мм/с XF= 8.787 879мм.

До= 60DTA= 5.730 412 VS= 2.64 4053E-02мм/с XF= 8.939 394мм.

До= 61DTA= 5.444 514 VS= 2.78 2896E-02мм/с XF= 9.90 909мм.

До= 62DTA= 6.55 304 VS= 2.50 2189E-02мм/с XF= 9.242 424мм.

До= 63DTA= 5.745 428 VS= 2.63 7143E-02мм/с XF= 9.393 939мм.

До= 64DTA= 6.167 727 VS= .245 658мм/с XF= 9.545 455мм.

До= 65DTA= 6.239 411 VS= 2.42 8357E-02мм/с XF= 9.69 697мм.

До= 66DTA= 6.51 199 VS= 2.32 6711E-02мм/с XF= 9.848 485мм.

До= 67DTA= 6.397 292 VS= 2.36 8427E-02мм/с XF= 10 мм.

До= 68DTA= 6.57 639 VS= 2.30 3926E-02мм/с XF= 10.15 152мм.

До= 69DTA= 6.7 806 VS= 2.52 1971E-02мм/с XF= 10.30 303мм.

До= 70DTA= 5.742 147 VS= .263 865мм/с XF= 10.45 455мм.

До= 71DTA= 6.647 415 VS= 2.27 9309E-02мм/с XF= 10.60 606мм.

До= 72DTA= 7.110 333 VS= 2.13 0915E-02мм/с XF= 10.75 758мм.

До= 73DTA= 7.32 001 VS= 2.6 9876E-02мм/с XF= 10.90 909мм.

До= 74DTA= 7.206 269 VS= 2.10 2547E-02мм/с XF= 11.6 061мм.

До= 75DTA= 6.652 145 VS= 2.27 7688E-02мм/с XF= 11.21 212мм.

До= 76DTA= 6.866 203 VS= .220 668мм/с XF= 11.36 364мм.

До= 77DTA= 6.80 113 VS= 2.22 7794E-02мм/с XF= 11.51 515мм.

До= 78DTA= 6.100 481 VS= 2.48 3659E-02мм/с XF= 11.66 667мм.

До= 79DTA= 6.114 481 VS= 2.47 7972E-02мм/с XF= 11.81 818мм.

До= 80DTA= 6.5455 VS= 2.31 4799E-02мм/с XF= 11.9697мм.

До= 81DTA= 7.995 783 VS= 1.89 4938E-02мм/с XF= 12.12 121мм.

До= 82DTA= 6.699 785 VS= 2.26 1493E-02мм/с XF= 12.27 273мм.

До= 83DTA= 8.772 509 VS= 1.72 7159E-02мм/с XF= 12.42 424мм.

До= 84DTA= 6.788 969 VS= 2.23 1785E-02мм/с XF= 12.57 576мм.

До= 85DTA= 8.536 396 VS= 1.77 4931E-02мм/с XF= 12.72 727мм.

До= 86DTA= 8.794 793 VS= 1.72 2782E-02мм/с XF= 12.87 879мм.

До= 87DTA= 8.84 897 VS= 1.71 2235E-02мм/с XF= 13.0303мм.

До= 88DTA= 7.511 879 VS= 2.1 7007E-02мм/с XF= 13.18 182мм.

До= 89DTA= 9.843 055 VS= .153 931мм/с XF= 13.33 333мм.

До= 90DTA= 9.162 516 VS= 1.65 3641E-02мм/с XF= 13.48 485мм.

До= 91DTA= 7.599 952 VS= 1.99 3633E-02мм/с XF= 13.63 636мм.

До= 92DTA= 6.998 695 VS= 2.16 4906E-02мм/с XF= 13.78 788мм.

До= 93DTA= 8.27 722 VS= 1.83 0508E-02мм/с XF= 13.93 939мм.

До= 94DTA= 9.549 227 VS= 1.58 6675E-02мм/с XF= 14.9 091мм.

До= 95DTA= 7.63 567 VS= 1.98 4307E-02мм/с XF= 14.24 242мм.

До= 96DTA= 9.736 031 VS= 1.55 6231E-02мм/с XF= 14.39 394мм.

До= 97DTA= 7.966 977 VS= .190 179мм/с XF= 14.54 545мм.

До= 98DTA= 7.350 914 VS= 2.6 1174E-02мм/с XF= 14.69 697мм.

До= 99DTA= 9.471 897 VS= 1.59 9628E-02мм/с XF= 14.84 848мм.

До= 100DTA= 8.533 805 VS= .177 547мм/с XF= 15 мм.

Повне час затв. отл. TA= 497.1866 с.

Порівн. швидкість охл. на осі отл. Voxl= 6.53 6781E-02K/с.

Порівн. швидкість затв. отл. Vz= 3.1 6976E-02мм/с.

K=1.

T (10)= 1345 Vox= 0.

T (20)= 1345 Vox= 0.

T (30)= 1345 Vox= 0.

T (40)= 1345 Vox= 0.

T (50)= 1345 Vox= 0.

T (60)= 1345 Vox= 0.

T (70)= 1345 Vox= 0.

T (80)= 1345 Vox= 0.

T (90)= 1345 Vox= 0.

T (100)= 1345 Vox= 0.

K= 10.

T (10)= 1312.5 K Vox= 1.13 2695E-02 K/c.

T (20)= 1312.652 K Vox= 4.15 9837E-02 K/c.

T (30)= 1312.797 K Vox= 7.28 6339E-02 K/c.

T (40)= 1312.933 K Vox= .1 022 737 K/c.

T (50)= 1313.054 K Vox= .1 295 644 K/c.

T (60)= 1313.159 K Vox= .1 536 093 K/c.

T (70)= 1313.242 K Vox= .1 736 798 K/c.

T (80)= 1313.303 K Vox= .1 881 863 K/c.

T (90)= 1313.341 K Vox= .1 965 987 K/c.

T (100)= 1313.354 K Vox= .1 992 483 K/c.

K= 20.

T (10)= 1311.603 K Vox= 2.42 1711E-02 K/c.

T (20)= 1312.5 K Vox= 6.38585E-04 K/c.

T (30)= 1312.495 K Vox= 7.85 9508E-03 K/c.

T (40)= 1312.492 K Vox= 1.29 1907E-02 K/c.

T (50)= 1312.489 K Vox= 1.63 0848E-02 K/c.

T (60)= 1312.487 K Vox= 1.81 7511E-02 K/c.

T (70)= 1312.485 K Vox= 1.94 5228E-02 K/c.

T (80)= 1312.484 K Vox= 1.97 9613E-02 K/c.

T (90)= 1312.483 K Vox= 1.92 5579E-02 K/c.

T (100)= 1312.483 K Vox= 1.88 6282E-02 K/c.

K= 30.

T (10)= 1311.093 K Vox= 2.27 9559E-02 K/c.

T (20)= 1311.792 K Vox= 2.38 7194E-02 K/c.

T (30)= 1312.5 K Vox= 1.15 3234E-04 K/c.

T (40)= 1312.513 K Vox=-2.80 6202E-03 K/c.

T (50)= 1312.521 K Vox=-4.61 2935E-03 K/c.

T (60)= 1312.528 K Vox=-5.99 6816E-03 K/c.

T (70)= 1312.531 K Vox=-6.84 2521E-03 K/c.

T (80)= 1312.534 K Vox=-7.34 2256E-03 K/c.

T (90)= 1312.536 K Vox=-7.61 1343E-03 K/c.

T (100)= 1312.537 K Vox=-7.72 6667E-03 K/c.

K= 40.

T (10)= 1310.788 K Vox= 2.48 7376E-02 K/c.

T (20)= 1311.353 K Vox= 2.41 9229E-02 K/c.

T (30)= 1311.923 K Vox= 2.5 3712E-02 K/c.

T (40)= 1312.5 K Vox=-6.50 4969E-04 K/c.

T (50)= 1312.517 K Vox=-1.5 0088E-02 K/c.

T (60)= 1312.529 K Vox=-.177 183 K/c.

T (70)= 1312.538 K Vox=-2.29 8423E-02 K/c.

T (80)= 1312.543 K Vox=-2.67 9428E-02 K/c.

T (90)= 1312.547 K Vox=-2.92 1041E-02 K/c.

T (100)= 1312.548 K Vox=-3.4676E-02 K/c.

K= 50.

T (10)= 1310.654 K Vox=-1.67 3787E-02 K/c.

T (20)= 1311.12 K Vox=-.125 534 K/c.

T (30)= 1311.584 K Vox=-6.71 9058E-03 K/c.

T (40)= 1312.044 K Vox= 6.45 6035E-04 K/c.

T (50)= 1312.5 K Vox= 6.93 4259E-04 K/c.

T (60)= 1312.529 K Vox= 9.32 5384E-04 K/c.

T (70)= 1312.552 K Vox= 1.31 5118E-03 K/c.

T (80)= 1312.568 K Vox= 1.76 9432E-03 K/c.

T (90)= 1312.577 K Vox= 2.15 2011E-03 K/c.

T (100)= 1312.58 K Vox= 2.29 5479E-03 K/c.

K= 60.

T (10)= 1310.483 K Vox=-7.69 0089E-03 K/c.

T (20)= 1310.888 K Vox=-5.79 4195E-03 K/c.

T (30)= 1311.294 K Vox=-3.62 1372E-03 K/c.

T (40)= 1311.698 K Vox=-7.45 5765E-04 K/c.

T (50)= 1312.1 K Vox= 3.6 7515E-03 K/c.

T (60)= 1312.5 K Vox=-1.91 7197E-04 K/c.

T (70)= 1312.512 K Vox=-4.11 1322E-03 K/c.

T (80)= 1312.52 K Vox=-6.75 2793E-03 K/c.

T (90)= 1312.524 K Vox=-8.32 9155E-03 K/c.

T (100)= 1312.526 K Vox=-8.81 9105E-03 K/c.

K= 70.

T (10)= 1310.231 K Vox= 1.98 5558E-02 K/c.

T (20)= 1310.595 K Vox= .195 367 K/c.

T (30)= 1310.965 K Vox= 1.84 5251E-02 K/c.

T (40)= 1311.339 K Vox= 1.67 7308E-02 K/c.

T (50)= 1311.72 K Vox= .142 433 K/c.

T (60)= 1312.106 K Vox= 1.9 6946E-02 K/c.

T (70)= 1312.5 K Vox=-1.70 0692E-04 K/c.

T (80)= 1312.511 K Vox=-3.57 1454E-03 K/c.

T (90)= 1312.517 K Vox=-5.59 1026E-03 K/c.

T (100)= 1312.52 K Vox=-6.48 3889E-03 K/c.

K= 80.

T (10)= 1310.199 K Vox=-1.60 5722E-02 K/c.

T (20)= 1310.521 K Vox=-1.46 9581E-02 K/c.

T (30)= 1310.844 K Vox=-1.28 6816E-02 K/c.

T (40)= 1311.171 K Vox=-1.6 6751E-02 K/c.

T (50)= 1311.499 K Vox=-7.66 4945E-03 K/c.

T (60)= 1311.829 K Vox=-3.74855E-03 K/c.

T (70)= 1312.163 K Vox= 7.08681E-04 K/c.

T (80)= 1312.5 K Vox= 1.86495E-04 K/c.

T (90)= 1312.496 K Vox= 2.27 5239E-03 K/c.

T (100)= 1312.495 K Vox= 3.5 8518E-03 K/c.

K= 90.

T (10)= 1310.395 K Vox= 9.20 6051E-03 K/c.

T (20)= 1310.673 K Vox= 9.37 9247E-03 K/c.

T (30)= 1310.946 K Vox= 9.39257E-03 K/c.

T (40)= 1311.216 K Vox= 9.7 2823E-03 K/c.

T (50)= 1311.48 K Vox= 8.59 3203E-03 K/c.

T (60)= 1311.741 K Vox= 7.72 7221E-03 K/c.

T (70)= 1311.999 K Vox= 6.32 8328E-03 K/c.

T (80)= 1312.251 K Vox= 4.64 9655E-03 K/c.

T (90)= 1312.5 K Vox=-5.32 9118E-05 K/c.

T (100)= 1312.503 K Vox=-6.52 8169E-04 K/c.

K= 100.

T (10)= 1310.187 K Vox= 9.68 4027E-03 K/c.

T (20)= 1310.446 K Vox= 9.88 4289E-03 K/c.

T (30)= 1310.703 K Vox= 1.9885E-02 K/c.

T (40)= 1310.96 K Vox= 9.86 9983E-03 K/c.

T (50)= 1311.217 K Vox= 9.21 1984E-03 K/c.

T (60)= 1311.474 K Vox= 8.42 5247E-03 K/c.

T (70)= 1311.731 K Vox= 7.49 5466E-03 K/c.

T (80)= 1311.988 K Vox= 6.29 3903E-03 K/c.

T (90)= 1312.244 K Vox= 4.73 4731E-03 K/c.

T (100)= 1312.5 K Vox= 1.43 0432E-05 K/c.