Водоотведение селища Піскове з доочищенням стічних вод

1.Сеть водоотведения.

1.1.Определение розрахункових расходов.

1.1.1.Расход стічних вод мовби заводу музичних инструментов.

1.1.2.Расход стічних вод мовби від пасажирського здания.

1.1.3.Расход стічних вод мовби від залізничної станции.

1.1.4.Расход стічні води від населеного пункта.

1.1.5.Расход стічних вод мовби від общественно-бытовых объектов.

1.2.Гидравлический розрахунок каналізаційної сети.

1.2.1.Трассировка каналізаційної сети.

1.2.2.Определение початковій глибини закладення вуличної каналізаційної сети.

1.2.3.Нормативные дані до розрахунку каналізаційної сети.

1.2.4.Гидравлический розрахунок каналізаційної сети.

1.3.Определение розрахункових витрат дощових вод.

1.4.Технико-экономическое порівняння варіантів за вибором системи водотведения.

1.5.Исходные дані до розрахунку головних параметрів полураздельной системи водоотведения.

2.Местные очисні сооружения.

2.1.Дождевая сеть.

2.1.1.Расчетные витрати дощових стічних вод.

2.1.2.Гидравлический розрахунок дощовій сети.

2.2.Производственная сеть.

2.2.1.Расчетные витрати виробничих стічних вод.

2.2.2.Гидравлический розрахунок виробничої сети.

2.3.Бытовая сеть.

2.3.1.Расчетные витрати побутових стічних вод.

2.3.2.Гидравлический розрахунок побутової сети.

2.3.3.Определение добового витрати стічні води, вступників у місцеві очисні сооружения.

2.3.4.Определение концентрацій забруднень в стічних водах.

2.3.5.Определение необхідного ступеня очищення стічних вод.

2.4.Расчет сооружений.

2.4.1.Расчет тонкослойного нефтеуловителя.

2.4.2.Разделочные резервуары.

3.Главные очисні сооружения.

3.1.Определение концентрацій загрязнений.

3.2.Определение необхідного ступеня очищення стічних вод мовби по зваженим вещетвам.

3.3.Определение необхідного ступеня очищення по БПК20.

3.4.Выбор методу очищення стічних вод мовби і технологічного схеми очисний станции.

3.5.Расчет споруд очисний станции.

3.5.1.Расчет приймальні камеры.

3.5.2.Расчет горизонтальних песколовок з круговим рухом воды.

3.5.3.Расчет песковых бункеров.

3.5.4.Расчет первинних отстойников.

3.5.5.Расчет аэротенков.

3.5.6.Расчет вторинних відстійників після аэротенков.

3.5.7.Расчет хлораторной і смесителя.

3.5.8.Расчет контактних резервуаров.

3.5.9.Расчет илоуплотнителей.

3.5.10.Расчет метантенков.

3.5.11.Расчет центрифуги.

3.5.12.Расчет мулових площадок-уплотнителей.

3.5.13.Расчет споруд доочищення біологічно очищених стічних вод.

3.5.13.1.Расчет барабанних сеток.

3.5.13.2.Расчет швидких безнапорных фільтрів з двошарової завантаженням.

3.5.13.3.Резервуар очищеної воды.

3.5.13.4.Подбор насосов.

3.6.Гидравлический розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки ОС.

3.6.1.Расчет місцевих втрат напору в підводять сифонах первинних отстойиков.

3.6.2.Расчет місцевих втрат напору в отводящих сифонах первинних отстойников.

3.6.3.Расчет місцевих втрат напору в розподільній чаші вторинних отстойников.

3.6.4.Расчет місцевих втрат напору в підводять сифонах вторинних отстойников.

3.6.5.Расчет місцевих втрат напору в отводящих сифонах вторинних отстойников.

3.7.План очисний станции.

4.Главная насосна станция.

4.1.Приемный резервуар

4.2.Помещение решеток-дробилок.

4.3.Машинное отделение.

4.4.Расчет насосної станції для перекачування стічних вод.

4.5.Иловая насосну станцію і вентиляторная.

5.Технико-экономические расчеты.

Кошторисні расчеты.

5.1.Определение собівартості послуг каналізаційного предприятия.

5.1.1.Материалы.

5.1.2.Электроэнергия.

5.1.3.Заработная плата.

5.1.4.Амортизация на повне восстановление.

5.1.5.Цеховые і загальноексплуатаційні расходы.

5.1.6.Общехозяйственные расходы.

5.1.7.Расходы за змістом внутрішньобудинкових сетей.

5.2.Расчет економічну ефективність водоохоронних мероприятий.

5.3.Технико-экономические показники проекта.

6.Охрана труда.

6.1.

Введение

.

6.2.Анализ умов праці при експлуатації об'єктів водовідведення. Методи і кошти нормализации.

6.3.Санитарно-гигиенические заходи, створені задля нормалізацію умов труда.

6.3.1.Микроклимат виробничих помещений.

6.3.2.Защита від шуму й вибрации.

6.3.3.Обеспечение освітленості виробничих приміщень та робочих мест.

6.3.4.Саниарно-техническоеи побутове забезпечення работающих.

6.4.Техника безопасности.

6.4.1.Мероприятия, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації систем водоотведения.

6.4.2.Мероприятия, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації оборудования.

6.4.3.Организация навчання дітей і перевірка знань обслуговуючого персонала.

6.5.Обеспечение засобами індивідуальної захисту працівників підприємств водоотведения.

6.6.Пожарная безопасность.

6.7.Меры безпеки при роботах, що з реконструкцією головного коллектора.

6.7.1.Общие правила.

6.7.2.Разработка котловану з откосами.

6.7.3.Механизированная розробка грунта.

6.7.4.Рытье шурфів і колодцев.

6.7.5.Грузоподъемные пристрої і вантажно-розвантажувальні работы.

6.7.6.Монтажные работы.

7.Проект виробництва работ.

7.1.Выбор экскаватора.

7.2.Выбор монтажного крана.

7.3.Организация й технологія будівельного процесса.

8.Безопасная життєдіяльність в надзвичайних ситуациях.

8.1.Требования до пункту знезараження рухомого состава.

8.2.Расчет потреби води задля забезпечення роботи пункту знезараження рухомого состава.

8.3.Организация водовідведення зараженої води та її дезактивация.

8.4.Общие выводы.

9.Научно-исследовательский раздел.

У дипломному проекті всі розрахунки зроблено з огляду на вимоги з охорони навколишнього середовища проживання і раціонального використання водних ресурсов.

Населений пункт лежить у районі міста Ярославль. Глибина промерзання — 1.4 м; грунтових вод залягають на глибині 5.5 м.

У населеному пункті діють завод Музичних інструментів, дві школи, клуб, пральня, лазня, фабрика-кухня, столовая.

На залізничної станції є локомотивне депо, вантажний двір, склад дизельного палива, матеріальний склад.

Відповідно до проектом в населеному пункті виробляється реконструкція повної роздільної системи водовідведення в полураздельную.

Гідравлічний розрахунок каналізаційної мережі виконано на ЕОМ. За результатами розрахунків побудований профіль головного колектора. Представлені профілі руху стічної води та мулу по сооружениям.

У дипломному проекті також розроблено місцеві очисні споруди (МОС) локомотивного депо, і навіть поверхневих стоків залізничної станции.

Забруднені стічні води вступають у прийомний резервуар, потім у тонкослойный нефтеуловитель, після якого подаються у каналізаційну мережу поселка.

У дипломному проекті вироблено техніко-економічне порівняння варіантів за вибором системи водовідведення. За проведеними розрахунках найвигіднішою з економічної й екологічної погляду є полураздельная система.

Головна насосну станцію (ГНС) розташована біля селища споруд. Вона запроектована полузаглубленной з круглої у плані підземної частиною розділеної їх на відділення герметичною перегородкою: мокре, де є гратидробарки РД-600 і сухе, де розміщений машинний зал з насосами. Кількість встановлених насосів — 5, у тому числі - два резервних, один насос входить у роботу в дощ і двоє робочих насоса.

Представлений генплан очисний станції (ОС) зі допоміжними будинками та спорудами. Вибір схеми очищення зроблено з урахуванням мінімізації витрат за реконструкцію виходячи з аналізу кількості стічні води до (Q = 13 775.72 м3/сут) і після реконструкції (Q = 38 083.6 м3/сут) і концентрації загрязнений.

Через війну додатково до наявних спорудам (песколовки, первинні і вторинні відстійники, аэротенки-смесители, контактні резервуари) було додано дві песколовки, вторинний відстійник та Блок доочищення стічні води (СВ).

У дипломному проекті також розробили такі розділи: ППР, безпеку життєдіяльності в надзвичайні ситуації, охорона праці, техніко-економічні розрахунки, і навіть науково-дослідний раздел.

У проекті проведення робіт представлені: схема монтажу нового общесплавного колектора полураздельной системи, циклограмма виробництва даних работ.

Представлений також проект організації будівництва у вигляді календарного плану реконструкції водовідведення селища і залізничної станции.

У розділі ‘'Безпека життєдіяльності у надзвичайній ситуації'' розроблено водопостачання і водовідведення пункту дезактивації рухомого складу за умов зараження місцевості радиацией.

У розділі ‘'Охорона праці'' викладено вимогами з експлуатації системи водовідведення й вимоги стосовно техніці безпеки при реконструкції головного коллектора.

Собівартість 1 м³ очищеної стічної води, певна розділ ‘'Техніко-економічні розрахунки'' становить 1.7 тыс. руб/м3.

Відповідно до завданням в науково-дослідному розділі проекту представлена роздруківка комп’ютерної бази даних бібліографічних відомостей журналу ‘'Водопостачання і санітарна техніка.'', створеної EXCEL MS Office.

СЕТЬ.

ВОДООТВЕДЕНИЯ.

1.1. Визначення розрахункових расходов.

1.1.1.Расход стічні води заводу музичних инструментов.

За завданням витрата стічних вод мовби заводу музичних інструментів становить 800м3/сут. У додаткових даних до завдання наведено розподіл витрат за змінах. Максимальні секундні витрати виробничих стічних вод мовби визначено по формуле:

Qсм * Kч * 1000.

qпр= ???, л/с,(1.1).

Tсм * 3600.

де Qсм — витрата виробничих стічні води на зміну, м3/см;

* Кч — коефіцієнт годинниковий нерівномірності, приймається по заданию;

* Tсм — тривалість зміни, ч.

Витрата побутових стічні води заводу музичних інструментів позмінно визначено по формуле:

бытnб * Nр

qсм = ???, м3/см,(1.2).

де nб — норма водовідведення побутових стічних вод мовби одного працюючого, приймається по [2];

* Np — число що працюють у зміну, чел.

Секундний витрата побутових стічні води визначено по формуле:

n1*Np.

qбыт = ???, л/с, (1.3).

де n1 — норма водовідведення одну людину за годину максимального водоспоживання, приймається по [2].

Витрата душових стоків позмінно визначено по формуле:

душnq * t * Nдс.

Qсм = ???, м3/см,(1.4).

де nq — норма водовідведення однією душову сітку, приймається по [2];

* t — тривалість роботи душа після закінчення смены;

* Nдс — число душових сіток в групових душових, визначається за кількістю людей однією душову сітку, що працюють у зміні, залежно від групи санітарної характеристики производства.

Кількість душових сіток кожної зміни визначено по формуле:

Np * p.

nсет = ???,(1.5).

b.

де p — відсоток які мають душем, приймається по заданию;

* b — норма однією душову сітку для холодних чи гарячих цехів, чел.

Секундний витрата душових вод визначено у відповідність до рекомендаціями [2] по формуле:

qдуш = 0.2 * Nдс = 0.2*15 = 3л/с,(1.6).

Визначення витрат виробничих стічні води наведено в таблиці 1.1, а витрат побутових і душових стічні води — в таблиці 1.2.

Визначення витрат виробничих стічних вод мовби заводу музичних инструментов:

таблиця 1.1.

номер смены.

витрата на зміну, Qсм, м3/см.

тривалість, Tсм, ч.

коефіцієнт.

годинниковий нерівномірності Kч.

максимальний секундний витрата, qпр, л/с.

1.5.

15.6.

1.5.

15.6.

1.5.

12.5.

Отже, максимальний секундний витрата виробничих стоків заводу музичних інструментів становить 15.6л/с.

Визначення витрат побутових і душових стічні води заводу музичних инструментов:

таблиця 1.2.

побутові ст. воды.

душові ст.в.

торб. расход.

см.

Np,.

чел.

Nдс.

nб.

быт.

Qсм.

м/см.

n1.

qб, л/с.

nд, л/ч.

душ.

Qсм.

м/см.

qд, л/с.

Qсм.

м/см.

q, л/с.

1х.

1 г.

2.5.

2.25.

9.4.

14.1.

0.26.

0.06.

5.6.

10.4.

3.3.

1х.

1 г.

2.5.

2.25.

9.4.

14.1.

0.26.

0.06.

5.6.

10.4.

3.3.

1х.

1 г.

1.75.

1.35.

9.4.

14.1.

0.18.

0.12.

3.7.

6.8.

3.3.

Розрахунковим витратою заводу музичних інструментів є сума максимальних секундних витрат виробничих, побутових і душових вод на зміну максимального водовідведення: q=18.92л/с.

1.1.2. Витрата стічних вод мовби від пасажирського здания.

Стічні води від пасажирського будівлі і чергових кімнат потягових бригад вступають у селищну мережу водовідведення як зосереджений расход.

За завданням добовий витрата від пасажирського будинку становить 30м3/сут.

Максимальний секундний витрата составляет:

Qсут * 100 030 * 1000.

qп.зд.= ??? = ??? = 0.35л/с.

T * 3600 24 * 3600.

Добовий витрата від чергових кімнат потягових бригад на 25 ліжок визначено у таблиці 1.4.

1.1.3.Расход стічні води від залізничної станции.

Локомотивне депо працює у 3 зміни. Витрати виробничих стічних вод мовби визначено за такою формулою (1.8).

Секундний витрата визначено по формуле:

N1 * n.

q= ???, л/с, (1.7).

t1 * 60.

де N1 — число одиниць виміру яких стоки відводяться рівномірно протягом t1 мин.

Обчислення добових і секундних витрат від залізничної станції зведені в таблицю 1.3.

Визначення витрат виробничих стічних вод мовби від залізничної станции:

таблиця 1.3.

Найменування об'єктів водоотведения.

Измеритель.

Кількість одиниць измер.

Норма водоотв. n, л/ед.изм.

Qсут, м3/сут.

T1, годину або t1, мин.

max.

qсек, л/с.

Обмивка стійл депо.

1 ст.

16 ч.

1.40.

Реостатные випробування тепловозов.

1 тепл.

0.4.

1 ч.

0.06.

Обмивка локомотивов.

1 тепл.

3.4.

10 мин.

2.83.

Промивання товарних вагонов.

1 вагон.

15 мин.

8.88.

Крім виробничих стічних вод мовби вагонне депо скидає побутові і душові стічні води, розрахунок яких зведений в таблицю 1.4.

Визначення витрат побутових і душових стічні води від вагонного депо:

таблиця 1.4.

Найменування об'єктів.

ед.

у потре;

Норма водоотведения.

Витрата стічних вод.

водоотведения.

измер.

бителей.

загальна n.

за годину макр. водоотв. n1.

Qсут,.

м/сут.

qmaxсек,.

л/с.

душові води 1,2,3 смена.

1 д.с.

18.76.

побут. сточ. води 1,2,3 смена.

1 чел.

9.4.

11.25.

0.39.

Черговому. кімнати потягових бригад.

1 койка.

10.4.

2.5.

0.07.

1.1.5. Витрата стічні води від населеного пункта.

У цьому населеному пункті проживає 54 000 жителей.

Середньодобовий витрата стічні води від назви населеного пункту визначається по формуле:

n * N.

Qср.сут. = ???, м3/cут, (1.8).

де n — загальна добова норма водовідведення, n = 280 л/сут на чел;

N — кількість жителів, що у населеному пункте.

250 * 54 000.

Q ср. сут = ??? = 13 500 м3/сут.

Среднесекундный витрата стічних вод мовби від назви населеного пункту визначається по формуле:

n * N.

qср.с. = ???, л/с,(1.9).

24 * 3600.

250 * 54 000.

qср.с. = ??? = 156.25 л/с,.

24 * 3600.

1.1.6. Витрати стічних вод мовби від общественно-бытовых объектов.

Відповідно до завданням в населеному пункті є кілька общественно-бытовых об'єктів (лазня, пральня, дві школи, фабрика-кухня, їдальня, клуб), обслуговуючих населення, постійно що у селищі. Витрати від результатів цих об'єктів враховані в питомому водоотведении однієї жителя.

Добовий витрата стічних вод мовби від общественно-бытовых об'єктів визначено по формуле:

n * Nр'.

Qсут = ???, м3/сут,(1.10).

де n — добова норма водовідведення на одиницю виміру, л; прийнята по [2];

Nр — число одиниць измерения.

Максимальний секундний витрата визначено по формуле:

n1 * Nр'.

q = ???, л/с.(1.11).

де Nр' - число одиниць виміру перетворилася на годину максимального водопотребления.

Розрахункові витрати від об'єктів общественно-бытового призначення, що входять до удільне водовідведення однієї жителя зведені в таблицю 1.5.

Визначення витрат стічних вод мовби від об'єктів общественно-бытового назначения:

таблиця 1.5.

наимено-вание объекта.

од. изм.

Т,.

ч.

Nр

Nр'.

n.

n1.

Q,.

м/cут.

q,.

м3/ч.

q,.

л/с.

столовая.

1блюдо.

1.7.

0.48.

баня.

1посет.

11.3.

3.15.

ф.-кухня.

1усл.бл.

5.3.

1.48.

прачечная.

1 кг сухий. белья.

7.1.

1.96.

клуб.

1место.

0.9.

0.2.

0.05.

школа № 1.

1место.

2.7.

4.1.

1.13.

школа № 2.

1место.

2.7.

5.4.

1.5.

1.2. Гідравлічний розрахунок каналізаційної сети.

1.2.1. Трасування каналізаційної сети.

У населеному пункті і залізничної станції запроектована повна роздільний система каналізації. Передбачено пристрій двох систем трубопроводів для збирання й відведення побутових наукових і виробничих стічні води й у дощових вод. Дощова мережу розглянута далее.

Трасування мережі здійснене з урахуванням рельєфу місцевості. Оскільки рельєф місцевості має яскраво виражений ухил убік річки, трасування зовнішньої каналізаційної мережі зроблена по пересіченій схемою. Вулична мережу протрассирована по объемлющим квартал лініях. З вуличної мережі стоки по основним колекторам найкоротшим шляхом відводяться у Ганно-Леонтовичевому чільний колектор і далі самопливом надходять на головну насосну станцію, по техніко-економічним міркувань розташовану біля річки на середині поселка.

1.2.2. Визначення початковій глибини закладення вуличної каналізаційної сети.

Початкова глибина закладення вуличної мережі прийнята із трьох условий:

1) в умовах промерзання грунту:

hзал = hпром — a = 1.4 — 0.3 = 1.1 м;(1.12).

2) в умовах механічної прочности:

hзал = 0.7 + d = 0.7 + 0.2 = 0.9м;(1.13).

3) в умовах приєднання внутрішньої мережі до уличной:

hзал = h + iвн * Lвн + z1 — z2 + ?, м,(1.14).

де h — глибина закладення дна труби біля віддаленого випуску з будинку, м;

iвн — ухил внутриквартальной сети;

Lвн — довжина внутриквартальной мережі від самої віддаленого випуску з будинку до вуличної мережі, м;

z1 — позначка землі на місці приєднання внутриквартальной мережі до вуличної, м;

z2 — позначка землі біля віддаленого випуску з будинку, м;

? — перепад між оцінками внутриквартальной і вуличної мережі, м.

hзал = 0.85 + 0.008 * 108 + 65.8 — 65.2 + 0.05 = 2.36 м.

Приймаємо hзал = 2.36 м.

1.2.3. Нормативні дані до розрахунку каналізаційної сети.

Розрахунковий наповнення труб, мінімальні діаметри, розрахункові швидкість руху стічні води та схили труб прийнято відповідно до [1].

Гідравлічний розрахунок каналізаційної сети.

Гідравлічний розрахунок головного общесплавного колектора полураздельной сети.

Таблиця.

Отметки.

Глибина.

№.

L,.

q,.

d,.

1000i.

i?L.

V,.

h/d.

h,.

Земли.

Лотков.

Воды.

залож.

м.

л/с.

мм.

м/с.

м.

нач.

кон.

нач.

кон.

нач.

кон.

нач.

кон.

23−29.

1423.5.

1.25.

1.3.

0.37.

1.28.

0.85.

1.06.

64.62.

64.55.

58.70.

58.33.

59.76.

59.39.

5.86.

6.22.

29−36.

1443.9.

1.25.

1.3.

0.37.

1.3.

0.85.

1.06.

64.55.

64.62.

58.33.

57.96.

59.39.

59.02.

6.22.

6.66.

36−54.

1462.02.

1.25.

1.34.

0.36.

1.32.

0.85.

1.06.

64.62.

64.60.

57.96.

57.60.

59.02.

58.66.

6.66.

7.00.

54−55.

2213.4.

1.4.

0.11.

1.77.

0.76.

1.06.

64.60.

63.00.

56.16.

56.05.

57.22.

57.11.

8.44.

6.95.

130.2.

Дюкер d = 300 мм.

70−71.

2213.4.

1.4.

0.02.

1.77.

0.76.

1.06.

58.46.

63.10.

55.30.

55.28.

56.36.

56.34.

3.16.

7.82.

71−72.

500.88.

0.75.

0.03.

1.44.

0.73.

0.55.

63.10.

63.10.

55.28.

55.25.

55.83.

55.80.

7.82.

7.85.

Розрахунок дюкера.

Дюкер розраховується на зарегульований витрата, певний по формуле:

Wрег.

Q = ???, л/с,.

24 * 3.6.

де Wрег — обсяг регулюючих резервуарів (n = 2):

Wрег = 10 * F *? * hсут = 10 * 125 * 0.5 * 18 = 11 250 м³.

F — площа стоку, га;

? — коефіцієнт стока;

hсут — добовий максимум опадів, мм.

Q = ??? = 130.2 л/с;

24 * 3.6.

Із кожної з 2 ниток дюкера проходить витрата q = Q/n = 130.2/2 = 65.1 л/с; d = 300 мм; V = 1.20 м/с; і = 0.0046.

Втрати напору в дюкере составляют:

H = і * L + hвх + ?hпов + hвых = 0.0046 * 130 + 0.037 + 0.11 + 0 = 0.75 м.

Тут Vд21.22.

hвх = ?вх * ?? = 0.5 * ?? = 0.037 м;

2g19.6.

(Vд — Vзад)2(1.2 — 1.2)2.

hвых = ?вых ??? = 1 * ??? = 0 м;

2g19.6.

Vд2? ?1.22.

?hпов = 2 * ?90? ?? * (?? + ??) = 2 * 0.45 ?? * 1.66 = 0.11.

2g909019.6.

Позначка рівня води в НДК становить 57.11 — 0.75 = 56.36 м.

Позначка дна труби на початку ділянки 70 — 71 становитиме 56.36 — 1.06 = 55.30 м (поєднання в НДК вироблено за рівнем воды).

Розрахунок дюкера.

(повна роздільний система водоотведения).

Дюкер розраховується на витрата, певний по гидравлическому розрахунку виробничо-побутовий мережі водовідведення слова й рівний 127.68 л/с.

Із кожної з 2 ниток дюкера проходить витрата q = Q/n = 127.68/2 = 63.84 л/с; d = 300 мм; V = 0.90 м/с; і = 0.0046.

Втрати напору в дюкере составляют:

H = і * L + hвх + ?hпов + hвых = 0.0046 * 130 + 0.02 + 0.06 + 0 = 0.68 м.

Тут Vд20.92.

hвх = ?вх * ?? = 0.5 * ?? = 0.02 м;

2g19.6.

(Vд — Vзад)2(0.9 — 0.88)2.

hвых = ?вых ??? = 1 * ??? = 0 м;

2g19.6.

Vд2? ?0.92.

?hпов = 2 * ?90? ?? * (?? + ??) = 2 * 0.45 ?? * 1.66 = 0.06.

2g909019.6.

Позначка рівня води в НДК становить 57.12 — 0.68 = 56.44 м.

Позначка дна труби на початку ділянки 70 — 71 становитиме 56.44 — 0.34 = 56.10 м (поєднання в НДК вироблено за рівнем воды).

1.3. Визначення розрахункових витрат дощових вод.

Розрахунок дощовій мережі прийнято виробляти методом граничних интенсивностей.

Основна формула визначення необхідних витрат дощових вод qr; л/с має вид:

Zmid * A * F.

qr = ???,(1.15).

tr1.2n — 0.1.

де f — розрахункова площа стоку, га;

Zmid — середнє коефіцієнта, характеризуючого поверхню басейну стока;

tr — розрахункова тривалість дождя;

n — параметр, (табл. 4. [1]);

A — параметр, який вираховується по формуле:

lg p?

A = 20n * q20 * (1 + ??); INSERT INTO `ref` (`id_predmet`, `name_predmet`, `id_ref`, `name_ref`, `text_ref`) VALUES (1.16).

lg mr.

де q20 — інтенсивність дощу, л/с на га, для даної місцевості тривалість 20 хв при P = 1 рік, ([1] черт.1);

mr — середня кількість дощів протягом року, ([1] табл.4);

? — показник ступеня, приймається по [1];

P — період однократного перевищення розрахункової інтенсивності дощу, ([1] табл.5, 6, 7).

За методом граничних інтенсивностей при устрої підземної внутриквартальной дощовій мережі, яка передбачається завданням на проектирование:

t = tcon + tp, хв, (1.17).

де tcon — час поверхневою концентрації; за наявності підземної внутриквартальной дощовій мережі tcon = 5 мин;

tp — загальна тривалість потоку води трубами з початку колектора до аналізованого перерізу труби, мин:

Lp.

tp = 0.017 * ??, хв (1.18).

Vp.

де Lp — довжина розрахункових ділянок колектора, м;

Vp — розрахункова швидкість руху води на відповідних ділянках колектора, м/с.

Середнє значення коефіцієнта покриву Zmid у випадку обчислюється по формуле:

Zmid = Z1 * f1 + Z2 * f2 + … + Zn * fn ,(1.19).

де Z1, Z2, …Zn — коефіцієнти прийняті по (1, табл.9,10) залежно роду поверхности;

f1, f2, …fn — площі різних поверхонь типового кварталу в частках від единицы.

Розрахунковий витрата дощових вод для гідравлічного розрахунку дощових мереж qcal; л/с, слід визначати, відповідно до [1], по формуле:

qcal =? * q2,(1.20).

де? — коефіцієнт, враховує заповнення вільної ємності мережі в останній момент виникнення у ній напірного режиму й по [1].

Оскільки розрахунковий витрата дощових вод залежить від часу протока по коллектору tp, то тут для зручності розрахунків дощовій мережі доцільно попередньо обчислити величину питомої стоку qуд л/с із першого га, при часу протока трубами tp = 0 по формуле:

Zmid * A1.2.

qуд = ??? .(1.21).

tcon1.2n — 0.1.

Тоді розрахунок дощових вод qcal1, л/с, із площі стоку F при часу протока трубами tp = 0 визначається по формуле:

qcal1 = qуд * F.(1.22).

Справжній розрахунковий витрата дощових вод у кожному сечении колектора обчислюється по формуле:

qcal = qуд * F * p = qcal1 * p, (1.23).

де p — коефіцієнт зменшення інтенсивності дощу, враховує дійсне час протока по коллектору (по трубам).

Значення коефіцієнта p кожному за розрахункового ділянки мережі слід вираховуватимуть по формуле:

tcon1.2n — 0.1.

p = (???); INSERT INTO `ref` (`id_predmet`, `name_predmet`, `id_ref`, `name_ref`, `text_ref`) VALUES (1.24).

tcon + tp.

q20 = 75л/с на 1га, p = 1 год;

mr = 150;? = 1.54; n = 0.71.

tr = tcon + tp = 5.

покрівля будинку Z = 0.28 20%.

асфальтові дорогиZ = 0.27 530%.

газони Z = 0.3 850%.

Zmid = 0.28 * 0.2 + 0.275 * 0.3 + 0.038 * 0.5 = 0.157.

1.4 Техніко-економічне порівняння варіантів за вибором системи водоотведения.

У разі підвищених вимог до стічних водам, сбрасываемым в водні об'єкти, особливе значення набуває проектування й будівництво полураздельной системи водовідведення. Під час цієї системі як производственно-бытовые води, а й перші, найзабрудненіші порції у воді, і навіть талі води скеровуються в очистку.

Полураздельная система водовідведення обгрунтовано вважається найкращою з санітарно-гігієнічної погляду. Полураздельная система дорожче повної роздільної лише у випадках, коли за наявності потужного водного об'єкта не потрібно піддавати очищенні дощові й талі води. Якщо ці води по санітарно-гігієнічним умовам перед скиданням в водний джерело слід очищати, то полураздельная система здебільшого стає найдоцільнішою і з економічної точки зрения.

У цьому дипломному проекті зроблено розрахунок реконструкції системи водовідведення назви населеного пункту і залізничної станції, розміщених у Ярославській області, з повної роздільної в полураздельную, і навіть визначено основні параметри полураздельной системи водоотведения.

Розрахункова схема полураздельной системи водовідведення приведено на рис. 1.4.

Рис. 1.4. Схема общесплавного колектора полураздельной канализации.

Вихідні дані до розрахунку головних параметрів полураздельной системи водоотведения.

Вихідними для розрахунку являются:

* число розділювальних камер;

* масив додаткових среднесекундных витрат побутових наукових і виробничих стічні води придорожніх колекторах перед розділовими камерами, л/с.

У цьому дипломному проекті среднесекундные витрати визначено за графіком. Оскільки розрахунковий витрата, відповідно до [1] визначається по формуле:

qрасч = kобщ * qср, л/с.

то, відклавши по осі абсцис среднесекундные витрати, а, по осі ординат — розрахункові витрати стічні води, будуємо графічну залежність kобщ = f (qср) використовуючи табл. 2 [1].

таблиця 1.15.

Середній витрата стічних вод мовби qср, л/с.

Загальний коефіцієнт нерівномірності kобщ.

2.5.

1.7.

1.6.

1.55.

1.5.

Розрахунковий витрата стічні води qрасч, л/с.

12.5.

Тоді, знаючи розрахунковий витрата за результатами гідравлічного розрахунку побутової мережі водовідведення на ЕОМ, за графіком визначаємо среднесекундный витрата Qб;

* масив додаткових розрахункових витрат дощових вод придорожніх колекторах перед розділовими камерами, л/с, визначено за результатами гідравлічного розрахунку дощовій мережі водовідведення на ЕОМ для розділової камери № 1. Для інших розділювальних камер — пропорційно площами F басейну стоку (Qp);

* масив довжин ділянок головного колектора, м, визначено за планом селища (лист 1) — L;

* масив середніх глибин закладення ділянок головного колектора, Hкол, м;

* масив площ F басейну стоку, із яким відводяться поверхневі стічні води до розділовим камерах, га, визначено виходячи з розбивки басейну площею стока;

* масив продолжительностей розрахункового дощу для дощових колекторів, прилеглих до розділовим камерах, хв, визначено за результатами гідравлічного розрахунку дощовій мережі водовідведення на ЕОМ для розділової камери № 1. Для інших камер — пропорційно довжині самого протяжного дощового колектора, примикає до цієї розділової камере;

* Lк — концентрація забруднень в побутових стічних водах, мг/л (БПК, зважені речовини, нефтепродукты);

* Lкп — концентрація забруднень в поверхневих водах, мг/л;

* Aк — припустимий скидання забруднень, мг/л;

* коефіцієнт стоку FSI;

* середньорічне кількість рідких атмосферних опадів, мм/год;

* середній шар весняного стоку, Hвс, мм;

* добове кількість атмосферних опадів, Hсут, мм;

* SIGMA — питома величина шкоди від скидання забруднених стічних вод мовби до водойми, руб/тыс.м3;

* Tоп — час спорожнювання регулюючих резервуаров;

* A1 — вартісної коефіцієнт, враховує вартість будівництва розділювальних камер і ливнеотводов;

* середня глибина закладення отводящего колектора, м;

* довжина отводящего колектора після регулюючих резервуаров.

Таблиці вихідних даних, і результатів приведены.

Розрахунки зроблено щодо чотирьох вариантам:

* полураздельная система водовідведення обмеженням рівня очищення до 5 мг/л;

* полураздельная система водовідведення без обмеження ступеня очистки;

* повна роздільний система водовідведення (задано коефіцієнти поділу, рівні 0);

* общесплавная система водовідведення (задано коефіцієнти поділу, рівні 1).

Після реконструкції на очисні споруди від назви населеного пункту і залізничної станції надходитиме зарегульований витрата рівний 500.88 л/с, у тому числі 255.24 л/с — производственно-бытовые стоки, а поверховий стік від селища становитиме: 500.88 — 255.24 = 245.64 л/с.

Среднечасовой витрата дощових вод составит:

245.64 * 3.6 = 884.3 м3/ч.

За добу від селища на ОС надійде 884.3 * 24 = 21 223.3 м3 дощових вод.

Під час розрахункового дощу від МОС ж.д. станції на головні ОС надходить 4126.8 м3/сут.

Разом надходження стічні води на ОС під час розрахункового дощу составит:

13 775.72 + 21 223.3 + 4126.8 = 38 083.6 м3/сут.

У рік ОС надійде 13 901 тыс. м3 стоків, тоді як реконструкції обсяг очищаемых СВ становив 5028 тыс. м3/год.

Отже річний приріст потужності ОС становитиме: 13 901 — 5028 = 8873 тыс. м3/год, а середній приріст добової мощности:

Qср' - Qср = 13 901/365 — 5028/365 = 38.08 — 13.78 = 24.3 тыс. м3/сут.

МІСЦЕВІ ОЧИСНІ СООРУЖЕНИЯ.

2.1. Дощова сеть.

Відповідно до сучасними санітарними вимогами про охорону водойм від забруднень у проекті передбачається пристрій дощовій мережі водовідведення територій локомотивного депо, вантажного двору, матеріального складу і складу дизельного топлива.

Ці зони характеризуються щодо великим забрудненням території, спланованої поверхнею землі й вирізняються високою ступенем благоустрою. Загальна територія, охоплена дощовій мережею, становить приблизно 15% від усієї площі залізничної станції. Відведення у воді із території локомотивного депо, вантажного подвір'я і складу дизельного палива теж здійснюється з підземного мережі з наступним підключенням їх до закритому коллектору чи з підземної сети.

Матеріал труб дощовій мережі обраний з урахуванням агресивності грунтових і стічних вод мовби, прочностных характеристик тощо. на станції використані залізобетонні, а під залізничними шляхами — чавунні трубы.

Для зниження і вирівнювання витрат дощових вод, вступників у місцеві очисні споруди, на дощовій мережі встановлено регулюючі резервуари [1]. Спорожнення резервуарів виробляється у протягом 24 годин після випадання розрахункового дощу. Зарегульовані по витраті і складу дощові стічні води вступають у дощову мережу залізничної станції і далі скеровуються в МОС.

2.1.1. Розрахункові витрати дощових стічних вод.

Регулюючі резервуари, відповідно до [1], розташовані перед відвідним дощовим колектором, куди трубопроводом надходять дощові води із території водозбору (локомотивне депо, вантажного двору, матеріального складу і складу дизельного топлива).

Ємність регулюючих резервуарів дощових вод визначену за формулі, м3:

Wрег = Wmax + Wср,.

Wmax = 10 * Hmax *? * F,.

Wср = 10 * Hср. сут *? * F,.

откуда:

Wрег = 10 * (Hmax + Hср. сут) *? * F, м3 (2.1).

де Hср. сут — середньодобове кількість опадів, мм; приймається по заданию;

Hср.сут — якомога більше опадів, мм; приймається по заданию;

? — загальний коефіцієнт стоку; прийнято? = 0.5;

F — площа об'єкта, із території якого збирається дощовій стік (площа водозбору), га; для вантажного подвір'я і складу дизельного палива F прийнята рівної всієї займаній ними площі; для локомотивного депо — з урахуванням смуги примикання за периметром шириною 20…30 м.

З метою зручності експлуатації системи водовідведення кожному за об'єкта, із території якого збирається дощовій стік, влаштовуються два залізобетонних збірних прямокутних резервуара ємністю по 0.5 * Wрег, м3.

На території локомотивного депо сумарна ємність регулюючих резервуарів составит:

Wрег.л.д = 10 * (18 + 1.42) * 0.5 * 7 = 679.7 м3.

Прийнято щодо встановлення два резервуара W = 340 м³ каждый.

На території складу дизельного палива сумарна ємність регулюючих резервуарів составит:

Wрег.скл. = 10 * 19.42 * 0.5 * 5 = 485.5 м3.

Прийнято щодо встановлення два резервуара W = 243 м³ каждый.

На території матеріального склада.

Wрег.мат = 10 * 19.42 * 0.5 * 7.1 = 689.4 м3.

На території вантажного двору сумарна ємність регулюючих.

резервуарів составит:

Wрег.г.д = 10 * 19.42 * 0.5 * 23.4 = 2272.1 м3.

Прийнято щодо встановлення два резервуара Wрег. д = 1136 м³ каждый.

Добовий зарегульований витрата дощових стічних вод мовби від залізничної станції дорівнює сумарному обсягу регулюючих резервуарів, збирають поверхневі води з територій локомотивного депо (Wрег.л.д), вантажного двору (Wрег.г.д) матеріального складу (Wрег.мат) і складу дизельного палива (Wрег.скл.), м3/сут:

Qсут.д.в = Wрег.л.д+ Wрег.г.д + Wрег. мат + Wрег.скл.(2.2).

Qсут.д.в = 679.7 + 2272.1 + 689.4 + 485.5 = 4126.8 м3/сут.

Ці стічні води рівномірно протягом доби надходять із регулюючих резервуарів в дощову мережу водовідведення залізничної станции.

Розрахункові секундні витрати дощових стічні води з територій локомотивного депо (qл.д), вантажного двору (qг.д), матеріального складу (qмат) і складу дизельного палива (qскл) становлять, л/с:

Wрег.л.д679.7.

qл.д = ??? = ??? = 7.9 л/с; (2.3).

3.6 * Tо3.6 * 24.

Wрег.г.д2272.1.

qг.д = ??? = ??? = 26.3 л/с;(2.4).

3.6 * Tо3.6 * 24.

Wрег.мат 689.4.

qмат = ??? = ??? = 8 л/с;(2.5).

3.6 * Tо3.6 * 24.

Wрег.скл485.5.

qскл = ??? = ??? = 5.6 л/с,(2.6).

3.6 * Tо3.6 * 24.

де Tо — тривалість спорожнювання регулюючих резервуарів; приймається Tо = 24 ч.

2.1.2. Гідравлічний розрахунок дощовій сети.

Гідравлічний розрахунок дощовій мережі у проекті зроблено лише регулюючими резервуарами визначення діаметра і глибини закладення колектора до МОС.

Найменший діаметр внутриплощадочной дощовій мережі прийнято 200 мм. Наповнення труб призначається повним. Відповідно до розрахунковими видатками, л/с, певними по формулам (3), (4), (5), і рельєфом місцевості за таблицями [8] підбираються за повної наповненні діаметри та схили труб, і навіть визначаються швидкість руху стоків в трубопроводі на розрахункових ділянках сети.

Початкова глибина закладення дощового колектора за регулюючими резервуарами залежить від рельєфу місцевості, параметрів дощовій мережі біля водозбору, обсягу й розмірів резервуарів, умов промерзання грунту, механічної міцності труб й у процесі проектування мережі; у проекті їх кількість прийнято межах 2 м.

Гідравлічний розрахунок дощовій мережі залізничної станції виробляється у таблиці 2.1.

2.2. Виробнича сеть.

Джерелами виробничих стічних вод мовби в локомотивному депо є обмивка оглядових канав, зовнішня обмивка локомотивів, спуск води з навантажувальних реостатов, гальванічних ванн, системи охолодження тепловозів, миття виробничих приміщень, прання спецодягу і др.

Основними забруднювачами виробничих стічних вод мовби є нафтопродукти, мінеральна і органічна завись (зважені речовини). З іншого боку, в стоках можуть бути присутні луги, кислоти, ПАР, солі хрому і др.

Очисні споруди депо запроектовані для прийом стічних вод мовби від усіх джерел постачання та очищення їхнього капіталу від нафтопродуктів і зважених речовин крім охолоджувальної води, миючих розчинів і стоків гальванічного цеха.

Для охолодження води та миючих розчинів передбачають локальні оборотні системи, у тому числі воду випускають у місцеві очисні споруди лише за продувке чи опорожнении перед ремонтом.

У цьому проекті прийнята єдина виробнича мережу, у якому надходять стічні води від обмывки стійл депо, зовнішньої обмывки локомотивів, реостатных випробувань тепловозів, промивання товарних вагонов.

Локальні оборотні системи локомотивного депо у проекті не рассматриваются.

2.2.1. Розрахункові витрати виробничих стічних вод.

Визначення розрахункових витрат виробничих стічних вод мовби локомотивного депо вироблено у п. 1.

2.2.2. Гідравлічний розрахунок виробничої сети.

Гідравлічний розрахунок виробничої водоотводящей мережі зроблено з урахуванням нормативних вимог про допустимих найменших діаметрах і ухилах труб, розрахункових наполнениях трубопроводів і швидкостей руху стічних вод мовби у яких [1].

Відповідно до [1], найменший діаметр виробничої внутриплощадочной мережі водовідведення прийнято 150 мм.

Початкова глибина закладення виробничої мережі прийнята максимальної з таких условий:

* промерзання грунта.

Hнач = Hпр — 0.3 = 1.4 — 0.3 = 1.1 м;

* механічна прочность.

Hнач = 0.7 + d = 0.7 + 0.15 = 0.85 м;

* підключення випуску від оглядових канав.

Hнач = 2.2 м.

Гідравлічний розрахунок виробничої мережі водовідведення залізничної станції виробляється аналогічно розрахунку побутової водоотводящей мережі [6].

2.3. Побутова сеть.

Побутові і душові стічні води із території залізничної станції, минаючи МОС, подаються у міську мережу водоотведения.

З цією метою передбачена окрема побутова мережу водовідведення. У неї скидаються побутові і душові стічні води від приміщень локомотивного депо, обладнаних побутовими санітарними приборами.

Побутові стічні води від об'єктів залізничної станції, що є поблизу назви населеного пункту (пасажирського будинку, Будинки відпочинку локомотивних бригад) по щонайкоротшого шляху відводяться до міської мережу водоотведения.

Побутова мережу водовідведення влаштована з керамічних труб, під залізничними шляхами — з чавунних труб.

2.3.1. Розрахункові витрати побутових стічних вод.

Витрати побутових стічних вод мовби визначені у п. 1.

2.3.2. Гідравлічний розрахунок побутової сети.

Гідравлічний розрахунок побутової водоотводящей мережі виконано разом із розрахунком селищної мережі в п. 1.

Гідравлічний розрахунок дощовій та виробничої каналізації залізничної станции.

Таблиця 2.2.

№.

расч расх.

длина.

диам труб.

ск-ть дв.

наполн.

ухил трубы,.

пад. дна.

ОТМЕТКИ.

глибина заложения.

уч.

q,.

уч. l,.

d,.

ст.в.,.

h/d.

iтр

тр.

пов-ти земли.

шелыги трубы.

дна трубы.

дна тр., м.

л/с.

м.

мм.

м/с.

i?l, м.

нач.

кон.

нач.

кон.

нач.

кон.

нач.

кон.

ДОЩОВА СЕТЬ.

1−3.

26.3.

0.71.

0.7.

0.003.

2.13.

68.27.

68.29.

66.52.

64.39.

66.27.

64.14.

4.15.

2−3.

5.6.

0.63.

0.33.

0.006.

0.99.

68.34.

68.29.

66.54.

65.55.

66.34.

65.35.

2.94.

3−9.

31.9.

0.7.

0.0032.

0.32.

68.29.

68.32.

64.39.

64.07.

64.14.

63.82.

4.15.

4.5.

4−9.

0.6.

0.44.

0.004.

0.2.

68.35.

68.32.

66.55.

66.35.

66.35.

66.15.

2.17.

5−8.

7.9.

0.6.

0.44.

0.004.

0.4.

68.41.

68.40.

66.61.

66.21.

66.41.

66.01.

2.39.

ПРОИЗВОДСТВЕННО — ДОЩОВА СЕТЬ.

6−7.

6.58.

0.62.

0.6.

0.005.

1.58.

68.21.

68.33.

66.16.

64.58.

66.01.

64.43.

2.2.

3.9.

7−8.

13.17.

0.68.

0.6.

0.004.

0.4.

68.33.

68.40.

64.58.

64.18.

64.38.

63.98.

3.95.

4.42.

8−9.

21.07.

0.68.

0.6.

0.003.

0.68.

68.40.

68.32.

64.18.

63.5.

63.93.

63.25.

4.47.

5.07.

9−10.

60.97.

0.89.

0.67.

0.003.

0.2.

68.32.

68.29.

63.5.

63.3.

63.15.

62.95.

5.17.

5.34.

ПІСЛЯ МОС У СЕЛИЩНУ СЕТЬ.

11−14.

12.19.

0.59.

0.44.

0.003.

1.25.

68.50.

68.20.

67.65.

66.40.

67.40.

66.15.

1.1.

2.05.

12−13.

2.73.

0.6.

0.32.

0.008.

1.6.

68.33.

68.21.

67.38.

65.78.

67.23.

65.63.

1.1.

2.58.

13−14.

5.46.

0.63.

0.48.

0.006.

0.72.

68.21.

68.20.

65.58.

64.86.

65.43.

64.71.

2.58.

3.49.

14−15.

17.65.

0.65.

0.53.

0.003.

0.72.

68.20.

67.70.

64.86.

64.14.

64.61.

63.89.

3.59.

3.81.

2.3.3. Визначення добового витрати стічні води, вступників у місцеві очисні сооружения.

Для визначення добового витрати стічні води, вступників у місцеві очисні споруди, та режиму їх припливу протягом доби складена зведена таблиця припливу стоків на МОС.

За результатами розрахунку, здобутих у таблиці 2.1, визначається продуктивність місцевих очисних споруд: Qмос = 4291.6 м3/сут, Qч. max = 186.71 м3/ч.

2.3.4. Визначення концентрації забруднень в стічних водах.

Під час проектування місцевих очисних споруд, крім розрахункових витрат стічних вод мовби, треба зазначити концентрацію забруднень в стоках по лимитирующим показниками. Зазвичай лимитирующими видами забруднень в стічних водах залізничної станції є нафтопродукти й зважені вещества.

Концентрації нафтопродуктів і зважених речовин, у стічних водах, вступників на МОС, під час випадання розрахункового дощу, і після нього (при опорожнении регулюючих резервуарів), составляет:

щодо нафтопродуктів? (Kiнп * Qi).

Kсмнп = ???,(2.7).

? Qi.

де Kiнп — концентрація нафтопродуктів на виробничих та дощових стічних водах, мг/л;

Qi — добовий витрата виробничих та дощових стічних вод мовби, м3/сут (табл. 3.1).

300 * 81 + 20 * 0.4 + 400 * 3.4 + 400 * 80 + 50 * 4126.8.

Kсмнп = ??? = 61.45 мг/л.

4291.6.

по зваженим веществам.

?(Kiвв * Qi).

Kсмв.в = ???,(2.8).

? Qi.

де Kiв. в — концентрація зважених речовин, у виробничих та дощових стічних водах, мг/л;

300 * 81 + 200 * 0.4 + 400 * 3.4 + 400 * 80 + 100 * 4126.8.

Kсмв.в = ??? = 109.61 мг/л.

4291.6.

Ефект очищення стічних вод мовби визначається по зависимости:

Ксмнп — Кдопнп61.45 — 20.

Еге = ??? * 100% = ??? * 100 = 67.45%.

Ксмнп 61.45.

2.3.5. Визначення необхідного ступеня очищення стічних вод.

У цьому проекті необхідна ступінь очищення стічні води визначається з цих двох условий.

При скиданні стоків до міської мережу водовідведення необхідна ступінь очищення визначається з умови, що концентрація лимитирующего забруднення (нафтопродуктів) в суміші стічні води, котра надходить на міські очисні споруди не перевищувала встановленої місцеві органи Водоканалу нормативної величини [4]. З огляду на це концентрація нафтопродуктів на стічних водах після МОС залізничної станції визначається по залежності, мг/л:

Kгоснп * (Qсбр.ж.д + Qгор) — Kгорнп * Qгор

Kостнп = ???, (2.9).

Qсбр.ж.д.

де Kостнп — залишкова концентрація нафтопродуктів на очищених на МОС производственно-дождевых стоках, мг/л;

Kгоснп — припустиму концентрацію нафтопродуктів на суміші стічні води, вступників на міські очисні споруди; прийнято з урахуванням конкретних умов 10 мг/л;

Qсбр.ж.д — частина витрати очищених производственно-дождевых стічні води залізничної станції, не які у обороті України й що скидалися до міської мережу водовідведення; в екстремальних ситуаціях скидається весь витрата, тобто. Qсбр.ж.д = Qмос, м3/сут;

Qгор — витрата стічних вод мовби міста, м3/сут;

Kгорнп — концентрація нафтопродуктів на міських стічних водах, мг/л.

10 * (4320.36 + 54 000) — 3 * 54 000.

Kостнп = ??? = 97.49 мг/л.

4320.36.

З іншого боку, необхідна ступінь очищення стічні води на МОС може бути оцінена з умови оптимального варіанта використання очищеної води в зворотному системі водопостачання залізничної станции.

Відсоток використання очищеної води в обороті визначається виходячи з техніко-економічних розрахунків, які враховують вартість водогінної води, використовуваної на виробничі потреби, видатки очищення води, і навіть економічний і екологічну шкоду від скидання очищених стічних вод мовби до міської мережу водовідведення чи водойму. Мінімальна сума цих витрат визначає оптимальний відсоток використання очищеної води в обороті, т. е.

Z = Пмос + Звід + Yсб? min,(2.10).

де Пмос — наведені видатки будівництво і експлуатацію МОС, тыс.руб./год;

Звід — вартість водогінної води, споживаної на виробничі потреби, тыс.руб./год;

Yсб — виміряти ціну скидання стічні води, очищених на МОС, до міської мережу водовідведення (чи водойму), тыс.руб./год.

Наведені результати може бути орієнтовно визначено по залежності, тыс.руб./год:

0.29−0.391.

Пмос = 63.8 * Qч. max * Kостнп, (2.11).

де Qч. max — максимальний годинниковий витрата стічних вод мовби, вступників на МОС (табл. 3.1), м3/ч;

Kостнп — залишкова концентрація нафтопродуктів на очищеної на МОС стічної воді, використовуваної щодо різноманітних виробничих процесів залізничної станції, мг/л; приймається за таблицею 3.2.

Аби вирішити цього питання складається балансова схема використання води різні виробничі потреби залізничної станції (рис. 2.1).

Відповідно до балансовою схемою частина виробничих процесів (ПР1) використовує водопровідну воду, другу частину процесів (ПР2) може використовувати очищену стічну воду з зворотному системы.

Припустима залишкова концентрація нафтопродуктів на очищеної воді, використовуваної щодо різноманітних виробничих процесів, визначається існуючими нормативами і законодавців береться за даними [4] чи затримання згідно з вимогами технологів підприємства. Значення цієї величини декому виробничих процесів залізничної станції представлені у таблиці 2.2.

таблиця 2.2.

Виробничі процессы.

Qсут.пр, м3/сут.

Kостнп, мг/л.

Обмивка стійл локомотивного депо.

Зовнішня обмивка локомотивов.

0.4.

Реостатные випробування тепловозов.

3.4.

Промивання товарних вагонов.

164.8.

Відповідно до рис. 2.1 і табл.2.2 можливі чотири варіанта устрою зворотному системи водоснабжения.

1-ї варіант: зворотний систему водопостачання з МОС, передбаченими на очищення стічних вод мовби до залишкової концентрації нафтопродуктів 5мг/л. І тут на залізничної станції виробництва (ПР1), використовують водопровідну воду, відсутні і всіх виробничих процесах можна використовувати стічна вода, очищена до концентрації 5мг/л.

Отже, все виробничі процеси депо можна зарахувати до виробництвам (ПР2). Для умов прикладу добовий витрата води становить Qпр1 = 0, Qпр2 = 164.8 м3/сут.

2-ї варіант: зворотний систему водопостачання з МОС, передбаченими на очищення стічні води до залишкової концентрації нафтопродуктів 20 мг/л. І тут для виробництв (ПР1), використовують водопровідну воду (реостатных випробувань тепловозів і промивання товарних вагонів) Qпр1 = 80.4 м3/сут; у решті виробничих процесах можна використовувати стічна вода, очищена до концентрації 20 мг/л, Qпр2 = 84.4 м3/сут.

3-й варіант: зворотний систему водопостачання з МОС, передбаченими на очищення стічних вод мовби до залишкової концентрації нафтопродуктів 50 мг/л. У цьому добовий витрата води становить Qпр1 = 83.8 м3/сут, Qпр2 = 81 м3/сут.

4-й варіант: прямоточная система виробничого водопостачання, МОС відсутні. І тут переважають у всіх виробничих процесах використовується водогінна вода, тоді Qпр1 = 164.8 м3/сут; Qпр2 = 0.

Відповідно до рис. 3.1 продуктивність МОС визначається за такою формулою, м3/сут:

Qмос = Qпр1 + Qпр2 + Qсут.д.в, (2.12).

де Qсут.д.в — добовий витрата зарегульованих дощових стічні води, м3/сут (табл.2.1).

Річний витрата водогінної води на виробничі потреби визначається за такою формулою, тыс. м3/год:

365 * Qвод.

Wвод = ???,(2.13).

де Qвод — добова потреба у водогінної воді, м3/сут.

Річний скидання производственно-дождевых стічні води на міські очисні споруди становить, тыс. м3/год,.

Wсб = Wпр1 + Wд.в.(2.14).

Якщо знехтувати втратами води, то Wпр1 = Wвод. За необхідності втрати води на випаровування, витоку тощо. можуть бути враховані відповідно до [2].

Річний обсяг дощових стічні води визначається за такою формулою, тыс. м3/год:

Wд.в = 0.01 *? * Hср. год * F,(2.15).

де? і F — показники, наведені у п. 2.1.1;

Hср.год — середньорічне кількість опадів, мм; приймається по заданию.

Річна вартість водогінної води, використовуваної на виробничі потреби, становить, тыс. руб/год:

Звід = Eвод * Wвод ,(2.16).

де Eвод — вартість водогінної води, руб./м3; встановлюється місцеві органи Водоканалу чи іншими службами, що експлуатують систему водопостачання, Eвод = 0.5 руб/м3.

Збитки від скидання стічних вод мовби до міської системи водовідведення становить, тыс. руб/год,.

Yсб = Eсв * Wсб, (2.17).

де Eсв — вартість скидання стічних вод мовби до системи водовідведення міста; встановлюється службами, що експлуатують систему водовідведення і від концентрації забруднень в що скидалися стоках,.

Eсв = 0.10 * Kостнп, руб/м3.

Розрахунки щодо чотирьох можливих варіантів устрою водопостачання депо зведені в таблицю 2.3, підрахувавши кожному за варіанта значення Z за такою формулою (18) і основі їхніх аналізу обрано оптимальна з економічної погляду необхідна ступінь очищення стічні води на МОС, і навіть визначено відсоток із їхнього використання їх у оборотном водоснабжении.

Таблиця 2.3.

Kостнп,.

Qвод,.

Річний витрата СВ, тыс. м3.

Витрати, тыс. руб/год.

мг/л.

м3/сут.

Wпр1.

Wд.в.

Wсб.

Свод.

Yсб.

Пмос.

Z.

563.01.

563.01.

563.01.

154.95.

717.96.

80.4.

29.35.

563.01.

578.36.

11.68.

568.36.

72.31.

652.35.

83.8.

30.59.

563.01.

593.6.

15.3.

593.6.

62.97.

671.87.

без очистки.

164.8.

60.15.

563.01.

623.16.

30.08.

623.16.

653.24.

З проведених розрахунків визначення необхідного ступеня очищення стічних вод мовби з двох умовам встановлено припустиму концентрацію нафтопродуктів на очищених стоках Kдопнп, мг/л, ухвалену найменшої з цих двох отриманих розрахункових значений:

Kдопнп = 20 мг/л.

Далі визначено ефект очищення стічних вод мовби на МОС і розроблена технологічна схема очищення производственнодощових стічних вод.

Ефект очищення стічні води визначається по залежності, %,.

Kсмнп — Kдопнп.

Еге = ??? * 100%, (2.18).

Kсмнп.

де Kсмнп — концентрація нафтопродуктів на производственно-дождевых стічних водах, вступників на МОС, мг/л; визначається за такою формулою (6).

61.45 — 20.

Еге = ??? * 100% = 67.45%.

61.45.

З досвіду проектування й експлуатації очисних споруд залізничних станцій при необхідному ролі очищення стічних вод мовби по залишковому змісту нафтопродуктів Kостнп до 20 мг/л треба використовувати завершальному етапі очищення метод тонкослойного відстоювання з попереднім хімічної обробкою стоков.

2.4. Розрахунок сооружений.

Розрахунок споруд МОС походить з максимальний годинниковий витрата вступників стічних вод.

Обсяг приймального резервуара прийнято 80 м³.

Насоси, перекачувальні стоки на очищення, добираються за витраті Qч. max, м3/ч, і необхідному натиску, що забезпечує нормальну роботу гидроциклонов та інших споруд із урахуванням їхньої висотного расположения.

Кількість, розміри споруд й до їхнього складу мають забезпечувати необхідну якість очищення стічних вод мовби, обробки осаду та інших відходів, і навіть безперебійну роботу очисний станції як постійної эксплуатации.

Витрата очищених производственно-дождевых стічні води з резервуара очищеної води (РІВ) щогодини діб залежить від режиму припливу стоків на МОС і складення графіка роботи насосної станції обігового водопостачання. Необхідна ємність РІВ орієнтовно прийнята рівної 40 м³.

Для вирівнювання витрат очищених стічні води що скидалися до міської мережу складі місцевих очисних споруд передбачено резервуар спеціальної конструкції (рис. 2.3).

2.4.1. Розрахунок тонкослойного нефтеуловителя.

Нефтеуловители застосовуються очищення стічних вод мовби від нафтопродуктів і механічних домішок, які можна виділено методом отстаивания.

Розрахунок тонкослойного нефтеуловителя (рис. 2.4) походить з максимальний приплив стічних вод мовби q, м3/с.

Призначено такі габарити нефтеловушки:

* число секцій нефтеловушки n (відповідно до [1], n?2), враховуючи невеликі витрати стоків залізничної станції, прийнято n=1;

* глибина нефтеловушки H = 1 метрів і ширина її секції B = 2 м, відповідно до [1].

Середня швидкість руху води в проточній частини нефтеловушки визначену за формулі, мм/с:

q.

? = ??? .(2.19).

n * H * B.

0.052.

? = ??? = 0.026 м/с = 2.6 мм/с.

1 * 1 * 2.

Відповідно до [1], швидкість? мусить братися рівної 4…6 мм/с (практично? у межах 2…10 мм/с).

Далі визначається довжина нефтеловушки за такою формулою, м:

L =? *? * H,(2.20).

u0.

де u0 — гідравлічна крупность (тобто. швидкість спливання нафтових чи зважених частинок), мм/с.

? — коефіцієнт, враховує турбулентність і струйность потоку води в нефтеловушке, при ?/u0 = 6.5,? = 1.5.

2.6.

L = ?? * 1.5 * 1 = 9.75 м.

0.4.

Розрахункова тривалість відстоювання води в нефтеловушке визначену за формулі, ч:

t0 = L / ?.(2.21).

9.75.

t0 = ??? = 0.68 ч.

0.004 * 3600.

Тривалість спливання нафтових частинок визначену за формулі, ч:

tв = H / u0. (2.22).

tв = ??? = 0.07 ч.

0.004 * 3600.

Необхідно, щоб tв було менше t0.

Кількість свіжого осаду, задерживаемого в нефтеловушке, визначається за такою формулою, м3/сут:

Qнл * Kсмвв * Энв.в.

Wос = ??? ,(2.23).

? * (100 — p) * 106.

де Qнл — добовий витрата стічні води, що у цю нефтеловушку, м3/сут;

? — щільність свежевыпавшего осаду, т/м3; відповідно до [1], ?=1.1т/м3;

p — вологість осаду, %; p = 95% [1].

Энв.в — ефект очищення стічних вод мовби в нефтеуловителе від зважених речовин залежить від фізичних властивостей мінеральної органічною суспензії. Орієнтовно прийнято розрахунковий ефект очищення в нефтеловушках Энв. в = 90% [4].

4291.6 * 120.

Wос = ??? = 0.0936 м3/сут.

1.1 * (100 — 95) * 106.

Висота шару осаду в нефтеуловушке визначається за такою формулою, м:

Wос.

hос = ???. (2.24).

n * L * B.

0.094.

hос = ??? = 0.482 м/сут.

1 * 9.75 * 2.

Відповідно до [1], шар осаду в нефтеловушке приймають до 0.1м. Зіставляючи цю величину з розрахунковою, визначаємо частоту включення шкребків для сгребания осаду та її видалення з нефтеловушки, т. е.

nвкл = hос / 0.1.(2.25).

nвкл = 0.482 / 0.1 = 0.0482.

Шар всплывших нафтопродуктів на нефтеловушке приймається hнп=0.1 м, [1].

Висоту борту нефтеловушки hб і висоту нейтрального шару hн. с приймаємо hб = 0.3 м; hн. с = 0.3 м, [1].

Тоді будівельна висота нефтеловушки, м:

Hстр = hб + hнп+ H + hн. с + hос .(2.26).

Hстр = 0.3 + 0.1 + 1 + 0.3 + 0.1 = 1.8 м.

Тонкослойные нефтеуловители застосовуються підвищення ефекту очищення підвищення компактності очисних споруд. Вони запроектовані з урахуванням звичайних нефтеуловителей у вигляді установки у тому отстойной зоні тонкослойных элементов.

Розміри і кількість блоків тонкослойных елементів визначаються з умови, м,.

B = m * Bп + (m + 1) * 0.1,.

де B — ширина секції нефтеловушки, м;

m — кількість блоків, встановлених паралельно; визначається конструктивно, m = 2, т. до. B?3 м;

Bп — ширина блоку тонкослойных елементів, м.

B — (m + 1) * 0.1.

Bп = ??? ,(2.27).

m.

2 — (2 + 1) * 0.1.

Bп = ??? = 0.85.

Висота блоку приймається рівної висоті нефтеловушки, тобто. Нп = М = 1 м.

Для збору всплывших нафтопродуктів над блоком залишають зону глибиною hнп = 0.1 м.

Довжина тонкослойных елементів визначається за такою формулою, м:

v * 2h.

Lп =? * ??? ,(2.28).

u0 * cos?

де? — коефіцієнт, враховує справжні умови осадження частинок в тонкослойном отстойнике;

2h — відстань між тонкослойными элементами;

u0 — гідравлічна крупность затриманих нафтових частинок, мм/с;

? — кут нахилу тонкослойных елементів; прийнято з умови сповзання осаду? = 45?.

2.6 * 0.5.

Lп = 1.4 * ??? = 6.4 м.

0.4 * cos45?

Довжина тонкослойных елементів набирається із окремих блоків, довжина кожного з яких становить 1.5…3 метрів і визначається з конструктивних міркувань. Блоки тонкослойных елементів розміщені відстані 1 м від водораспределительных і 0.5 м від водозбірних устройств.

Необхідний ефект затримання эмульгированных нафтопродуктів Эт.н.нп = 96%. За такої його значення розрахунковий діаметр частинок нафтопродуктів, які забезпечують даний ефект, d0 = 0.002 cм.

Гідравлічна крупность u0 знайдено по залежності, см/с:

g.

u0 = ?1 * ??? * (?в — ?зв) * d02,(2.29).

18 * ?

де ?1 — коефіцієнт, враховує вплив механічних домішок на швидкість спливання нафтових частиц;

? — абсолютна в’язкість рідини; за нормальної температури стоків 20? С? = 0.01 г/см*с;

?в, ?зв — щільності води та нафтопродуктів, г/см3;

g — прискорення вільного падіння; g = 981 cм/с2.

d0 — діаметр частинок нафтопродуктів, повністю затриманих в нефтеуловителях, см.

u0 = 0.88 * ??? * (1 — 0.9) * 0.0022 = 0.19 см/с.

18 * 0.01.

Залишкове зміст нафтопродуктів на очищених водах після тонкослойного нефтеуловителя визначено за такою формулою, мг/л:

(100 — Эт.н.нп).

Kост.т.ннп = K1 + K2 * ???, (2.30).

де К1 — зміст розчинених нафтопродуктів, не затриманих в нефтеуловителе;

К2 — те, эмульгированных нефтепродуктов;

Эт.н.нп — ефект очищення стоків в тонкослойном нефтеуловителе від эмульгированных нефтепродуктов.

(100 — 96).

Kост.т.ннп = 14 + 150 * ??? = 20 мг/л.

Залишкове зміст зважених речовин, у очищених водах після тонкослойного нефтеуловителя визначено за такою формулою, мг/л:

(100 — Эт.нв.в).

Kост.т.нв.в = ??? * Ксмнп, (2.31).

де Эт.н.в.в — ефект очищення стічних вод мовби в тонкослойном нефтеуловителе від зважених веществ.

(100 — 90).

Kост.т.нв.в = ??? * 109.61 = 10.96 мг/л.

2.4.2. Разделочные резервуары.

Для зневоднення нафтопродуктів і піни, уловлених в нефтеловушке, передбачені разделочные резервуари (рис. 2.5) у вигляді закритого циліндра з конічним днищем.

Усередині резервуара, зазвичай, розміщається паровий змійовик підвищення процесу розбирання, а збоку і знизу розташовуються патрубки на шляху подання обводнених нафтопродуктів чи піни, випуску осаду, відстояної води та збезводнених нефтепродуктов.

Обсяг вступників на розбирання нафтопродуктів чи погашеної піни визначається за такою формулою, м3/сут:

Qмос * (Kсмнп — Kост. фнп).

Wнп = ???,(2.32).

?нп * (100 — P) * 104.

де Kсмнп — концентрація нафтопродуктів на стічних водах, вступників на.

МОС, г/м3;

Kост.фнп — залишкова концентрація нафтопродуктів на очищеної воде.

після МОС, г/м3;

?нп — об'ємний вагу обводнених нафтопродуктів чи погашеної пены,.

г/см3; ?нп = 1 г/см3 [3];

P — зміст води в обводнених нафтопродуктах чи погашенной.

піні, %; P = 50…70% [3].

4291.6 * (157.68 — 20).

Wнп = ??? = 1.18 м3/сут.

1 * (100 — 50) *104.

Передбачено два металевих разделочных резервуара (один заповнюється, й інші виробляється разделка).

Для умов залізничних станцій при обсязі вступників на розбирання обводнених нафтопродуктів і піни 1.18 м3/сут може бути прийнятий разделочные резервуари з такими параметрами: діаметр резервуара Dр = 1.6 м; висота циліндричною частини резервуара Hц= 1.5 м; висота верхнього конуса Hв. к = 0.2 м; висота нижнього конуса Hн. к = 0.5 м; висота поддонного простору Hп. п = 0.5 м; загальна висота резервуара Hр = 2.7 м.

Робочий обсяг разделочного резервуара визначено за такою формулою, м3,.

? * Dр2 * Hц.

Wр = …(2.33).

3.14 * 1.62 * 1.5.

Wр = ??? = 3 м³.

Відстоювання (розбирання) нафтопродуктів і піни в статичних умовах має здійснюватися протягом щонайменше 20 год. [3]:

Wр * 24.

Tр = ??? .(2.34).

Wнп.

3 * 24.

Tр = ??? = 61 ч.

1.18.

Після розбирання осад вступає у резервуар осаду, нафтопродукти з залишковим змістом води 5…8% - в резервуар нафтопродуктів, отстоенная вода — в прийомний резервуар-усреднитель і далі на очистку.

Суміш збезводнених нафтопродуктів і осаду в пропорції, обумовленою дослідним шляхом, спалюється у котельній депо.

Притік стічні води на МОС залізничної станции.

Таблиця 2.2.

Виробничі стічні води,.

Побутові стічні воды.

Дожд.

Сточ.

Годинник суток.

Обм. коштував депо.

Реост. испыт. теплов.

Об-мывка локом.

Пром. товарнваг-ов.

Від локомотивного депо.

Комн. отды-ха.

Від душе-вых.

сточ. води.

води на МОС.

м3/ч.

м3/ч.

м3/ч.

м3/ч.

%.

м3/ч.

м3/ч.

м3/ч.

м3/ч.

м3/ч.

0 — 1.

0.1.

9.38.

171.95.

181.43.

1 — 2.

0.1.

171.95.

172.05.

2 — 3.

0.1.

171.95.

172.05.

3 — 4.

0.1.

171.95.

172.05.

4 — 5.

0.1.

171.95.

172.05.

5 — 6.

0.1.

171.95.

172.05.

6 — 7.

0.1.

171.95.

172.05.

7 — 8.

0.1.

171.95.

172.05.

8 — 9.

5.06.

12.5.

0.47.

0.11.

171.95.

177.59.

9 — 10.

5.06.

1.7.

6.25.

0.23.

0.11.

171.95.

179.05.

10 — 11.

5.07.

0.2.

6.25.

0.23.

0.11.

171.95.

185.56.

11 — 12.

5.06.

1.7.

18.75.

0.7.

0.11.

171.95.

187.52.

12 — 13.

5.06.

0.2.

6.25.

0.24.

0.11.

171.95.

185.56.

13 — 14.

5.06.

6.25.

0.24.

0.11.

171.95.

185.36.

14 — 15.

5.07.

6.25.

0.23.

0.11.

171.95.

185.36.

15 — 16.

5.06.

37.5.

1.41.

0.11.

171.95.

186.53.

16 — 17.

5.06.

12.5.

0.47.

0.11.

9.38.

171.95.

194.97.

17 — 18.

5.06.

6.25.

0.23.

0.11.

171.95.

185.35.

18 — 19.

5.07.

6.25.

0.23.

0.1.

171.95.

185.35.

19 — 20.

5.06.

18.75.

0.7.

0.1.

171.95.

185.81.

20 — 21.

5.06.

6.25.

0.24.

0.1.

171.95.

177.35.

21 — 22.

5.06.

6.25.

0.24.

0.1.

171.95.

177.35.

22 — 23.

5.07.

6.25.

0.23.

0.1.

171.95.

177.35.

23 — 24.

5.06.

37.5.

1.41.

0.1.

171.95.

178.52.

0.4.

3.4.

200%.

7.5.

2.5.

18.76.

4126.8.

4333.48.

ОСНОВНІ ОЧИСНІ СООРУЖЕНИЯ.

ПРИПЛИВ СТІЧНИХ ВОД НА ОСНОВНІ ОЧИСНІ СООРУЖЕНИЯ.

ТАБЛИЦЯ 3.1.

ЧАСЫ.

ВИТРАТА СТІЧНИХ.

ЗАВОД МУЗИЧНИХ ИНСТРУМЕНТОВ.

СТІЧНІ ВОДИ ВІД ЗАЛІЗНИЧНОЇ СТАНЦИИ.

СУ;

ВОД ОТ.

ПРОИЗВОД;

БЫТОВЫЕ.

ДУШ.

ЛОКОМОТИВНЕ ДЕПО.

ПАССАЖИР;

ИТОГО.

ТОК.

ЖИТЛОВИЙ ЗАСТРОЙКИ.

СТВЕННЫЕ.

ПР.

БЫТОВЫЕ.

КОМН БРИГ.

ДУШ.

СКОЕ ЗДАНИЕ.

%.

М3/Ч.

%.

М3/Ч.

%.

М3/Ч.

М3/Ч.

М3/Ч.

%.

М3/Ч.

М3/Ч.

М3/Ч.

%.

М3/Ч.

%.

М3/Ч.

0 — 1.

1.55.

209.25.

12.0.

4.8.

12.5.

0.39.

5.6.

0.1.

9.38.

3.75.

0.99.

1.67.

230.51.

1 — 2.

1.55.

209.25.

12.0.

4.8.

6.25.

0.20.

0.1.

3.75.

0.99.

1.56.

215.34.

2 — 3.

1.55.

209.25.

12.5.

6.25.

0.19.

0.1.

3.75.

0.99.

1.57.

215.53.

3 — 4.

1.55.

209.25.

13.0.

5.2.

18.75.

0.58.

0.1.

3.75.

0.99.

1.57.

216.12.

4 — 5.

1.55.

209.25.

13.0.

5.2.

6.25.

0.19.

0.1.

3.75.

0.99.

1.57.

215.73.

5 — 6.

4.35.

587.25.

12.5.

6.25.

0.19.

0.1.

3.75.

0.99.

4.31.

593.53.

6 — 7.

5.95.

803.25.

12.5.

6.25.

0.20.

0.1.

6.25.

1.68.

5.88.

810.23.

7 — 8.

5.80.

12.5.

37.5.

1.16.

0.1.

6.25.

1.68.

5.74.

790.94.

8 — 9.

6.70.

904.5.

12.5.

7.5.

12.5.

0.59.

3.7.

1.01.

12.5.

0.47.

0.11.

3.75.

0.99.

6.67.

918.87.

9 — 10.

6.70.

904.5.

15.0.

6.25.

0.3.

1.35.

6.25.

0.23.

0.11.

3.75.

0.99.

6.65.

916.48.

10 — 11.

6.70.

904.5.

15.0.

6.25.

0.3.

2.65.

6.25.

0.23.

0.11.

3.75.

0.99.

6.66.

917.78.

11 — 12.

4.80.

10.0.

18.75.

0.89.

2.96.

18.75.

0.7.

0.11.

3.75.

0.99.

4.79.

659.65.

12 — 13.

3.95.

533.25.

11.0.

6.6.

6.25.

0.3.

2.65.

6.25.

0.24.

0.11.

3.75.

0.99.

3.95.

544.14.

13 — 14.

5.55.

749.25.

12.0.

7.2.

6.25.

0.3.

2.61.

6.25.

0.24.

0.11.

3.75.

0.99.

5.52.

760.7.

14 — 15.

6.05.

816.75.

12.0.

7.2.

6.25.

0.29.

2.61.

6.25.

0.23.

0.11.

3.75.

0.99.

6.01.

828.18.

15 — 16.

6.05.

816.75.

12.5.

7.5.

37.5.

1.78.

2.62.

37.5.

1.41.

0.11.

3.75.

0.99.

6.03.

831.16.

16 — 17.

5.60.

12.5.

7.5.

12.5.

0.59.

5.6.

2.61.

12.5.

0.47.

0.11.

9.38.

3.75.

0.99.

5.69.

783.25.

17 — 18.

5.60.

15.0.

6.25.

0.3.

2.61.

6.25.

0.23.

0.11.

3.75.

0.99.

5.59.

769.24.

18 — 19.

4.30.

580.5.

15.0.

6.25.

0.3.

2.61.

6.25.

0.23.

0.1.

6.25.

1.67.

4.32.

594.41.

19 — 20.

4.35.

587.25.

10.0.

18.75.

0.89.

2.62.

18.75.

0.7.

0.1.

6.25.

1.67.

4.35.

599.23.

20 — 21.

4.35.

587.25.

11.0.

6.6.

6.25.

0.3.

1.01.

6.25.

0.24.

0.1.

3.75.

0.99.

4.33.

596.49.

21 — 22.

2.35.

317.25.

12.0.

7.2.

6.25.

0.3.

1.01.

6.25.

0.24.

0.1.

3.75.

0.99.

2.37.

327.09.

22 — 23.

1.55.

209.25.

12.0.

7.2.

6.25.

0.29.

1.01.

6.25.

0.23.

0.1.

3.75.

0.99.

1.59.

219.07.

23 — 24.

1.55.

209.25.

12.5.

7.5.

37.5.

1.78.

1.02.

37.5.

1.41.

0.1.

3.75.

0.99.

1.61.

222.05.

12.6.

14.9.

32.96.

7.5.

2.5.

18.76.

26.5.

?13 775.72.

3.1.Определение концентрацій загрязнений.

Концентрація забруднень побутових стічних вод мовби від населеного пункта:

* по зваженим веществам:

aвв * 1000.

Kбытвв = ???, мг/л, (3.1).

n.

де n — норма водовідведення одну людину, л/сут;

aвв — кількість зважених речовин, що припадають однієї человека.

65 * 1000.

Kбытвв = ??? = 260 мг/л.

* по БПК20:

aбпк * 1000.

Kбытбпк = ???, мг/л,(3.2).

n.

де aбпк — кількість забруднень по БПК20;

75 * 1000.

Kбытбпк = ??? = 300 мг/л.

Концентрація забруднень стоків заводу музичних инструментов:

* по зваженим речовин Kвв = 5 мг/л;

* по БПК20 Kбпк =5 мг/л.

Концентрація забруднень стічні води від пункту промивання вагонів, вагонного депо після місцевих очисних споруд составляет:

* по зваженим речовин Kвв = 11 мг/л;

* по БПК20 Kбпк = 20 мг/л.

Концентрація забруднень суміші стічних вод мовби визначається по формуле:

Kбыт * Qбыт + Kпр * Qпр + Kжд * Qжд.

Kсм = ???, мг/л,(3.3).

Qбыт + Qпр + Qжд.

де Qбыт, Qпр, Qжд — витрати стоків від назви населеного пункту, підприємства міста і залізничної станції, м3/сут.

* по зваженим веществам:

260 * (13 500+26.5) + 5 * 187.5 + 11 * (32.96+18.76+10).

Kсмвв = ??? = 255.4 мг/л;

13 526.5 + 187.5 + 61.72.

* по БПК20:

300 * (13 500 + 26.5) + 5 * 187.5 + 20 * 61.72.

Kсмбпк20 = ??? = 294.7 мг/л.

13 526.5 + 187.5 + 61.72.

3.2Определение необхідного ступеня очищення стічні води по зваженим веществам.

За погодженням із органами Санепіднагляду гранично припустимий вміст зважених речовин, у стічних водах, що у водойму прийнято m = 5 мг/л.

Необхідна ступінь очищення по зваженим речовин визначену за формуле:

Kсмвв — m.

Евр = ??? * 100 ?(3.4).

Kсмвв.

255.4 — 5.

Евр = ??? * 100% = 98%.

255.4.

3.3Определение необхідного ступеня очищення по БПК20.

За погодженням із органами Санепіднагляду гранично припустиму концентрацію забруднень по БПК20 в стічних водах, що у водойму прийнято m = 5 мг/л.

Гранично припустиму концентрацію забруднень по БПК20 прийнята Kдопбпк = 5 мг/л.

Необхідна ступінь очищення по БПК20:

Kсмбпк — Kдопбпк.

Эбпк = ??? * 100%.(3.5).

Kсмбпк.

294.7 — 5.

Эбпк = ??? * 100% = 98.3%.

294.7.

3.4. Вибір методу очищення стічних вод мовби і технологічного схеми очисний станции.

З наведених вище розрахунків установлено:

Qсут = 13 775.72 м3/сут,.

Qmax.ч = 918.87 м3/ч, Kсмвв = 255.4 мг/л,.

qmax.с = 255 л/с, Kсмбпк = 294.7 мг/л.

Необхідний ефект очищення составляет:

Евр = 98%; Эбпк = 98.3%.

Після реконструкції в дощ витрати стічних вод мовби составят:

Qсутд = 38 083.6 м3/сут;

Qmax.чд = 1803.2 м3/ч, Kсмвв = 156.2 мг/л,.

Qmax.cд = 500.88 л/с, Kсм. дбпк = 140.5 мг/л.

Склад споруд очищення стічні води обраний виходячи з таких показників: продуктивності ОС (Qсут), концентрації забруднень (Kсм), потребной рівня очищення стічні води (Lex = 5 мг/л). Отже, прийнята технологічна схема ОС з аэротенками-смесителями з рециркуляцией активного ила.

3.5.Расчет споруд очисний станции.

3.5.1.Расчет приймальні камеры.

Для прийому стічних вод мовби з напірних водогонів перед очисними спорудами влаштовується прийомна камера з збірного залізобетону, схема якої приведено на рис. 3.2. Розміри ухвалюватимуть у відповідність до пропускною спроможністю по [3]:

А = 2000 мм;

h1= 750 мм;

У = 2300 мм;

b = 600 мм;

H = 2000 мм;

l = 1000 мм;

H1= 1600 мм;

l1= 1200 мм;

h = 750 мм;

Діаметр напірного трубопроводу під час подачі стоків з двох ниткам: 250 мм.

3.5.2.Расчет горизонтальних песколовок з круговим рухом воды.

Песколовки передбачені видалення з стічних вод мовби важких мінеральних забруднень, переважно — піску. Песколовки розраховуються на максимальний витрата стічних вод мовби qmax = 0.255 м3/с, яким назначены:

*.

* зовнішнє діаметр песколовкиDн = 6000 мм;

* відстань між песколовками B =10 000 мм;

* ширина кільцевого желобаb = 800 мм;

Кількість песколовок відповідно до вимогами СНиП прийнято n=2, обидві рабочие.

Площа живого перерізу кільцевого жолоба песколовки:

qmax.

w = ???, м2,(3.6).

n * V.

де V — швидкість руху води в песколовке за максимального припливі стічних вод мовби, відповідно до [1] V = 0.3 м/с.

0.255.

w = ??? = 0.43 м2.

2 * 0.3.

Висота трикутною частини кільцевого жолоби песколовки:

b.

hтр =? *tg ?, м, (3.7).

де? — кут нахилу стінок жолоба до обрію, відповідно до [1]? = 60?.

0.8.

hтр =? * tg 60? = 0.69 м.

Площа трикутною частини желоба:

b * hтрb.

wтр = ??? =? * tg ?, м2, (3.8).

2 4.

0.8 * 0.69.

wтр = ??? = 0.28 м2.

Площа прямокутної частини кільцевого желоба:

wпр = w — wтр, м2,(3.9).

wпр = 0.43 — 0.28 = 0.15 м2.

Висота рідини в прямокутної частини желоба:

wпр

hпр = ??, м,(3.10).

b.

0.15.

hпр = ?? = 0.19 м.

0.8.

Сумарна корисна висота кільцевого желоба:

hж = hпр + hтр, м, (3.11).

hж = 0.19 + 0.69 = 0.88 м.

Висота бункера песколовки:

(Dн — b) — d0.

hбунк = ??? *tg ?, м,(3.12).

де d — діаметр нижнього підстави бункера для піску, d0 = 0.4…0.5 м.

(6 — 0.8) — 0.4.

hбунк = ??? * tg 60? = 4.16 м.

Висота борту песколовки приймається hб = 0.3 м.

Будівельна висота песколовки:

Hстр = hб + hж +hбунк, м,(3.13).

Hстр = 0.3 + 0.88 + 4.16 = 5.34 м.

Тривалість перебігу стічні води по кільцевому жолобу песколовки визначається по формуле:

L? * (Dн — b).

t =? = ???, с,(3.14).

V V.

Відповідно до [1] тривалість перебігу стічних вод мовби по кільцевому жолобу мусить бути щонайменше 30 с.

3.14 * (6 — 0.8).

t = ??? = 54.43 > 30 с.

0.3.

Добовий обсяг піску, задерживаемого в песколовках:

A * Nпрвв.

Wос = ???, м3/сут,(3.15).

де A — кількість піску, задерживаемого в песколовках на 1 людини; відповідно до [1], A = 0.02 л/сут;

Nпрвв — наведене число жителів у населеному пункті по зваженим веществам;

Nпрвв = N + Nэкввв,(3.16).

де N — число жителів у населеному пункте;

Nэкввв — еквівалентну число жителів у населеному пункті по зваженим веществам;

Kпр * Qпр + Kжд * Qжд.

Nэкв = ???, (3.17).

Aвв.

5 * 187.5 + 11 * 61.72.

Nэкввв = ??? = 25 чел.

Nпрвв = 54 000 + 25 = 54 025 чел.

0.02 * 54 025.

Wос = ??? = 1.08 м3/сут.

Сніг, випавши пісок видаляється гидроэлеватором в песковые бункери, де обезвоживается.

Після реконструкції мережі в полураздельную, в дощ витрата сильно зростає, отже, збільшуються швидкість руху води в песколовке. Витрата стічних вод мовби, поданих на очищення під час розрахункового дощу становить qmax. c = 500.88 л/с. У зв’язку з цим прийняті до установці ще песколовки вищевказаних розмірів. У цьому швидкість перебігу води чотири песколовках після розрахункового дощу составит:

q 0.501.

V = ??? = ??? = 0.29 м/с.

n * w4 * 0.43.

При сухий погоді працюють дві секції песколовок.

3.5.3Расчет песковых бункеров.

Песковые бункери передбачені для подсушивания піску, удаляемого з песколовок. Вони у будинку, на естакаді, пристосованій для навантаження піску в автотранспорт.

Конструктивно бункери є циліндричні залізобетонні резервуари з конічним днищем.

Корисний обсяг одного бункера визначено по формуле:

Wос * T.

Wбунк = ???, м3, (3.18).

n.

де Wос — добовий обсяг осаду, задерживаемого в песколовках, м3/сут;

T — час зберігання осаду в бункерах, відповідно до [1], приймаємо T = 5сут;

n — число бункерів, приймаємо n = 2.

1.08 * 5.

Wбунк = ??? = 2.7 м3.

Приймаємо діаметр бункера D = 1.6 метрів і визначаємо висоту усіченого конуса:

D — d0.

hус = ??? * tg ?, м,(3.19).

де d0 = 0.5 м, а? ? 60?.

1.4 — 0.5.

hус = ??? * tg 60? = 0.78 м.

Висота циліндричною частини бункера, м, визначену за формуле:

4 * [Wбунк — 1/12 *? * hус * (D2 + D * d0 + d02)].

hцил = …(3.20).

? * D2.

4 * [2.7 — 1/12 * 3.14 * 0.78 * (1.42 + 1.4 * 0.5 + 0.52)].

hцил = ??? = 1.37 м.

3.14 * 1.42.

Будівельна висота бункера составит:

Hстр = hб + hцил + hус = 0.3 + 1.37 + 0.45 = 2.12 м.(3.21).

де hб — висота борту бункера, приймаємо hб = 0.3 м.

3.5.4. Розрахунок первинних отстойников.

Як первинних відстійників у проекті передбачені відстійники з обертовими сборно-распределительным пристроєм конструкції Скирдова. Їх застосовують очищення побутових наукових і виробничих стічних вод мовби, містять до 500 мг/л зважених речовин. Відстійники такого типу прийнято з урахуванням її подальшого розвитку селища. Конструкція відстійників забезпечує умови відстоювання стічні води близькі до статичним, у зв’язку з ніж пропускну здатність цих відстійників вище пропускну здатність звичайних загалом на 40%.

Розрахунковий значення гідравлічної крупности визначено по формуле:

1000 * Hset * Kset.

U0 = ???, мм/с (3.22).

Hset * Ksetn2.

tset * (???).

h1.

де Hset — глибина проточній частини вчених у відстійнику, м; відповідно до табл.31 [1] Hset = 0.8 — 1.2;

Kset — коефіцієнт використання обсягу проточній частини відстійника; відповідно до табл.31 [1] Kset = 0.85;

tset — тривалість відстоювання, з, відповідна заданому ефекту очищення отримана в лабораторному циліндрі в шарі h1; приймається по табл. 2.2 [12]; при Еге = 70%,= 3600 с;

n2 — показник ступеня, залежить від агломерації суспензії у процесі охолодження; прийнято по чорт. 2. [1] n2 = 0.31.

1000 * 1 * 0.85.

U0 = ??? = 0.2 мм/с.

0.85 * 1 0.31.

3600 * (???).

0.5.

Діаметр відстійника з обертовими сборно-распределительным пристроєм визначено по формуле:

_________________.

/4 * qmax.

D = / ???, м,(3.23).

?n *? * K * (U0 — Vtb).

де Vtb — турбулентная складова, мм/с, принимаемая по табл.32 [1] залежно від швидкості потоку в відстійнику Vw, мм/с; для відстійника з обертовим сборно-распределительным пристроєм Vtb = 0.

________________.

/4 * 255.

D = / ??? = 29.8 м.

?2 * 3.14 * 0.85 * 0.2.

Приймаємо типовий відстійник D = 30 м.

Продуктивність одного відстійника, м3/ч, визначену за формулі (33) [1]:

qset = 2.8 * Kset * (Dset2 — den2) * (U0 — Vtb), (3.24).

де den — діаметр впускного устрою, м.

qset = 2.8 * 0.85 * (302 — 12) * 0.31 = 424.2 м3/ч.

Період обертання розподільного устрою составит:

1000 * Hset * Kset.

T = ???, с.(3.25).

U0.

1000 * 1 * 0.85.

T = ??? = 4250 з = 1ч. 11мин.

0.2.

Кількість осаду, який виділяється при відстоюванні визначено по формуле:

Qсутвв * Kсм * Эвв.

Wос = ???, м3/сут,(3.26).

(100 — pm) *? * 106.

де Qсут — добовий витрата стічних вод мовби, вступників споруди, м3/сут;

pmвв — вологість осаду, pm = 95%;

? — щільність осаду,? = 1 т/м3.

13 775.7 * 255.4 * 70.

Wос = ??? = 49.3 м3/сут.

(100 — 95) * 1 * 106.

Висота шару осаду прийнята 0.3 м.

Висота нейтрального шару води — 0.7 м.

Висота відстійника составит:

Hстр = 0.3 + 1 + 0.7 = 2 м.

Обсяг приямку визначено по формуле:

Wпр = Wос *Т = 49.3 * 2 = 98.5 м2,(3.27).

де T — час перебування осаду в приямку, сут; відповідно до п. 6.66. [1] T = 2 сут.

Розвантаження осаду рекомендується виробляти раз на добу, але з менше десь у 2 діб під гидростатическим давлением.

Після реконструкції, під час дощу продуктивність одного відстійника составит:

Qmax.чд 1803.2.

qset = ??? = ??? = 901.6 м3/ч.

n2.

Висловимо з формули (4.24) гідравлічну крупность частинок осаждающихся в відстійнику під час дождя:

901.6.

U0 = ??? = 0.42 мм/с.

2.8 * 0.85 * (302 — 12).

З формули (4.22) знаходимо тривалість відстоювання у цих условиях:

1000 * 1 * 0.85.

tset = ??? = 1717 c.

0.85 * 1 0.31.

0.42 * (???).

0.5.

Під час такої тривалості відстоювання ефект освітління становить Еге = 63%. Тому первинні відстійники не піддаються реконструкции.

3.5.5.Расчет аэротенков.

До проектування прийнято аэротенки-смесители з рециркуляцией активного мулу. Аэротенки-смесители відповідно до [11] застосовують при БПКполн < 1000 мг/л при значних коливаннях витрати і складу стоку. Оскільки БПКполн що надходить у аэротенки води більше 150 мг/л, передбачається регенерація активного ила.>

Спочатку визначаємо ступінь рециркуляції активного мулу, орієнтовно прийнявши дозу мулу за аэротенке ai = 3.5 г/л і иловый індекс Ii = 90 см3/г:

ai3.5.

Ri = ??? = ??? = 0.46. (3.28).

1000/Ii — ai 1000/90 — 3.5.

Тривалість окислення органічних забруднюючих речовин визначену за формулі (54) [1]:

Len — Lex.

t0 = ???, ч,(4.29).

Ri * ar * (1 — p. s) * ?

де Len — БПКполн. що надходить у аэротенк стічної води, мг/л;

Lex — БПКполн. очищеної води, мг/л;

p.s — зольність мулу, принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічних вод мовби p. s = 0.3;

? — питома швидкість окислення, мг БПКполн. на 1 р беззольного речовини мулу за 1 год, обумовлена по формуле:

Lex * C01.

? = ?max * ??? * ???,(3.30).

Lex * C0 + K0 * Lex 1 +? * ar.

тут ?max — максимальна швидкість окислення, мг/(г*ч), принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічні води? max = 85;

C0 — концентрація розчиненої кисню, мг/л; за досвідом експлуатації приймаємо С0 = 2 мг/л;

K1 — константа, характеризує властивості органічних забруднюючих речовин, мг БПКполн./л, і принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічні води K1 = 33 мг БПКполн./л;

K0 — константа, характеризує вплив кисню, мг О2/л, і принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічних вод мовби K0 = 0.625 мг О2/л;

? — коефіцієнт ингибирования продуктами розпаду активного мулу, л/г, який приймає по табл. 40 [1]; для міських стічних вод мовби? = 0.07 л/г.

ar — доза мулу за регенераторе, г/л, попередній підрахунок дози мулу зроблено по формуле:

ar = ai * (½ * Ri + 1) = 3.5 * (½ * 0.46 + 1) = 4.31 г/л. (3.31).

15 * 21.

? = 85 * ??? * ??? = 18.6 мг.

15 * 2 + 33 * 2 + 0.625 * 151 + 0.07 * 4.31.

294.7 — 15.

t0 = ??? = 10.84 ч.

0.46 * 4.31 * (1 — 0.3) 18.6.

Тривалість обробки води в аэротенке визначену за формуле:

2.5Len'2.5206.58.

tat = ?? lg ?? = ?? lg ??? = 1.52 ч,(3.32).

__Lex___ 15.

? ai? 3.5.

де Len' - БПКполн. що у аэротенк стічні води з урахуванням рециркуляционного мулу, певне по формуле:

Len + Lt * R294.7 + 15 * 0.46.

Len' = ??? = ??? = 206.58 мг/л.

1 + R 1 + 0.46.

Тривалість регенерації мулу визначену за формуле:

tr = t0 — tat = 10.84 — 1.52 = 9.32 ч.(3.33).

Розрахункова тривалість перебування у системі ‘'аэротенк-регенератор'' составляет:

tat-r = (1 + Ri) * tat + Ri * tr, ч (3.34).

tat-r = (1 + 0.46) * 1.52 + 0.46 * 9.32 = 6.51 ч.

Обсяг аэротенка визначено за такою формулою (58) [1] і составляет:

Wat = tat * (1 + Ri) * qw, м3,(3.35).

Wat = 1.52 * (1 + 0.46) * 918.87 = 2039 м³.

Місткість регенераторів визначену за формулі (58) [1] і составляет:

Wr = tr * Ri * qw (3.36).

Wr = 9.32 * 0.46 * 918.87 = 3940 м³.

Загальний обсяг аэротенка з регенератором визначу по формуле:

W = Wat + Wr = 2039 + 3940 = 5979 м³. (3.37).

Для уточнення величини прийнятого раніше илового індексу Ii, визначено середня доза мулу за системі ‘'аэротенк-регенератор'':

(1 + Ri) * tat + Ri * tr * ar.

aср = ???, г/л.(3.38).

tat-r.

(1 + 0.46) * 1.52 + 0.46 * 9.32 * 4.31.

aср = ??? = 3.18 г/л,.

6.51.

і навантаження на мул, мг БПКполн. на 1 р беззольного речовини мулу за добу, за такою формулою (53) [1]:

24 * (Len — Lex)24 * (294.7 — 15).

qi = ??? = ??? = 463.23 мг/г.(3.39).

aср * (1 — p. s) * t at-r3.18 * (1 — 0.3) * 6.51.

По табл. 41 [1] у своїй значенні qi для міських стічних вод мовби Ii = 89.5 см3/г, що відрізняється від раніше прийнятого Ii = 90 см3/г.

З урахуванням скоригованого значення Ii за такою формулою (52) [1] уточнюється величина коефіцієнта рециркуляции:

3.5.

Ri = ??? = 0.46.

1000/89.5 — 3.5.

Оскільки отримане значення ступеня рециркуляції не відрізняється від попереднього, то приймаємо Ri = 0.46 для відстійників з илососами й подальше уточнення розрахункових параметрів не производим.

Позаяк у тому випадку для регенерації мулу потрібно 66% обсягу всього аэротенка:

(Wr/W) 100% = (3940/5979) = 66%,.

то табл. 3.6 [12] підбираємо дві секції трехкоридорных аэротенков-смесителей (типовий проект 902−2-268) із шириною кожного коридору 6 м, довжиною 42 м, робочої глибиною 5 метрів і обсягом кожної секції - 3780 м³. Загальний обсяг аэротенков — 7560 м³. Із загального обсягу кожної секції один коридор виділяється під аэротенк і двоє під регенератор. Фактичне час перебування оброблюваної води у системі ‘'аэротенк-регенератор'' составляет:

tф = Wобщ/qw = 7560/918.87 = 8.23 ч.(3.40).

Для розрахунку вторинних відстійників уточнюється доза мулу за аэротенке:

Wобщ * ai.mix.

ai = ???, г/л, (3.41).

Watm + (1.2 * Ri + 1) * Wr.

7560 * 3.5.

ai = ??? = 6.07 г/л.

1259 + (1.2 * 0.46 + 1) * 2521.

Гідравлічна навантаження вторинні відстійники визначену за формулі (67) [1] і составляет:

4.5 * Kss * Hset0.8.

qssa = ???, м3/(м2 * ч); INSERT INTO `ref` (`id_predmet`, `name_predmet`, `id_ref`, `name_ref`, `text_ref`) VALUES (3.42).

(0.1 * Ii * ai)0.5 — 0.01 * At.

де At — концентрація мулу за освітленої воді, слід сприймати At? 10 мг/л по [1]; приймаємо At = 15 мг/л.

4.5 * 0.85 * 10.8.

qssa = ??? = 0.94 м3/(м2 * ч).

(0.1 * 90 * 6.07)0.5 — 0.01 * 15.

Розрахунок системи аэрации.

Прийнята мелкопузырчатая пневматична система аерації із застосуванням керамічних фильтросных пластин розміром 300? 300? 35 мм, з питомим витратою повітря qпл = 80 — 120 л/мин.

Питома витрата повітря qair, м3/м3, очищаемой води при пневматичною системі аерації визначено по формуле:

q0 * (Len — Lex).

qair = …(3.43).

K1 * K2 * Kт * K3 * (Ca — C0).

де q0 — питома витрата кисню повітря, мг на 1 мг БПКполн, який приймає при очищенні до БПКполн 15 — 20 мг/л — 1.1;

K1 — коефіцієнт, враховує тип аэратора і який приймає для мелкопузырчатой аерації залежно від співвідношення площ аэрируемой зони і аэротенка faz/fat по табл. 42 [1]; приймаємо у першому наближенні faz/fat = 0.1 K1 = 1.47;

K2 — коефіцієнт, залежить від глибини занурення аераторів ha і який приймає по табл. 43 [1];

K2 = 2.8 при ha = H — 0/3 = 5 — 0.3 = 4.7 м;

Kт — коефіцієнт, враховує температуру стічних вод мовби, який визначено за такою формулою (62) [1]:

Kт = 1 + 0.02 * (Tw — 20) = 1 + 0.02 * (12 — 20) = 0.84 (3.44).

тут Tw — середньомісячна температура води за період, ?С;

K3 — коефіцієнт якості води, який приймає для міських стічні води 0.85;

Ca — розчинність кисню повітря на воді, мг/л, обумовлена за такою формулою (63) [1]:

Ca = (1 + ha/20.6) * Cт, (3.45).

тут У розділі ст — розчинність кисню повітря на воді залежно від температури і атмосферного тиску, обумовлена по формуле:

475 — 26.5 * Сs 475 — 26.5 * 3.

У розділі ст = ??? = ??? = 8.7,(3.46).

33.5 + Tw33.5 + 12.

де Cs — солесодержание води, г/л; Сs = 3 г/л.

Сa = (1 + 4.7/20.6) * 8.7 = 10.68 мг/л.

1.1 * (294.7 — 15).

qair = ??? = 12.06 м3/м3.

1.47 * 2.8 * 0.84 * 0.85 * (10.68 — 2).

Інтенсивність аерації визначену за формуле:

qair * Hat 12.06 * 5.

Ia = ??? = ??? = 39.67 м3/(м2 * ч); INSERT INTO `ref` (`id_predmet`, `name_predmet`, `id_ref`, `name_ref`, `text_ref`) VALUES (3.47).

tat1.52.

де Hat — робоча глибина аэротенка, м.

Проверка:

Ia.min < Ia > Ia.max.

У цьому Ia. max приймається по табл. 42 [1], залежно від співвідношення faz/fat, а Ia. min — по табл.43 [1], залежно від глибини занурення аэратора ha. Оскільки отримана інтенсивність аерації Ia > Ia. max, слід збільшити площа аэрируемой зони. Приймаємо faz/fat = 0.35, тоді K1 = 1.92.

1.1 * (294.7 — 15).

qair = ??? = 9.23 м3/м3.

1.92 * 2.8 * 0.84 * 0.85 * (10.68 — 2).

9.23 * 5.

Ia = ??? = 30.37 м3/(м2 * ч).

1.52.

Проверка:

Ia.min < Ia < Ia.max.>

де Ia. min = 3.15 м3/(м2 * ч),.

Ia.max = 35м3/(м2 * ч).

Загальна кількість повітря Wв, м3/ч, подаване в аэротенки, визначено по формуле:

Wв = qair * qw = 9.23 * 918.87 = 8564 м3/ч.

Приріст активного мулу визначено по формуле:

Pi = 0.8 * Ccdp + Kg * Len, мг/л,(3.48).

де Ccdp — концентрація зважених речовин, у стічної воді, що надходить аэротенк, мг/л;

З * (100 — Э)255.4 * (100 — 70).

Ccdp = ??? = ??? = 76.62 мг/л;

Kg — коефіцієнт приросту; для міських і близьких до них щодо складу виробничих стічних вод мовби Kg = 0.3.

Pi = 0.8 * 76.62 + 0.3 * 294.7 = 149.7 мг/л.

У аэротенках-смесителях пневматичні аэраторы розміщуються вздовж однієї стіни коридору, рівномірно у всій довжині. У регенераторах аэраторы розміщуються нерівномірно за довжиною: у першій половині - вдвічі більше, ніж у второй.

3.5.6. Розрахунок вторинних відстійників після аэротенков.

Як вторинних відстійників у проекті передбачені відстійники з обертовим сборно-распределительным пристроєм конструкції Скирдова. Побічні відстійники всіх типів після аэротенков слід розраховувати по гідравлічної навантаженні qssa, м3/(м2 * год), певної в п. 2.5.6.

Відповідно до [1], за мінімальної числі відстійників їх розрахунковий обсяг необхідно збільшувати в 1.2 — 1.3 раза.

Сумарна площа отстойной частині від усіх отстойников:

1.3 * Qmax.ч.

F0 = ???, м2, (3.49).

qssa.

1.3 * 918.87.

F0 = ??? = 1271 м².

0.94.

Діаметр одного відстійника визначено по формуле:

_____________.

/ 4 * F0/ 4 * 1271.

D = / ??? = / ??? = 28.5 м. (3.50).

?n * ??2 * 3.14.

Прийнято щодо встановлення два типових відстійника з обертовим сборно-распределительным пристроєм. Третій відстійник передбачено для другої черги строительства.

Після реконструкції, при трьох відстійниках D = 30 м, гідравлічна навантаження в дощ равна:

Qmax.чд 1803.2.

qssa = ??? = ??? = 0.85 м3/(м2 * ч).

F0'2119.5.

де F0' - площа трьох відстійників, м2;

? * D23.14 * 302.

F0' = n * ??? = 3 * ??? = 2119.5 м2.

3.5.7. Розрахунок хлораторной і смесителя.

Дезинфекція стічні води передбачена рідким хлором. Доза хлору відповідно до [1] прийнята a = 0.003 кг/м3.

Реквізит максимальний витрата хлора:

Wmax = a * Qmax. ч = 0.003 * 918.87 = 2.76 кг/ч, (3.51).

де Qmax. ч — годинниковий витрата стічні води за годину максимального водовідведення, м3/ч.

Среднечасовой витрата хлора:

Qсут 13 775.7.

Wср = a * ?? = 0.003 * ??? = 1.72 кг/ч, (3.52).

Добовий витрата хлора:

Wсут = Wср * 24 = 1.72 * 24 = 41.28 кг/сут.(3.53).

Місячний витрата хлора:

Wмес = Wсут * 30 = 41.28 * 30 = 1238 кг/мес. (3.54).

Після реконструкції, зі збільшенням витрати стоків в дощ витрата хлору составит:

Реквізит максимальний витрата хлору визначено за такою формулою (3.51):

Wmax = 0.003 * 1803.2 = 5.41 кг/ч,.

Среднечасовой витрата хлору визначено за такою формулою (3.52):

38 083.6.

Wср = 0.003 * ??? = 4.76 кг/ч,.

Добовий витрата хлору визначено за такою формулою (3.53):

Wсут = 4.76 * 24 = 114.24 кг/сут.

Для виготовлення і дозування розчину хлору в хлораторной передбачена установка двох вакуумних хлораторов ЛОНИИ-100 продуктивністю кожен 3 кг/ч. Один хлоратор робочий, другий — резервний. Для змішання води з хлором передбачено пристрій змішувача типу ‘'лоток Паршаля'', загальна довжина якого 13.63 м, ширина горловини і = 500 мм, ширина подводящего лотка B = 600 мм, довжина лотка змішувача L = 6.1 м, втрати напору в смесителе? h становлять 0.20 м.

3.5.8.Расчет контактних резервуаров.

Контактні резервуари призначаються задля забезпечення контакту стічних вод мовби з хлором. Як контактних резервуарів передбачені горизонтальні відстійники без шкребків. Тривалість контакту стічні води з хлором, відповідно до [1], приймається? 30 хв. Схема горизонтального контактного резервуара приведено на рис.

Робочий обсяг контактних резервуарів визначено по формуле:

W = Q max. ч * t, м3.(3.55).

де t — тривалість контакту стічних вод мовби з хлором, ч.

W = 918.87 * 1.0 = 918.9 м3.

Глибина проточній частини відстійників H = 2.5 м, їх ширина B = 5 м (відповідно до [1] B = (2 — 5) * H), приймаємо n = 2 отстойника.

Довжина відстійника визначену за формуле:

W918.9.

L = ??? = ??? = 31 м.(3.56).

n * B * H2 * 6 * 2.5.

Співвідношення L: H, відповідно до [1], мусить знаходитися межах від 8 до 20, тому приймаємо L = 31 м.

Обсяг осаду Wос, выпадающего в контактних резервуарах, визначено по формуле:

Qсут13 775.72.

Wос = Q0 * ?? = 0.5 * ??? = 6.9 м3, (3.57).

де Q0 — кількість осаду, що припадає на 1 м³ стічної води на добу; відповідно до [1] Q0 = 0.5 л/м3.

Висота шару осаду в контактному резервуарі составляет:

Wос 6.9.

hос = ??? = ??? = 0.02 м.(3.58).

n * B * L 2 * 6 * 31.

Приймаємо hос = 0.1 м.

Будівельна висота контактного резервуара визначену за формуле:

Hстр = hб + H + hн + hос = 0.3 + 2.5 + 0.3 + 0.1 = 3.2 м,.

де hб — висота борту, м; hб = 0.3 м;

hн — висота нейтрального шару осаду, м; hн = 0.3 м.

Після реконструкції мережі в полураздельную, під час розрахункового дощу витрата стічні води різко зростає й составляет:

Qmax.чд = 1803.2 м3/ч,.

відповідно зменшиться час перебування стічних вод мовби в контактних резервуарах. З формули (3.55) висловимо t:

t = W/Qmax.ч = 918.9/1803.2 = 0.51 ч.

3.5.9. Розрахунок илоуплотнителей.

Илоуплотнители призначаються для попереднього ущільнення надлишкового мулу перед подачею його з вторинних відстійників в метантенки. Як илоуплотнителей використовуються вертикальні отстойники.

Розрахунок илоуплотнителей ведеться на максимальний годинниковий приплив надлишкового активного мулу, м3/ч,.

Pmax * Qсут 179.6 * 13 775.72.

qmax = ??? = ??? = 25.8 м3/ч, (3.59).

24 * C24 * 4000.

де З — концентрація уплотняемого надлишкового активного мулу, г/м3;

Pmax — зміст надлишкового активного мулу, г/м3;

Pmax = Kм * P = 1.2 * 149.7 = 179.6 мг/л,(3.60).

тут Kм — коефіцієнт місячної нерівномірності приросту мулу, рівний 1.2.

Сумарна площа живого перерізу труб илоуплотнителей F0, м2:

qmax 25.8.

Fт = ??? = ??? = 0.24 м2,(3.61).

3600 * Vтр3.6 * 30.

де Vтр — швидкість центральної трубі илоуплотнителя, відповідно до [1], Vтр ?? 30 мм/с;

Сумарна площа отстойной частини илоуплотнителей F0, м2:

qж15.5.

F0 = ??? = ??? = 43 м², (3.62).

3.6 * V03.6 * 0.1.

де V0 — швидкість руху рідини в отстойной зоні вертикального илоуплотнителя, приймається по [1] V0??0.1 мм/с;

qж — максимальний витрата рідини, м3/ч, відокремлюваної у процесі уплотнения;

qж = qmax * (W1 — W2)/(100 — W2) =(3.63).

99.2 — 98.

= 25.8 * ??? = 15.5 м3/ч,.

100 — 98.

де W1 і W2 — вологість що надходить і ущільненого мулу, %.

Кількість илоуплотнителей приймається рівним n = 2.

Діаметр илоуплотнителя, м:

_______________________.

/ 4 * (Fт + F0)/ 4 * (0.24 + 43).

Dг = /??? = /??? = 5.3 м.(3.64).

?n * ?? 2 * 3.14.

Діаметр центральної труби илоуплотнителя:

_____________.

/4 * Fт/ 4 * 0.24.

dт = /??? = /??? = 0.39 м.(3.65).

? n * ??2 * 3.14.

Діаметр і висота розтруба центральної труби Dp і hp:

Dp = hp = 1.35 * dт = 1.35 * 0.39 = 0.53 м.(3.66).

Діаметр отражательного щита Dщ:

Dщ = 1.3 * Dp = 1.3 * 0.53 = 0.69 м. (3.67).

Висота отстойной частини илоуплотнителя:

h0 = 3.6 * V0 * t = 3.6 * 0.07 * 12 = 3 м,(3.68).

де t — тривалість ущільнення мулу за илоуплотнителе, приймається по БНІП, t = 12 ч.

Висота щілини між низом центральної труби і отражательным щитом:

qmax25.8.

hщ = ??? = ??? = 0.14 м;(3.69).

n *? * Dp * Vщ2 * 3.14 * 0.53 * 15 * 3.6.

де Vщ — швидкість виходу мулу з щілини відповідно до [1] Vщ??15 мм/с.

Висота усіченого конуса hус илоуплотнителя:

D — d05.3 — 0.5.

hус = ??? * tg? = ??? * tg 60 = 4.16 м. (3.70).

Обсяг усіченого конуса відстійника Wус в м3:

Wус = (1/12) *? * hус * (D + D * d0 + d0), (3.71).

= (1/12) * 3.14 * 4.16 * (5.32 + 5.3 * 0.5 + 0.52) = 33.7 м3.

Реквізит обсяг иловой частини илоуплотнителя:

100 — p1 tил.

Wил = qmax * ??? * ?? =(3.72).

100 — p2n.

100 — 99.28.

= 25.8 * ??? * ?? = 20.64 м3,.

100 — 984.

де p2 — вологість ущільненого активного мулу; відповідно до [1], p2 = 98%;

tил — тривалість перебування мулу за иловой частини илоуплотнителя; tил = 8 ч.

Оскільки Wил < Wус, то иловая частина илоуплотнителя розташований у усіченому конусі его.>

Будівельна висота илоуплотнителя Hстр:

Hстр = hб + hщ + hн + h0 + hус,(3.73).

Hстр = 0.3 + 0.14 + 0.3 + 3 + 4.16 = 7.9 м,.

де hн — висота нейтрального шару, наявного в циліндричною частини споруди, приймається 0.3 м.

3.5.10. Розрахунок метантенков.

Метантенки застосовуються для зброджування опадів побутових наукових і виробничих стічні води. У метантенки надходить ущільнений надлишковий мул з ущільнювачів, і навіть осад з первинних відстійників і контактних резервуаров.

Розрахунок метантенков виробляється у наступному порядке:

Доба кількість сухого речовини в осаді і активної мулу, які виникають на станції, т, визначено за такими формулам:

Kсмвв * Еге * k255.4 * 0.7 * 1.2.

Qсух = ??? * Qсут = ??? * 13 775.72 = 3 т/сут,(3.74).

1000 * 10 001 000 * 1000.

Pi — b 149.7 — 12.

Исух = ??? * Qсут = ??? * 13 775.72 = 1.9 т/сут,(3.75).

1000 * 10 001 000 * 1000.

де Еге — ефективність затримання зважених речовин, у первинних відстійниках; Еге = 70%;

k — коефіцієнт, враховує збільшення обсягу осаду з допомогою великих фракцій зважених речовин, не що вловлюються у доборі проб для аналізу; відповідно до [12] k = 1.2;

Pi — приріст активного мулу, мг/л; див. п. 3.5.5;

b — винесення активного мулу з вторинних відстійників, мг/л.

Кількість беззольного речовини осаду і активної ила:

Qсух * (100 — Bг) * (100 — Зос)3 * (100 — 5) * (100 — 30).

Qбез = ??? = ??? = 2 т/сут,(3.76).

100 * 100 100 * 100.

Исух * (100 — Bг) * (100 — Зил)1.9 * (100 — 5) * (100 — 25).

Ибез = ??? = ??? = 1.4 т/сут,(3.77).

100 * 100 100 * 100.

де Bг і Bг' - гігроскопічна вологість осаду і ущільненого надлишкового мулу; Bг = Bг' = 5%;

Зіл і Зос — зольність сухого речовини осаду і надлишкового активного мулу; Зіл = 25%, Зос = 30%.

Витрата сирого осаду і надлишкового активного мулу, м3/сут:

100 * Qсух 100 * 3.

Vос = ??? = ??? = 50 м3/сут;(3.78).

(100 — Wос) * ?ос (100 — 94) * 1.

де Wос — вологість сирого осаду з первинних відстійників, %;

?ос — щільність осадка.

100 * Исух100 * 1.9.

Vил = ??? = ??? = 63 м3/сут; (3.79).

(100 — Wил) * ?ил (100 — 97) * 1.

де Wил — вологість ущільненого в илоуплотнителях надлишкового активного мулу, %;

?мул — щільність ущільненого надлишкового ила.

Загальний витрата опадів на станции:

* по сухому веществу.

Mсух = Qсух + Исух = 3 + 1.9 = 4.9 т/сут;(3.80).

* по беззольному веществу.

Мбез = Qбез + Ибез = 2 + 1.4 = 3.4 т/сут;(3.81).

* за обсягом суміші фактичної влажности.

Мобщ = Vос + Vил = 50 + 63 = 113 м3/сут.(3.82).

Середні значення вологості суміші і зольності, %:

Bсм = 100 * (1 — Мсух/Мобщ) = 100 * (1 — 4.9/113) = 95.7%. (3.83).

?Мбез ?

Зсм = 100 *?1 — ??? =.

?Qсух * (100 — Bг)/100 + Исух * (100 — B')/100?

?3.4?

= 100 * ?1 — ???? = 27%.(3.84).

?3 * (100 — 5)/100 + 1.9 * (100 — 5)/100?

Добова доза завантаження осаду в метантенк, відповідно до [1] d = 19% (оскільки прийнято термофильный режим зброджування осаду з T = 53? С).

Необхідний обсяг метантенков:

Mобщ * 100 113 * 100.

Wмет = ??? = ??? = 595 м³.(3.85).

d19.

Приймаємо до m = 2 метантенка.

Обсяг одного метантенка:

Wмет 595.

Wмет' = ?? = ?? = 297.5 м3.(3.86).

m2.

Прийнято типовий метантенк:

* корисний обсяг одного резервуара 500 м³,.

* діаметр D = 10 м,.

* висота верхнього конуса hв. к = 1.45 м,.

* висота нижнього конуса hн. к = 1.7 м,.

* висота циліндричною частини hц = 5 м,.

* будівельна висота метантенка Hстр = 8.15 м.

Розпад беззольного речовини осаду, завантаженого в метантенк:

Y = a — n * D = 49.3 — 0.17 * 10 = 47.6%, (3.87).

де a — межа зброджування осаду, %:

44 * Ибез + 53 * Qбез44 * 1.4 + 53 * 2.

a = ??? = ??? = 49.3%;(3.88).

Mбез3.4.

n — експериментальний коефіцієнт, залежить від вологості осаду і температурного режиму зброджування, який приймає по табл. 61 [1].

Обсяг метану, що утворюється в метантенке при сбраживании осадка:

Y * Mбезз 47.6 * 3400.

Wг = ??? = ??? = 1618 м³, (3.89).

100 * г100 * 1.

де р — щільність газу р = 1 кг/м3,.

Потрібна площа газосборной горловины:

Wг 1618.

Fг = ??? = ??? = 1.16 м2,(3.90).

m * 7002 * 700.

де 700 м3/м2 на добу — припустимий вихід газу метрах кубічних на 1 м² площі газосборной горловини в сутки.

Діаметр газосборной горловины:

_______________.

/4 * Fг./4 * 1.16.

Dг = /??? =/??? = 1.22 м.(3.91).

???3.14.

Реквізит обсяг мокрих газгольдерів, передбачених для збирання й зберігання газу, і навіть вирівнювання тиску у газовій сети.

t * Wг2 * 1618.

Wгг = ??? = ??? = 67.4 м3,(3.92).

mг * 242 * 24.

де t — час зберігання газу мокрих газгольдерах, ч;

mг — число прийнятих газгольдеров.

По знайденому обсягу одного газгольдера Wгг підібрали типовий газгольдер 7−07−01/66 обсягом 100 м³ з розмірами: внутрішній діаметр резервуара Dр = 7400 мм; внутрішній діаметр дзвони Dк = 6600 мм; висота газгольдера H = 7450 мм; висота резервуара Hр = 3450 мм; висота дзвони Hк = 3400 мм.

3.5.11. Розрахунок центрифуги.

Центрифуги призначені для зневоднення осаду після осветлителей-перегнивателей і метантенка. Кількість осаду, що надходить центрифуги:

Mсух * 10 004.9 * 1000.

Wц = ??? = ??? = 8.5 м3/ч,(3.93).

24 *? * T 24 * 1.5 * 16.

Відповідно до [1] приймаємо 1 роботу і 1 резервну центрифуги після метантенка (кількість осаду = 8.5 м3/ч).

Приймаємо щодо встановлення центрифуги типу ОГШ — 50К — 4 з основними розрахунковими параметрами:

* розрахункова продуктивність по осадку.

* 9 м3/ч,.

* діаметр ротора.

* 50 см,.

* довжина ротора.

* 900 мм,.

* частота обертання ротора.

* 2000…2650 об/мин,.

* габарити з електродвигуном, L? B?H.

* 2710?1990?1526 мм,.

* масса.

* 1.8 т,.

* потужність электродвигателя.

* 28 кВт.

4.5.12.Расчет мулових площадок-уплотнителей.

Відповідно до [1], разом із механічним обезвоживанием у проекті передбачені аварійні мулові площадки-уплотнители обсягом 20% річного кількості осаду. Схема мулових площадок-уплотнителей представлена на рис. 3.10. Відповідно до табл. 64 [1] навантаження мулові площадки-уплотнители дорівнює h=1.0 м3/м2 в год.

Корисна площа площадок-уплотнителей в м2 визначену за формуле:

365 * Mобщ 365 * 113.

Fп = 0.2 * ??? = 0.2 * ??? = 8775.5 м2(3.92).

h * K1 * 0.94.

де K — кліматичний коефіцієнт, який приймає за картою изолиний, наведеної на черт.3. 1].

По табл. 3 [13] приймаємо число карт площадок-уплотнителей:

Fп8775.5.

n = ?? = ??? = 8 карт,(3.93).

fк1188.

з розмірами b = 18 м, l = 66 м, Hстр = 2.4 м.

3.5.13.Расчет споруд доочищення біологічно очищених стічних вод.

Як реконструкції очисний станції запропонований блок доочищення стічних вод.

Доочищення біологічно очищених стічні води ведеться за наступній схеме:

промывка.

РОВНС Б.СЕТКИФИЛЬТРЫСМ.

Р1НСс.

промыв.б.

р

.

Р2 В.

сшр. вода.

рис. 3.11. Схема доочищення біологічно очищених стічних вод.

3.5.13.1. Розрахунок барабанних сеток.

Барабанні сітки типу БСБ з бактерицидними лампами використав схемах доочищення перед фільтрами з зернистої завантаженням виділення із води великих домішок, не які осідають у вторинних відстійниках, з метою захисту фільтрувальних споруд від засмічення й забезпечення нормальної роботи фільтрів. З продуктивності станції Q = 1803.2 м3/ч, приймаємо чотири робітники і одну резервну барабанні сітки продуктивністю 0.55 тыс. м3/ч: типорозмір 1.5?2.8, число поясів барабана = 3, длина? ширина?высота = 4525?1850?2750 мм.

Витрата промывной води становить 0.5% розрахункової продуктивності, тобто. 2.5 л/с. Промывная вода відводиться на думку споруд перед первинними отстойниками.

3.5.13.2.Расчет швидких безнапорных фільтрів з двошарової загрузкой.

Для глибокої очищення стічні води (до 5 мг/л), відповідно до [1], приймаються двошарові фільтри із подачею води зверху-вниз. Завантаження складається з антрациту (верхній шар) і кварцевого піску (нижній шар). Які Підтримують шаром служить гравий.

Відповідно до [1] фільтри загружаются:

* антрацитом з значущістю зерен 0.8…1.8 мм завтовшки шару 0.4 м;

* кварцом з значущістю зерен 0.5…1.2 мм завтовшки шару 0.6 м;

* гравієм з значущістю зерен 2.0…32.0 мм завтовшки шару 0.6 м.

Загальна товщина всієї завантаження фільтра H становитиме 1.6 м. Висота шару води від поверхні завантаження приймається h = 2.5 м > 2 м.

1.Определение розмірів фильтра.

Повна (корисна) продуктивність фільтрувальної станції Qсут = 38 083.6 м3/сут, чи Qчас = 1803.2 м3/ч, чи qсек = 500.88 л/с.

Сумарна площа фільтрів з двошарової завантаженням при тривалості роботи станції T = 24 год, швидкості нормального режимі Vр.н. = 8 м/с, інтенсивності промивання w = 14 л/(с*м2), тривалість етапу промивання t1 = 0.12 год, час простою фільтра у зв’язку з промиванням t2 = 0.33 год, число промивань фільтра на добу n = 2:

Qсут.

F = ??? = (3.94).

T * Vрн — 3.6 * w * n * t1 — n * t2 * Vрн.

38 083.6.

= ??? = 218.1 м2.

24 * 8 — 3.6 * 14 * 2 * 0.12 — 2 * 0.33 * 8.

Кількість фільтрів має быть:

__ _____.

N = 0.5 * ?F = 0.5 * ?218.1 = 8 шт.(3.95).

Площа одного фільтра 218.1/8 = 27.3 м2 з площею плані 5.2?5.25 м.

Швидкість фільтрування при форсованому режимі составит:

N8.

Vр.ф. = Vр. н * ??? = 8 * ??? = 9.14 м/ч,.

N — N18 — 1.

що відповідає вимогам [1] (тут N1 — кількість фільтрів, що у ремонте).

2.Расчет розподільній системи фильтра.

Витрата промывной води, що надходить у розподільну систему, при інтенсивності промивання w = 14 л/(с*м2):

qпр = f * w = 27.3 * 14 = 382 л/с.(3.96).

Діаметр колектора розподільній системи прийнято dкол = 600 мм, швидкість руху промывной води Vкол = 1.2 м (рекомендована швидкість 1.0…1.2 м/с).

При розмірі фільтра у плані 5.2?5.25 м довжина одного відгалуження составит:

lотв = (5.4 — Dкол)/2 = (5.4 — 0.63)/2 = 2.39 м (3.97).

де Dкол = 630 мм — зовнішнє діаметр колектора (по ГОСТ 10 704– — 76 і ГОСТ 8696– — 74).

Кількість відгалужень кожному фільтрі при кроці осі відгалужень z = 0.22 м становитиме: nотв = (5.20/0.22)*2 = 48 прим. Відгалуження розміщаємо по 24 прим. із боку коллектора.

Діаметр сталевих труб відгалужень приймаємо dотв = 80 мм (ГОСТ 3262−75), тоді швидкість входу промывной води становитиме — (за умови витрачання 382/48 = 7.96 л/с) V = 1.6 м/с.

У частині відгалужень з точки 60? до вертикалі передбачаються отвори діаметром 10.14 мм. Приймаємо отвори d = 14 мм площею кожне fотв = 1.54 см2. Ставлення площі всіх отворів на відгалуженнях розподільній системи на площу фільтра приймаємо 0.25…0.3%. Тогда.

fотв = 0.25 * 27.3/100 = 0.0683 м2 чи 683 см².

Загальна кількість отворів в розподільчої системи кожного фільтра n0 = fотв/f0 = 683/1.54 = 444 шт.

У кожному фільтрі є по 40 відгалужень. Тоді кількість отворів кожному відгалуженні 444/48 = 10 прим. Крок осі отворів e0 = 2.39/10 = 0.24 м = 240 мм.

3.Расчет пристроїв для збирання й відводу води при промиванні фильтра.

При витратах промывной води однією фільтр qпр = 382 л/с і кількості жолобів nж = 3 витрата води, що припадає однією жолоб, становитиме qж = 382/3 = 127.3 л/с = 0.13 м3/с. Відстань між осями жолобів eж = 5.25/3 = 1.75 м (має не більше 2.2).

Ширіну жолоби з трикутним підставою визначаємо по формуле:

5 ____5 _________.

B = K * ?q2/b3 = 1.75 * ?0.132/2.573 = 0.44 м. (3.98).

де b = 1.57 + a, a = 1.0…1.5;

K — коефіцієнт, який приймає рівним 2.1 для пятиугольных желобов.

Висота жолоба h1 = 0.5 * B = 0.22 м, і з урахуванням товщини стінки повна його висота буде 0.22 + 0.08 = 0.3 м; швидкість руху води в жолобі V = 0.56 м/с.

Висота крайки жолоби від поверхні загрузки:

H * e1.0 * 50.

hж = ??? + 0.3 = ??? + 0.3 = 0.8 м,(3.99).

100 100.

де H — висота фільтруючого шару, м;

e — відносне розширення фільтруючій завантаження, %.

4.Расчет збірного канала.

Забруднена промывная воду з жолобів швидкого фільтра вільно виливається в збірний канал. Оскільки фільтр має площа f = 17.3 м2 < 40 м², він влаштований з бічним збірним каналом. Відстань від дна жолоба до дна бічного збірного каналу має не менее:>

3__________3______________.

Hкан=1.73 * ?qпр2/(g*bкан2) + 0.2=1.73 * ?0.3822/(9.81*0.72) + 0.2=0.74м.(3.100).

де qкан — витрата води в каналі, м3/с;

bкан — мінімально допустима ширина каналу, приймається рівної 0.7 м.

Швидкість течії води наприкінці збірного каналу при розмірах поперечного перерізу fкан = 0.5 * 1.0 = 0.5 м2 становитиме Vкан=qкан/fкан = 0.382/0.5 = 0.764 м/с.

Висота фільтра составит:

H = hпс + hф + hводы + hб = 0.6 + 1 + 2.5 + 0.5 = 4.6 м (3.101).

3.5.13.3.Резервуар очищеної воды.

Приймаємо два круглих у плані резервуара D = 18 метрів і глибиною H = 4.5 м, обсягом 1145 м³.

3.5.13.4.Подбор насосов.

Для подачі води з РІВ застосовуються 3 робочих насоса марки Д630−90 і тільки резервный.

Для промивання фільтрів — 2 одночасно діючих насоса Д630−90.

Для промивання барабанних сіток — 1 робочий насос марки 1 ½K-6.

Насоси, барабанні сітки, фільтри мають щодо одного здании.

3.6Гидравлический розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки ОС.

Гідравлічний розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки очисних споруд по воде.

Таблиця 3.2.

№.

РАСЧ. РАСХ,.

ДЛИ-НА УЧ.,.

ШИР.ЛОТ-КОВ,.

ГЛУБ. ШАРУ ВОДЫ.

УК-ЛОН, i.

ШВИДКИЙ. ТЕЧ.,.

і? l,.

ВИД МЕСТНО-ГОСОП;

ФОР-МУЛА. МЕСТ.

ВЕЛИ-ЧИНА НАПО;

СУМ-МАРН. ПОТЕ;

ПОЗНАЧКИ, М.

УЧ.

Л/С.

М.

М.

М.

М/С.

М.

РОТИВ;

ПОТ.

РАhм.

РИh,.

ПОВ-ТЬВОДЫ.

ДНОЛОТ., ТР.

ЛЕНИЯ.

НАП.

М.

М.

НАЧ.

КОН.

НАЧ.

КОН.

ПРИЙОМНА КАМЕРА.

70.19.

70.19.

1−2.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.02.

Вхід у прям-й канал.

1.062.

0.5?

2*9.81.

0.03.

0.05.

70.16.

70.14.

69.6.

69.58.

2−3.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.01.

Поділ потока.

0.912.

1.5?

2*9.81.

0.06.

0.07.

69.91.

69.90.

69.58.

69.57.

3−4.

ПЕСКОЛОВКА.

0.2.

Табл.1 [14].

0.2.

69.80.

69.80.

4−5.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.01.

0.01.

69.70.

69.69.

69.37.

69.36.

5−6.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.03.

Злиття потоков.

Збільшено. скорости.

1.062.

3 ??

2*9.81.

1.062-.912.

???

2*9.81.

0.17.

0.02.

0.22.

69.50.

69.47.

68.94.

68.91.

6−7.

ВИМІРЮВАЛЬНИЙ ЛОТОК L = 5.1 М.

Табл.1 [14].

0.3?0.56.

0.17.

0.17.

69.47.

69.30.

7−8.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.02.

0.02.

69.30.

69.28.

68.74.

68.72.

8−9.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.01.

Поділ потока.

1.062.

1.5?

2*9.81.

0.09.

0.1.

69.05.

69.04.

68.72.

68.71.

9−10.

178.5.

0.45.

0.45.

0.004.

1.12.

0.06.

См. п.3.6.1.

0.12.

0.18.

68.92.

68.86.

ПЕРВИННИЙ ОТСТОЙНИК.

0.6.

Див. [3].

0.6.

68.26.

68.26.

10−11.

178.5.

0.45.

0.45.

0.004.

1.12.

0.06.

См. п.3.6.2.

0.12.

0.18.

68.14.

68.08.

11−12.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.01.

0.01.

68.08.

68.07.

67.75.

67.74.

12−13.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.04.

Злиття потоков.

Збільшено. скорости.

1.062.

3 ??

2*9.81.

1.062-.912.

???

2*9.81.

0.17.

0.02.

0.23.

67.88.

67.84.

67.32.

67.28.

13−14.

0.6.

0.45.

0.002.

1.00.

0.03.

Поділ потока.

Різкий поворот на 90?

1.062.

1.5?

2*9.81.

1.02.

1.19?

2*9.81.

0.09.

0.06.

0.18.

67.73.

67.64.

67.28.

67.19.

14−15.

АЭРОТЕНК.

Zводы.аэр.=Zзем.аэр.+Hаэр/2=64.94+5/2=67.44.

0.4.

Див. Табл.1 [14].

0.4.

67.44.

67.44.

15−16.

0.6.

0.45.

0.002.

1.00.

0.01.

Різкий поворот лотка на 90?

1.02.

1.19?

2*9.81.

0.06.

0.07.

67.24.

67.18.

66.79.

66.72.

16−17.

0.8.

0.75.

0.001.

0.9.

0.05.

Злиття потоков.

0.092.

3 ??

2*9.81.

0.12.

0.17.

67.06.

67.01.

66.31.

66.26.

РОЗПОДІЛЬНА ЧАША.

См. п.4.6.3.

0.29.

0.29.

66.72.

66.72.

17−18.

0.6.

0.45.

0.002.

0.02.

0.02.

66.71.

66.69.

66.26.

66.24.

18−19.

0.5.

0.5.

0.005.

1.38.

0.08.

См. п.3.6.4.

0.19.

0.27.

66.51.

66.43.

66.01.

65.93.

ВТОРИННИЙ ОТСТОЙНИК.

0.6.

Див. [3].

0.6.

65.83.

65.83.

19−20.

178.5.

0.45.

0.45.

0.004.

1.12.

0.06.

См. п.3.6.5.

0.12.

0.18.

65.71.

65.65.

65.26.

65.20.

20−21.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.02.

0.02.

65.53.

65.51.

65.20.

65.18.

21−22.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.12.

Злиття потоков.

Збільшено. скорости.

1.062.

3 ??

2*9.81.

1.062-.912.

???

2*9.81.

0.17.

0.02.

0.31.

65.32.

65.20.

64.76.

64.64.

22−23.

СМЕСИТЕЛЬ.

0.4.

См. 3].

0.4.

64.8.

64.8.

23−24.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.02.

0.02.

64.80.

64.78.

64.24.

64.22.

24−25.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.01.

Поділ потока.

Різкий поворот потоку на 90?

1.062.

1.5?

2*9.81.

0.912.

1.19?

2*9.81.

0.09.

0.05.

0.15.

64.55.

64.49.

64.22.

64.16.

25−26.

КОНТАКТНИЙ РЕЗЕРВУАР L=31 М.

0.4.

См. 3].

0.4.

64.29.

64.29.

26−27.

178.5.

0.6.

0.33.

0.002.

0.91.

0.01.

Різкий поворот потоку на 90?

0.912.

1.19?

2*9.81.

0.05.

0.06.

64.09.

64.03.

63.76.

63.70.

27−28.

0.6.

0.56.

0.002.

1.06.

0.02.

Злиття потоков.

Збільшено. скорости.

1.062.

3 ??

2*9.81.

1.062-.912.

???

2*9.81.

0.17.

0.02.

0.21.

63.84.

63.82.

63.28.

63.26.

28−29.

d=0.35.

0.27.

0.070.

4.53.

3.29.

Вихід в колодец.

Вхід у трубу.

Два плавних повороту на 30? (d/R=0.4).

Плавний поворот на 90? (d/R=1).

Вихід в водоем.

1.062.

1 ??

2*9.81.

4.532.

0.5?

2*9.81.

2*0.05*(.

4.532.

* (??).

2*9.81.

4.532.

0.29?

2*9.81.

4.532.

1 ??

2*9.81.

0.06.

0.52.

0.10.

0.30.

1.05.

5.26.

63.52.

58.26.

63.26.

57.99.

Гідравлічний розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки очисних споруд по илу.

Таблиця 3.3.

Обозн.

Длина.

Розміри лотків чи труб, м.

Потери.

Фактичні позначки, м.

участка.

участка.

Шир. чи d.

Глуб. осадка.

Уклон.

напору h, м.

Поверхні води чи ила.

Дно лотка чи трубы.

Начало.

Конец.

Начало.

Конец.

ПЕРВИННИЙ ОТСТОЙНИК.

68.26.

68.26.

30−31.

d=0.2.

0.2.

0.01.

0.37.

66.86.

66.49.

66.66.

66.29.

31−32.

d=0.2.

0.2.

0.01.

0.83.

66.49.

65.66.

66.29.

65.46.

32−33.

НАСОСНА СТАНЦИЯ.

33−34.

d=0.2.

0.2.

НАПІРНИЙ ТРУБОПРОВОД.

МЕТАНТЕНК.

69.50.

69.50.

34−35.

d=0.2.

0.2.

0.01.

1.6.

68.00.

66.40.

66.20.

35−36.

МУЛОВІ ПЛОЩАДКИ.

63.8.

3.6.1.Расчет місцевих втрат напору в підводять сифонах первинних отстойников.

Місцеві втрати напору в сифоне составят:

1.резкий поворот сифона на 90?:

V12 0.912.

hм =? * ?? = 1.19 * ??? = 0.05 м;

2 * g2 * 9.81.

2.внезапное звуження потоку перед входом води з лотка в трубу:

w2? * d22 3.14 * 0.452.

? = ??? = ??? = 0.80 м? ? = 0.15.

w14*B1*H14*0.6*0.33.

V22 1.122.

hм =? * ?? = 0.15 * ??? = 0.01 м;

2 * g2 * 9.81.

3.увеличение швидкості біля входу до трубу:

V22 — V121.122 — 0.912.

hм = ??? = ??? = 0.022 м.

2 * g 2 * 9.81.

4.два плавних повороту на 90?:

hм = 2 *? * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.122/(2 * 9.81) = 0.037 м;

Сума місцевих втрат напору в подводящем сифоне первинного відстійника составит:

?hм1 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 = 0.12 м.

3.6.2.Расчет місцевих втрат напору в отводящих сифонах первинних отстойников.

Місцеві втрати напору составят:

1 -4 див. п. 4.6.1.

5.внезапное розширення потоку перед входом води з труби в лоток:

(V1 — V2)2(1.12 — 0.91)2.

hм = ??? = ??? = 0.002 м;

2 * g2 * 9.81.

Сума місцевих втрат напору в отводящем сифоне первинного відстійника составит:

?hм2 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 + 0.002 = 0.12 м.

3.6.3.Расчет місцевих втрат напору в розподільній чаші вторинних отстойников.

Q1 = 536 л/с;V1 = 0.9 м/с;B1 = 0.80 м;H1 = 0.75 м;

Q2 = Q1 = 536 л/с;V2 = 1.39 м/с; d2 = 0.70 м;

Q3 = Q1 = 536 л/с;V3 = 0.68 м/с; d3 = 1 м;

Q4 = Q1 = 536 л/с;V4 = 0.17 м/с;Dч = 1.25 м;Hч = 0.80 м;

Q5 = Q½ = 268 л/с; V5 = 1 м/с; B5 = 0.46 м;H5 = 0.45 м.

Місцеві потери:

1.Резкий поворот потоку на 90?:

V120.92.

hм =? * ?? = 1.19 * ??? = 0.049 м.

2 * g2 * 9.81.

2.Внезапное звуження потоку перед входом води з лотка в трубу:

w2? * d23.14 * 0.72.

?? = ??? = ??? = 0.64 м.?? = 0.23.

w14 * B1 * H14 * 0.8 * 0.75.

V21.392.

hм =? * ?? = 0.2 * ??? = 0.023 м.

2 * g 2 * 9.81.

3.Увеличение швидкості біля входу до трубу:

V22 — V12 1.392 — 0.92.

hм = ??? = ??? = 0.057 м.

2 * g2 * 9.81.

4.Два плавних повороту на 90?:

hм = 2 *? * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м.

5.Постепенное розширення потока:

(V2 — V3)2(1.39 — 0.68)2.

hм = K * ??? = 0.9 * ??? = 0.023 м.

2 * g2 * 9.81.

6.Внезапное розширення потоку біля входу до чашу:

Qч0.536.

Vч = ??? = ??? = 0.17 м/с;

? * Dч * Hч 3.14 * 1.25 * 0.8.

(V3 — V4)2(0.68 — 0.17)2.

hм = ??? = ??? = 0.013 м.

2 * g2 * 9.81.

7.Внезапное звуження потоку коли води з чаші в лоток:

3 * w53 * B5 * H53 * 0.6 * 0.45.

??? = ??? = ??? = 0.26 м; ?? = 0.4.

w4? * D4 * H4 3.14 * 1.25 * 0.8.

V5212.

hм =? * ?? = 0.4 * ??? = 0.02 м.

2 * g 2 * 9.81.

8.Увеличение швидкості біля входу до лоток:

V52 — V4212 — 0.172.

hм = ??? = ??? = 0.049 м.

2 * g2 * 9.81.

Сума місцевих втрат напору в розподільній чаше:

?hм =0.049+0.023+0.057+0.057+0.023+0.013+0.02+0.049=0.29 м.

3.6.4. Розрахунок місцевих втрат напору в підводять сифонах вторинних отстойников.

Місцеві втрати напору в сифоне составят:

1.резкий поворот сифона на 90?:

V1212.

hм =? * ?? = 1.19 * ??? = 0.06 м;

2 * g2 * 9.81.

2.внезапное звуження потоку перед входом води з лотка в трубу:

w2? * d223.14 * 0.72.

? = ??? = ??? = 0.64 м? = 0.23.

w14 * B1 * H14 * 0.8 * 0.75.

V22 1.392.

hм =? * ?? = 0.23 * ??? = 0.023 м;

2 * g2 * 9.81.

3.увеличение швидкості біля входу до трубу:

V22 — V12 1.392 — 0.92.

hм = ??? = ??? = 0.057 м;

2 * g2 * 9.81.

4.два плавних повороту на 90?:

hм = 2 *? * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м.

Сума місцевих втрат напору в подводящем сифоне вторинного відстійника составит:

?hм1 = 0.049 + 0.023 + 0.057 + 0.057 = 0.19 м.

3.6.4. Розрахунок місцевих втрат напору в отводящих сифонах вторинних отстойников.

Визначення місцевих втрат напору в отводящем сифоне вторинного відстійника см. п.3.6.2. ?hм4 = 0.12 м.

3.7. План очисний станции.

План ОС представлено масштабі 1:500. Нею зображені основні допоміжні ОС, трубопроводи різного призначення і шляхи. На території станції передбачено озеленення, кордону є такі забором.

Розташування споруд очищення прийнято найбільш компактним, що зменшує площа ОС, протяжність лотків і труб, отже й вартість строительства.

ОС розташовані групами. Розриви між групами споруд прийнято мінімальними по санітарним і протипожежним вимогам, але забезпечують можливість черговості будівництва й проїзду транспорта.

При компонуванні ОС, окремі перебувають у одному будинку: иловая СР конструктивно сполучена з хлораторной; будинок СР і фільтрувальні установки перебувають разом із барабанними сетками.

План ОС і висотна установка вирішено за урахуванням забезпечення самопливного руху води. Для рівномірного розподілу стічних вод мовби по спорудам передбачені розподільні чаші і камеры.

Висотна розташування виконано з урахуванням вимоги балансу земляних робіт. Передбачено виїмки і насипу, у своїй навколо споруд розташовані майданчики для проходу обслуговуючого персоналу шириною 2.0 м.

ГОЛОВНА НАСОСНА СТАНЦИЯ.

Головна насосну станцію варта перекачування стічні води на очисні споруди після попередньої очищення на решетках-дробилках.

Конструкція ГНС представлена листку 4.

Надземна частина станції - прямокутна, розміром 12? 21 м. У надземної частини насосної станції розташовані: побутові приміщення, КТП, вентиляційні камери, теплової введення, механічна майстерня, комора. Підземна частина — кругла у плані (глибина подводящего колектора — 7.23 м). Підземна частина ГНС розділена глухий водонепроникною перегородкою на два відсіку; у одному з них розташовані решетки-дробилки, прийомний резервуар, й інші - машинний зал. У уникнення затоплення на подводящем колекторі встановлюються дві засувки з гидроприводами для відключення станції під час аварії. Управління засувками — механічне від аварійного рівня води в резервуарі. Введення колектора в станцію передбачається з двох трубопроводах діаметром 700 мм. На подводящем колекторі встановлено камера поділу потоку на два трубопровода.

Вода на хозяйственно-питьевые і виробничі потреби подається з міського водогону за одним введення. Стоки від санітарних приладів скидаються у канал приймального резервуара перед решетками-дробилками. Теплоносієм системі гарячого водопостачання і опалення служить перегріта вода з параметрами 70 — 150? C. Система опалення прийнята горизонтальна, проточная.

У проекті передбачена приточно-вытяжная вентиляція. У приміщенні решіток дробарок і резервуарів запроектована механічна вентиляція у вигляді п’ятикратного воздухообмена. Причому 80% повітря видаляється з каналу решіток, і 20% з верхньої зони. Вытяжная система оснащена резервним вентилятором, включающимся автоматично при вимиканні основного. У машинному залі вентиляція запроектована з розрахунку перевищення температури в літній час у робітничій зоні на 10% вище зовнішньої, т.к. перебування на ньому людей короткочасно. У побутових приміщеннях передбачена механічна приточная вентиляція, витяжка — природна через дефлектор.

4.1. Прийомний резервуар.

Ємність приймального резервуара підрахована по формуле:

0.25 * Qнас0.25 * 918.9.

Wрез = ??? = ??? = 46 м³,.

n15.

де Qнас — продуктивність насосів м3/ч;

n1 — кількість включень насосів в час.

Дно приймального резервуара має ухил і = 0.1 до приямку, у якому розташовані воронки всасывающих трубопроводів. Прийомний резервуар обладнаний трубопроводами для взмучивания осаду і змиву його з стінок і днища. Подача води на взмучивание і обмивши регулюється засувками з ручним приводом. Узвіз в прийомний резервуар здійснюється через спеціальні люки по стремянкам.

4.2.Помещение решеток-дробилок.

Решетки-дробилки є комбінований механізм, готовий до затримання та підводного роздрібнення великих покидьків, що у стічної рідини і виключає ручні роботи з обробці отбросов.

До установці приймається дві решетки-дробилки РД-600 (1 робоча група й 1 резервная).

Технічні характеристики:

* Пропускна здатність за водою, м3/сут…48 000.

* Діаметр барабана, мм…625.

* Частота обертання барабана, 1/мин…24.

* Потужність електродвигуна, кВт…1.

* Частота обертання електродвигуна, об/мин…1500.

* Передатне ставлення редуктора…60.

* Маса, кг…1800.

* Розміри, мм.

*высота…2170.

*длина…1340.

*ширина…810.

4.3. Машинне отделение.

У машинному залі розміщені три основних технологічних насоса 8НФ (2 робітників і 1 резервний); два насоса на шляху подання води на ущільнення сальників основних насосів 3К-6 (1 робочий і одну резервний) і двоє дренажних насоса НСЦ-3 (1 робочий і одну резервний). Насоси 8НФ монтуються кожен на загальної плиті з електродвигуном, насос на рамі комплексно з електродвигуном і щитом управления.

Насоси 8НФ встановлено під затоку. Робота їх автоматизовано залежно від рівня стічних вод мовби в приймальному резервуаре.

При не включенні чи аварійної зупинці будь-якого насоса, і навіть при аварійному рівні стічні води в приймальному резервуарі, дозволяє автоматичного включення резервного насоса.

Діаметри всасывающих і напірних трубопроводів ухвалюватимуть у відповідність до продуктивністю насосів і допустимих [2] швидкостей руху стічних вод:

* у всасывающих трубопроводах V = 0.7 — 1.5 м/с;

* в напірних трубопроводахV = 1.0 — 2.5 м/с.

Для зменшення зносу валів основних насосів передбачено гідравлічне ущільнення сальників водогінної водою, поданого під тиском, перевищує тиск, развиваемое основним насосом на 0.3 — 0.5 кг/см2.

Задля більшої розриву струменя води, поданого із електромережі господарсько-питного водогону на технічні потреби, встановлено бак розриву струменя W = 180 л.

Для збору води від миття статей машинного відділення передбачено збірний лоток, який закінчується приямком.

Для монтажу і демонтажу насосів з електродвигунами і арматури й у провадження цих робіт в машинному залі предусмотрены:

* в надземної частини — хлопець електрична ПЕ 320−52 120−00, вантажністю 3.2 т;

* в підземної частини — кран бруківці ручний 3.2−5.1, вантажністю 3.2 т, і хлопець червячная — 3.2 т.

4.4. Розрахунок насосної станції для перекачування стічних вод.

Максимальний годинниковий приплив до насосної станции:

Q1 = 918.87 м3/ч.

По даної максимальної продуктивності насосної станції Q1 призначаємо кількість напірних трубопроводів n = 2.

Витрата в кожному трубопроводу q1, л/с, знайдено по формуле:

1000 * Q1.

q1 = ???, л/с (4.1).

3600 * n.

1000 * 918.87.

q1 = ??? = 127.62 л/с.

3600 * 2.

При відомому витратах q1, з економічних міркувань і рекомендованої швидкість руху стічних вод мовби в напірних трубопроводах Vн=1 — 2.5 м/с, [2], призначаємо діаметр труб d=400мм.

У цьому V = 1.02 м/с; і = 0.004.

Втрати напору у зовнішніх напірних трубопроводах hн, м, визначено по формуле:

hн = 1.05 * iн * lн, м (4.2).

де iн — гідравлічний ухил, визначено по [16];

lн — довжина напірних ліній, м;

1.05 — коефіцієнт, враховує місцеві сопротивления.

hн = 1.05 * 0.004 * 2225 = 9.35 м.

Необхідний натиск насосів визначено по формуле:

H = Hг + hнс + hн + hзап, м,(4.3).

де Hг — геометрична висота підйому рідини, м.

Геометрична висота підйому Hг визначено як різницю між оцінкою L2, яку виробляється підйом стічної рідини, і розрахункової оцінкою рідини в приймальному резервуарі L1.

L1 = Lк — a = 55.87 — 2 = 53.87 м,.

де Lк — позначка дна подводящего коллектора;

Lк = 55.87 м;

a = 2 м — відстань від дна колектора до середній рівень рідини в резервуаре.

Hг = L2 — L1 = 70.19 — 53.87 = 16.32 м.

hнс — втрати напору не більше насосної станції; hнс = 2 м;

hзап — запас на виливши рідини з трубопроводу; hзап = 1 м.

H = 16.32 + 2 + 9.35 + 1 = 28.67 м.

У цьому проекті передбачена установка трьох однотипних насосів: 2 робітників і 1 резервный.

Підбір робочих насосів здійснено на расход:

Q1918.87.

?? = ??? = 459.4 м3/ч.

і H = 28.7 м.

По [ ] обраний насос 8НФ з такими характеристиками:

Q = 864 м3/ч;

H = 29 м;

Частота обертання n = 960 об/мин;

ККД = 60%;

Потужність електродвигуна 115 кВт;

Діаметр робочого колеса 540 мм;

Маса 1000 кг.

Можливі такі режими роботи насосної станции:

A)Нормальный режим роботи — зовнішні трубопроводи й устаткування станції справні. Продуктивність насосної станції Qнс = Q1 = 918.87 м2/ч. Розрахунковий витрата у усмоктувальної і напірної лініях кожного насоса дорівнює відповідно qвс1 і qн1:

1000 * Q11000 * 918.87.

qвс1 = qн1 = ??? = ??? = 127.62 л/с.

3600 * m3600 * 2.

Розрахунковий витрата у зовнішніх напірних трубопроводах:

qр1 = q1 = 127.62 л/с,.

H1 = 28.7 м.

B)Аварийный режим роботи насосної станції - аварія одному з зовнішніх напірних трубопроводов.

Продуктивність насосної станції Q2 = Q1 = 918.87 м3/ч.

При аварії одній із напірних ліній і його відключенні, витрата, проходить з іншої лінії зміниться, унаслідок чого зміняться швидкість руху, і, отже, місцеві втрата часу та втрати за довжиною. Тому виконано перерахунок величини необхідного напору H2 для випадку аварии.

H2 = Hг + hнс + hна + hни + hзап, м.

де hна — втрати напору на аварійній ділянці напірних трубопроводів, розраховані по формуле:

hна = 1.05 * ia * la = 1.05 * 0.012 * 750 = 9 м,.

ia — гідравлічний ухил при пропуску розрахункового витрати qр.а. за однією лінії аварійного ділянки; iа = 0.012; V = 2 м/с.

Розрахунковий витрата на аварійному участке:

qр.а. = Q1 = 918.87 м3/ч;

la — довжина аварійного ділянки; la = 750 м.

hни — втрати напору у зовнішніх напірних трубопроводах, розраховані по формуле:

hни = 1.05 * iи * lи = 1.05 * 0.004 * 1475 = 6.2 м.

Отже, необхідний натиск під час роботи насосної станції в аварійний режим составляет:

H2 = 16.32 + 2 + 9 + 6.2 + 1 = 34.52 м.

Уточнені розрахункові параметри для режимів роботи насосної станции:

* нормального Qнс = Q1 = 918.87 м3/ч, H = 28.7 м;

* аварійного Qнс = Q1 = 918.87 м3/ч, H = 34.52 м.

Після реконструкції системи водовідведення в полураздельную, в дощ, витрата стічні води, що у прийомний резервуар насосної станції різко зростає. Під час розрахункового дощу вона становить: Ql = 1803.2 м3/ч. Тому необхідно встановити групу насосів, яка включається в дощ. Приймаємо до додаткової установці один насос 8НФ. Дані насоси не забезпечать необхідний натиск при діаметрі напірних трубопроводів 400 мм. Тому необхідно замінити існуючі трубопроводи, поклавши труби діаметром 550 мм.

Втрати напору у зовнішніх напірних трубопроводах в дощ hн. д, м, визначено за такою формулою (4.2):

hн.д = 1.05 * 0.0028 * 2225 = 6.54 м.

де iн. д — гідравлічний ухил, визначено по [16] при d = 550 мм.

1000 * 1803.2.

q1д = ??? = 250.44 л/с,.

3600 * 2.

iн.д = 0.0028; Vн. д = 1.05 м/с.

Необхідний натиск насосів визначено за такою формулою (4.3).

L1.д = Lк. р — a = 55.08 — 2 = 53.08 м,.

де Lк. р — позначка дна подводящего колектора після реконструкции;

Lк.р = 55.08 м;

Hг.д = L2 — L1. д = 70.19 — 53.08 = 17.11 м.

Hд = 17.11 + 2 + 6.54 + 1 = 26.65 м.

При аварії на напірних трубопроводах в дощ qд = 500.88 л/с; iа. д = 0.0107; Vа. д = 2.11 м/с.

hа.а = 1.05 * 0.0107 * 750 = 8.43 м;

hа.и = 1.05 * 0.0028 * 1475 = 4.34 м;

Hд.ав = 17.11 + 2 + 8.43 + 4.34 + 1 = 32.88 м.

Визначення дійсних параметрів роботи двох робочих насосів, і навіть робота трьох насосів в дощ, проводиться у разі совмещенному графіку характеристик насосів і трубопроводів нормального і аварійному режимах.

Суміщений графік представлений рис. 4.1.

1) Характеристика Q-H, Q-?, і Q-N накреслена відповідно до паспортним даним насоса 8НФ.

2) Сумарна характеристика ?(Q-H)1+2 спільно працюючих 2 насосів побудована у вигляді подвоєння продуктивності насоса при заданих значеннях напоров.

3) Сумарна характеристика ?(Q-H)1+2+3 спільно працюючих 3 насосів побудована у вигляді потроєння продуктивності насоса при заданих значеннях напоров.

4) Характеристика трубопроводу для нормального режиму (Q-H)тр.ну побудована по уравнению:

Hтр1 = Hг + ?1 * Q2 = 16.3 + 0.146 * Q2Q, м3/чH, м.

H1 — Hг.

де ?1 = ???10 016.5.

Q12 20 016.9.

Q1 — в м3/ч 40 018.6.

28.7 — 16.360 021.6.

?1 = ??? = 0.14 680 025.6.

918.92 100 030.9.

120 037.3.

140 044.9.

Характеристика трубопроводу для аварійного режиму (Q-H)тр.ав побудована по уравнению:

Qтр.ав = Hг + ?2 * Q2 = 16.3 + 0.215 * Q2Q, м3/чH, м.

H2 — Hг.

?2 = ???;Q2 — в м3/ч10 016.5.

Q2220017.2.

34.5 — 16.3400 19.7.

?2 = ??? = 0.215 600 24.0.

918.92 800 30.1.

100 037.8.

120 047.3.

140 058.4.

Характеристика роботи трубопроводу в дощ (Q-H)тр.д побудована по уравнению:

Qт р.д.н = Hг. д + ?3 * Qд2 = 17.11 + 0.29 * Qд2. Q, м3/чH, м.

Hд — Hг.д.

?3 = ???;Qд — в м3/ч20 017.2.

Qд240 017.6.

26.65 — 17.11 600 18.2.

?2 = ??? = 0.29 800 19.0.

1803.221 000 20.0.

1200 21.3.

1400 22.8.

1600 24.5.

1800 26.5.

2000 28.7.

2200 31.2.

2400 33.8.

Характеристика роботи трубопроводу на підводному човні в дощ (Q-H)тр.д.ав побудована по уравнению:

Qт р.д.ав = Hг. д + ?4 * Qд2 = 17.11 + 0.48 * Qд2. Q, м3/чH, м.

Hд.ав — Hг.д.

?4 = ???;Qд — в м3/ч200 17.3.

Qд240 017.9.

32.88 — 17.11 600 18.8.

?2 = ??? = 0.48 800 20.2.

1803.221 000 21.9.

1200 24.0.

1400 26.5.

1600 29.4.

1800 32.7.

2000 36.3.

2200 40.3.

2400 44.8.

(?)A на графіці - робоча точка, її координати визначають робочі параметри насосів за її спільну роботу нормального режиме.

(?)B визначає робочі параметри спільно працюючих насосів в аварійному режиме.

(?)З визначає робочі параметри спільно працюючих трьох насосов.

(?)D визначає робочі параметри спільно працюючих трьох насосів в аварійному режиме.

? — розрахункові крапки над аварійний нормальна режим.

(?)A1,2 — точка, визначальна параметри кожного насоса при спільну роботу двох насосов.

E, F — точки, що визначають параметри ?,? кожного насоса при спільну роботу трьох насосов.

(?)A1 — точка, визначальна параметри кожного насоса за її роздільної работе.

4.5. Иловая насосну станцію і вентиляторная.

Иловая насосну станцію (ИНС) і вентиляторна розташовані на півметровій території очисний станції і конструктивно об'єднують у одному будинку з хлораторной, але мають різні входы.

Вентиляторна варта подачі повітря на аэротенк.

ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНІ РАСЧЕТЫ.

CВОДНЫЙ КОШТОРИСНИЙ РОЗРАХУНОК № 1 СТОИМОСТИ РЕКОНСТРУКЦІЇ КАНАЛІЗАЦІЇ ПОСЕЛКА.

Номер

Найменування глав,.

Кошторисна вартість, тис р.

Загальна кошторисна.

сметы.

об'єктів, робіт і затрат.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

стои-мость тис. р.

1.2% гл. 2.

Глава 1. Підготовка території строительства.

Глава 2. Об'єкти основного виробничого назначения.

Лок. див. № 2.

Прокладка каналізаційного коллектора.

Л. див. 2.

Реконструкція ГНС.

Про. див. 1.

Реконструкція ГОС.

Про. див. 2.

Реконструкція МОС.

РАЗОМ по гол. 2.

3% гл. 2.

Глава 3. Об'єкти підсобного виробничого і що назначения.

РАЗОМ по гол. 2+3.

12% гл.2+3.

Глава 4. Об'єкти енергетичного хозяйства.

1.5% гл.2+3.

Глава 5. Благоустрій території предприятия.

РАЗОМ по гол. 1−5.

1.5% гл.1−5.

Глава 6. Тимчасові будівлі і сооружения.

РАЗОМ по гол. 1−6.

Глава 7. Інші праці та затраты:

a) доповнить. витрати в зимове время.

b) сдельно-премиальная оплата праці рабочих.

РАЗОМ по гол. 1−7.

1% гл.1−7.

Глава 8. Зміст дирекції споруджуваного предприятия.

2.5% гл.1−7.

Глава 9. Проектні і пошукові работы.

ИТОГО.

5% гл.1−9.

Резерв на непередбачені расходы.

Усього за зведеної смете.

15% гл. 6.

До того ж поворотна сумма.

CВОДНЫЙ КОШТОРИСНИЙ РОЗРАХУНОК № 2 СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА КАНАЛІЗАЦІЇ ПОСЕЛКА.

Номер

Найменування глав,.

Кошторисна вартість, тис р.

Загальна кошторисна.

сметы.

об'єктів, робіт і затрат.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

стои-мость тис. р.

1.2% гл. 2.

Глава 1. Підготовка території строительства.

Глава 2. Об'єкти основного виробничого назначения.

Лок. див. № 2.

Прокладка каналізаційного коллектора.

Л. див. 2.

Будівництво ГНС.

Про. див. 3.

Будівництво ГОС.

Про. див. 4.

Будівництво МОС.

РАЗОМ по гол. 2.

3% гл. 2.

Глава 3. Об'єкти підсобного виробничого і що назначения.

РАЗОМ по гол. 2+3.

12% гл.2+3.

Глава 4. Об'єкти енергетичного хозяйства.

10% гл.2+3.

Глава 5. Об'єкти транспортного господарства і связи.

10% гл.2+3.

Глава 6. Зовнішні сіті й споруди теплофикации і газификации.

1.5% гл.2+3.

Глава 7. Благоустрій території предприятия.

РАЗОМ по гол. 1−7.

1.5% гл.1−7.

Глава 8. Тимчасові будівлі і сооружения.

РАЗОМ по гол. 1−8.

Глава 9. Інші праці та затраты:

a) доповнить. витрати в зимове время.

b) сдельно-премиальная оплата праці рабочих.

РАЗОМ по гол. 1−9.

1% гл.1−9.

Глава 10. Зміст дирекції споруджуваного предприятия.

0.75% гл.1−9.

Глава 11. Витрати підготовку експлуатаційних кадров.

2.5% гл.1−9.

Глава 12. Проектні і пошукові работы.

ИТОГО.

5% гл.1−12.

Резерв на непередбачені расходы.

Усього за зведеної смете.

15% гл. 8.

До того ж поворотна сумма.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 1.

на реконструкцію очисних сооружений.

Кошторис у сумі 13 050 тис. р.

Складено у цінах 1998 г.

Номер кошторису, прейску-ранта,.

Найменування робіт і затрат.

Кошторисна вартість, тис. р.

УСН, розцінок і пр.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

Всего.

УПСС т.19.

Песколовки 2 шт.

УПСС т.34.

Вторинний радіальний відстійник діаметром 30 м.

39.2.

3.5.

8.3.

УПСС т.35.

Споруди доочистки.

491.4.

98.5.

167.1.

РАЗОМ у цінах 1984 г.

576.6.

185.4.

РАЗОМ у цінах 1998 р. (тис. р.).

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 2.

на реконструкцію місцевих очисних сооружений.

Кошторис у сумі 214.5 тис. р.

Складено у цінах 1998 г.

Номер кошторису, прейскуранта,.

Наименование.

Кошторисна вартість, тис. р.

УСН, розцінок і пр.

робіт і затрат.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

Всего.

УПСС т. 44.

Нефтеловушки.

10.7.

2.0.

1.6.

14.3.

РАЗОМ у цінах 1984 р., тис р.

10.7.

2.0.

1.6.

14.3.

РАЗОМ у цінах 1998 р., тис. р.

160.5.

214.5.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 3.

для будівництва очисних сооружений.

Кошторис у сумі 30 056 тис. р. Составлена у цінах 1998 г.

Номер кошторису, прейскуранта,.

Наименование.

Кошторисна вартість, тис. р.

УСН, розцінок і пр.

робіт і затрат.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

Всего.

УПСС т. 18.

Решетки-дробилки.

УПСС т. 19.

Песколовки (2шт.).

УКН27, т. 120.

Вимірювальний лоток.

1.22.

1.22.

УПСС, т. 21.

Первинні радіальні відстійники (2шт.).

УПСС, т. 30.

Аэротенк.

УПСС, т. 34.

Побічні радіальні відстійники (2шт.).

78.4.

16.6.

СПК, т. 66.27.

Смеситель.

0.42.

0.42.

УКН27, т. 102.

Контактні резервуари (2шт.).

УПСС, т. 36.

Метантенки (2шт.).

81.8.

5.2.

УПСС, т. 40.

Илоуплотнители (2шт.).

УПСС, т. 38.

Мулові майданчики (8шт.).

УПСС, т. 39.

Цех механічного зневоднення осадка.

212.7.

34.6.

86.6.

333.9.

УПСС, т. 41.

Хлораторная.

48.9.

8.8.

16.1.

73.8.

УПСС, т. 32.

Иловая СР з воздуходувной.

110.2.

17.8.

58.5.

186.5.

УПСС, т. 20.

Песковые бункеры.

6.8.

2.0.

0.1.

8.9.

УПСС, т. 14.

Котельная.

УПСС, т. 45.

Побутові помещения.

67.6.

15.4.

РАЗОМ у цінах 1984 р., тис р.

1642.04.

121.2.

240.5.

2003.74.

РАЗОМ у цінах 1998 р., тис. р.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 4.

для будівництва місцевих очисних сооружений.

Кошторис у сумі 96 тис. р.

Складено у цінах 1998 г.

Номер кошторису, прейскуранта,.

Наименование.

Кошторисна вартість, тис. р.

УСН, розцінок і пр.

робіт і затрат.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

Всего.

УПСС т. 44.

Нефтеловушка.

5.1.

0.3.

6.4.

РАЗОМ у цінах 1984 р., тис р.

5.1.

0.3.

6.4.

РАЗОМ у цінах 1998 р., тис. р.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 5.

для будівництва головній насосній станции.

Кошторис у сумі 2729 тис. р.

Складено у цінах 1998 г.

Номер кошторису, прейскуранта,.

Наименование.

Кошторисна вартість, тис. р.

УСН, розцінок і пр.

робіт і затрат.

Строи-тельных работ.

Монтаж-ных работ.

Оборудо-вания.

Інших затрат.

Всего.

УПСС т. 15.

Общестроитель-ные роботи, у цінах 1984 г.

122.8.

13.1.

42.4.

178.3.

І це, у цінах 1998 р., тис. р.

196.5.

6.36.

2674.5.

Лок. див. № 3.

Придбання і монтаж, у цінах 1998 р., тис. р.

3.6.

53.6.

РАЗОМ у цінах 1998 р., тис. р.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 1.

прокладання каналізаційного коллектора.

Кошторисна вартість 8389 тис. р.

Підстава: креслення 1, 3.

Складено у цінах 1998 г.

№.

Номер прейску-ранта,.

Наименова;

Ед.

К-во.

Вартість од., р.

Загальна вартість, р.

п/п.

УСН, расценок.

ние робіт і затрат.

изм.

всего.

у цьому числе.

всего.

у цьому числе.

всего.

цінників і др.

осн. з.п.

экспл.

з.п.

осн. з.п.

экспл.

з.п.

кошторисів з.п.

Ч.1. Земляні работы.

1.

1−44 СНиП 4−5-82.

Обсяг грунту II грн. разрабатывае-мого в отвал.

1000 м³.

82.4.

3.04.

79.36.

26.40.

2.

1−984.

Добор грунту вручну після механізованої разработки.

100 м³.

100.3.

96.0.

61.2.

3.

1−968.

Обр. засипання траншеи:

— вручную;

— бульдозером.

100 м³.

1000 м³.

135.4.

108.3.

18.9.

18.9.

6.59.

4.

1−1185.

Ущільнення грунту пневматичними трамбовками.

100 м³.

1218.7.

11.6.

7.4.

4.20.

2.73.

5.

1−169.

Розробка грунту II грн. з вантаженням на автосамосвалы.

1000 м³.

13.5.

7.64.

148.09.

61.4.

6.

СНиП4−4-82 ч.1 1−195.

Транспортування зайвого грунту автосамосвала-ми.

т.

0.29.

7.

СНиП4−5-821−195.

Робота на відвалі при транспортуванні грунту автосамосвалами.

1000 м³.

4.1.

13.2.

1.59.

11.34.

3.63.

РАЗОМ у цінах 1984 г.

Ч.2. Каналізаційний коллектор

8.

СНиП4−5-82 23−4.

Пристрій бетонного підстави під трубы.

1 м³.

55.5.

3.52.

1.32.

9.

СНиП4−4-82.

Вартість бетону М-100.

1 м³.

55.5.

14.3.

10.

СНиП4−5-82.

Укладка залізобетонних труб диаметром:

d=800 мм;

d=1000 мм;

d=1250 мм;

d=1400 мм.

1 м.

1 м.

1 м.

1 м.

2.39.

3.11.

3.73.

4.63.

0.99.

1.26.

1.57.

1.52.

0.49.

0.15.

0.68.

0.20.

0.80.

0.24.

1.10.

0.33.

11.

УКН 27 т.49.

Вартість железобетон-ных труб диаметром:

d=800 мм:

d=1000 мм;

d=1250 мм;

d=1400 мм.

1 м;

1 м;

1 м;

1 м.

12.

СНиП4−4-82 23−123.

Пристрій круглих железобетон-ных збірних колодцев.

шт.

6.96.

5.08.

1.52.

13.

Вартість канализацион-ных колодцев.

1 кол.

14.

Вартість важких чавунних люков.

шт.

РАЗОМ у цінах 1984 г.

РАЗОМ про й 2 частинам у цінах 1984 г.

РАЗОМ ПЗ у цінах 1998 р. з i=15, тис. р.

РАЗОМ зарплата у цінах 1998 р. з i=7, тис. р.

Накладні витрати (10% ПЗ).

РАЗОМ ПЗ і НР.

Планові накопичення (12%).

Усього за кошторисі в ценах1998г., тис. р.

Відомість підрахунку обсягів робіт до локальної кошторисі № 1 прокладання каналізаційного коллектора.

№ п/п.

Найменування об'єктів, работ.

Един. измер.

кол-во.

Примечания.

Район будівництва — Ярославська обл., № району — 1, грунт II группы.

Ч.1. Земляні работы.

1.

Обсяг грунту II грн. розроблюваного в отвал.

1000 м³.

V1 = Vуд * Lобщ =.

= 33.75 * 3715 = 125 381 м³.

2.

Добор грунту вручну після механізованої разработки.

100 м³.

100.3.

V2 = 0.08 * V1 =.

= 0.08 * 125 381 = 10 031 м³.

3.

Обсяг грунту для засипки траншеи:

— вручную;

— бульдозером.

100 м³.

1000 м³.

135.4.

108.3.

V3 = 0.1 * (V1 + V2) =.

13 541 м³;

V4 = 0.8 * (V1 + V2) =.

= 108 330 м³.

4.

Обсяг грунту, уплотняемого пневматичними трамбовками.

100 м³.

1218.7.

V5 = V3 + V4 = 121 871 м³.

5.

Обсяг грунту, розроблюваного механізмами з вантаженням на автосамосвалы.

1000 м³.

13.5.

V6 = V1 + V2 — V3 — V4 =.

= 13 541 м³.

6.

Вага транспортованого зайвого грунта.

т.

P = V6 *? = 13 541 * 1.75 =.

= 23 697.

7.

Обсяг грунту, розроблюваного в відвал за його транспортуванні автосамосвалами.

1000 м³.

4.1.

V7 = 0.3 * V6 = 0.3 * 13 541 = 4062 м³.

Ч.2. Каналізаційний коллектор

8.

Пристрій бетонного підстави під трубы.

м3.

55.5.

Vб = 15 * Lобщ =.

= 15 * 3.7 = 55.5.

9.

Укладка залізобетонних труб:

d = 800 мм;

d = 1000 мм;

d = 1250 мм;

d = 1400 мм.

м.

10.

Криниці круглі ж. б. сборные.

шт.

11.

Чавунні важкі люки.

шт.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 2.

купівля і монтують устаткування ГНС.

Кошторисна вартість 14 тис. р.

У цьому числе:

a) оборудования13 тыс.р.

b) монтажних работ1 тыс.р.

Складено у цінах 1998 г.

Шифр, номер

Маса, т брутто.

Вартість од., р.

Загальна вартість, р.

позиції прейск.,.

Найменування і характеристика.

Ед. изм.

Кол-во.

ед.

об;

Обору;

Монтажних работ.

Обору.

Монтажних работ.

УСН,.

монтажных.

щая.

дова.

Все;

У цьому числе.

дова.

Все;

У цьому числе.

цінника і др.

работ.

ния.

го.

Засн. з.п.

экспл.

з.п.

ния.

го.

Засн. з.п.

экспл.

з.п.

СНиП4−6-827−281−2мсб.7 отд.4.

Насос марки 8НФ.

шт.

1.98.

30.5.

18.1.

4.06.

1.9.

30.5.

18.1.

4.06.

1.9.

РАЗОМ вартість оборудования.

Запасні частини (2%).

ИТОГО.

Тара й упаковки (1%).

ИТОГО.

Транспортні витрати (4%).

ИТОГО.

Заготівельно-складські витрати (1.2%).

ИТОГО.

Комплектація (1% від підсумку зі вартістю запасних частей).

Усього вартість оборудования.

І це у цінах 1998 р., тис. р.

РАЗОМ вартість монтажних работ.

І це у цінах 1998 р., тис. р.

0.5.

0.3.

Накладні витрати (80%).

0.4.

РАЗОМ з накладними расходами.

0.9.

Планові накопичення (12%).

0.1.

Усього вартість монтажних работ.

1.0.

Усього за кошторисі, тис. р.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 3.

прокладання каналізаційного коллектора.

Кошторисна вартість 11 416 тис. р.

Підстава: креслення 1.

Складено у цінах 1998 г.

№.

Номер прейску-ранта,.

Наименова;

Ед.

К-во.

Вартість од., р.

Загальна вартість, р.

п/п.

УСН, расценок.

ние робіт і затрат.

изм.

всего.

у цьому числе.

всего.

у цьому числе.

всего.

цінників і др.

осн. з.п.

экспл.

з.п.

осн. з.п.

экспл.

з.п.

кошторисів з.п.

Ч.1. Земляні работы.

1.

1−44 СНиП 4−5-82.

Обсяг грунту II грн. разрабатывае-мого в отвал.

1000 м³.

82.4.

3.04.

79.36.

26.40.

2.

1−984.

Добор грунту вручну після механізованої разработки.

100 м³.

96.0.

61.2.

3.

1−968.

Обр. засипання траншеи:

— вручную;

— бульдозером.

100 м³.

1000 м³.

18.9.

18.9.

6.59.

4.

1−1185.

Ущільнення грунту пневматичними трамбовками.

100 м³.

11.6.

7.4.

4.20.

2.73.

5.

1−169.

Розробка грунту II грн. з вантаженням на автосамосвалы.

1000 м³.

7.64.

148.09.

61.4.

6.

СНиП4−4-82 ч.1 1−195.

Транспортування зайвого грунту автосамосвала-ми.

т.

0.29.

7.

СНиП4−5-821−195.

Робота на відвалі при транспортуванні грунту автосамосвалами.

1000 м³.

11.8.

13.2.

1.59.

11.34.

3.63.

РАЗОМ у цінах 1984 г.

Ч.2. Каналізаційний коллектор

8.

СНиП4−5-82 23−4.

Пристрій бетонного підстави під трубы.

1 м³.

3.52.

1.32.

9.

СНиП4−4-82.

Вартість бетону М-100.

1 м³.

14.3.

10.

СНиП4−5-82.

Укладка керамічних труб диаметром:

d=200 мм;

d=250 мм;

d=300 мм;

d=350 мм;

d=400 мм;

d=450 мм.

1 м.

1 м.

1 м.

1 м.

1 м.

1 м.

4.11.

5.21.

7.68.

9.9.

11.6.

0.49.

0.58.

0.61.

0.74.

0.84.

0.93.

0.56.

0.17.

0.56.

0.17.

0.59.

0.18.

0.68.

0.20.

11.

СНиП4−5-82.

Укладка железобетон-ных труб диаметром:

d=500 мм;

d=600 мм;

d=700 мм.

1 м.

1 м.

1 м.

1.81.

2.26.

3.06.

0.98.

1.1.

1.5.

0.50.

0.15.

0.76.

0.23.

1.04.

0.31.

12.

УКН 27 т.49.

Вартість железобетон-ных труб диаметром:

d=500 мм:

d=600 мм;

d=700 мм.

1 м;

1 м;

1 м.

44.4.

13.

СНиП4−4-82 23−123.

Пристрій круглих железобетон-ных збірних колодцев.

1 кол.

6.96.

5.08.

1.52.

14.

УКН27 т.58.

Пристрій дюкера.

1 м.

15.

Вартість канализацион-ных колодцев.

1 кол.

14.

Вартість важких чавунних люков.

шт.

РАЗОМ у цінах 1984 г.

РАЗОМ про й 2 частинам у цінах 1984 г.

РАЗОМ ПЗ у цінах 1998 р. з i=15, тис. р.

РАЗОМ зарплата у цінах 1998 р. з i=7, тис. р.

Накладні витрати (10% ПЗ).

РАЗОМ ПЗ і НР.

Планові накопичення (12%).

Усього за кошторисі в ценах1998г., тис. р.

Відомість підрахунку обсягів робіт до локальної кошторисі № 3 прокладання каналізаційного коллектора.

№ п/п.

Найменування об'єктів, работ.

Един. измер.

кол-во.

Примечания.

Район будівництва — Ярославська обл., № району — 1, грунт II группы.

Ч.1. Земляні работы.

1.

Обсяг грунту II грн. розроблюваного в отвал.

1000 м³.

V1 = Vуд * Lобщ =.

= 12 * 30 430 = 365 160 м³.

2.

Добор грунту вручну після механізованої разработки.

100 м³.

V2 = 0.08 * V1 =.

= 0.08 * 365 160 = 29 213 м³.

3.

Обсяг грунту для засипки траншеи:

— вручную;

— бульдозером.

100 м³.

1000 м³.

V3 = 0.1 * (V1 + V2) =.

39 437 м³;

V4 = 0.8 * (V1 + V2) =.

= 315 498 м³.

4.

Обсяг грунту, уплотняемого пневматичними трамбовками.

100 м³.

V5 = V3 + V4 = 354 935 м³.

5.

Обсяг грунту, розроблюваного механізмами з вантаженням на автосамосвалы.

1000 м³.

V6 = V1 + V2 — V3 — V4 =.

= 39 438 м³.

6.

Вага транспортованого зайвого грунта.

т.

P = V6 *? = 39 438 * 1.75 =.

= 69 017.

7.

Обсяг грунту, розроблюваного в відвал за його транспортуванні автосамосвалами.

1000 м³.

11.8.

V7 = 0.3 * V6 = 0.3 * 39 438 = 11 831 м³.

Ч.2. Каналізаційний коллектор

8.

Пристрій бетонного підстави під трубы.

м3.

Vб = 15 * Lобщ =.

= 15 * 30 = 450.

9.

Укладка керамічних труб:

d = 200 мм;

d = 250 мм;

d = 300 мм;

d = 350 мм;

d = 400 мм;

d = 450 мм.

м.

9.

Укладка залізобетонних труб:

d = 500 мм;

d = 600 мм;

d = 700 мм.

м.

10.

Криниці круглі ж. б. сборные.

шт.

11.

Чавунні важкі люки.

шт.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 4.

для закупівлі і монтують устаткування ГНС.

Кошторисна вартість 54 тис. р.

У цьому числе:

a) оборудования50 тыс.р.

b) монтажних работ4 тыс.р.

Складено у цінах 1998 г.

Шифр, номер

Маса, т брутто.

Вартість од., р.

Загальна вартість, р.

позиції прейск.,.

Найменування і характеристика.

Ед. изм.

Кол-во.

ед.

об;

Обору;

Монтажних работ.

Обору.

Монтажних работ.

УСН,.

монтажных.

щая.

дова.

Все;

У цьому числе.

дова.

Все;

У цьому числе.

цінника і др.

работ.

ния.

го.

Засн. з.п.

экспл.

з.п.

ния.

го.

Засн. з.п.

экспл.

з.п.

СНиП4−6-827−281−2мсб.7 отд.4.

Насос марки 8НФ.

шт.

1.98.

30.5.

18.1.

4.06.

1.9.

72.4.

16.24.

7.6.

РАЗОМ вартість оборудования.

Запасні частини (2%).

ИТОГО.

Тара й упаковки (1%).

ИТОГО.

Транспортні витрати (4%).

ИТОГО.

Заготівельно-складські витрати (1.2%).

ИТОГО.

Комплектація (1% від підсумку зі вартістю запасних частей).

Усього вартість оборудования.

І це у цінах 1998 р., тис. р.

РАЗОМ вартість монтажних работ.

І це у цінах 1998 р., тис. р.

1.8.

1.1.

Накладні витрати (80%).

1.44.

РАЗОМ з накладними расходами.

3.2.

Планові накопичення (12%).

0.4.

Усього вартість монтажних работ.

3.6.

Усього за кошторисі, тис. р.

Визначення собівартості послуг каналізаційного предприятия.

Для складання калькуляції собівартості послуг зроблено ряд розрахунків з калькуляционным статтям себестоимости:

1.Материалы.

Це стаття калькуляції враховує допоміжні матеріали — хімічні реагенти для знезараження стічної води. Розрахунки зведені в таблицу.

Наиме;

Порівн. сут.

Кількість.

Річне.

Витрата реагентов.

Ціна 1 т.

Усього.

№.

нование реаген-тов.

у стоків, м3/сут.

днів оч-ки на рік, кл. дн.

у стоків, тис. м3.

на 1 л очищених СВ, мг/л.

за год,.

т.

реа-гента,.

р.

видатки реа-генты, тис. р.

1.

Хлор жидкий.

ИТОГО.

Транс-порт-ные витрати (20%).

Всего.

2.Электроэнергия.

За цією статтею розраховуються видатки електроенергію, расходуемую на технологічні потреби, перекачування стічної води. Після реконструкції ГНС річний витрати буде составлять:

2.72 * Q * H 2.72 * 13 901 * 33.5.

Еге = ??? = ??? = 2 483 645 кВт*ч.

?зв * ?дв 0.60 * 0.85.

* де 2.72 — питома витрата енергії в кВт*ч, затрачиваемый на підйом 1000 м³ води на 1 м при ККД = 1.0;

* Q — кількість води, перекачиваемое рік у тис. м3;

* H — порівн. протягом року висота підйому води насосами, м;

* ?зв — ККД насосов;

* ?дв — ККД двигателя.

Залучена потужність составит:

N1 * n1+ N2 * n2 +N3 * n3114 * 5 + 7.8 * 2 + 4 * 2.

?N = ??? = ??? = 698 кВА.

co ?0.85.

Підрахунок витрат за споживану електроенергію для проектованих насосів ведеться за двухставочному тарифу.

Споживачі.

Витрата электроэнергии.

Тариф за.

Витрати протягом року, р.

электроэнергии.

за год,.

кВт*ч.

кВА.

1 кВт*ч.

1 кВА.

за витрачений количество.

ВСЕГО.

Насосна станция.

1.0.

УСЬОГО, тис. р.

3.Заработная плата.

У статті враховується основна додаткова вести робочих, безпосередньо що у основній виробничій діяльності. Усі зведені в таблицу.

Найменування.

Чисельність.

Місячна ставка, тис. р.

Річний фонд.

цехов.

робочих, чел.

по.

тарифу.

з урахуванням поясного коэф.

зар. і щодо оплати 11 міс., тис. р.

Існуючі ОС, МОС, СР, сеть.

Споруди доочистки.

РАЗОМ тарифний фонд.

Доплату до тарифного фонду (90%).

РАЗОМ ОЗП.

Додаткова зарплата (10% ОЗП).

ВСЕГО.

Заробітну плату рабочих.

Найменування.

Чисельність.

Місячна ставка, тис. р.

Річний фонд.

цехов.

робочих, чел.

по.

тарифу.

з урахуванням поясного коэф.

зар. і щодо оплати 11 міс., тис. р.

Мережа водоотведения.

Очисні сооружения:

механічної очистки.

біологічної очистки.

Хлораторная.

Насосна станция.

РАЗОМ тарифний фонд.

Доплату до тарифного фонду (90%).

РАЗОМ ОЗП.

Додаткова зарплата (10% ОЗП).

ВСЕГО.

Заробітну плату адміністративно-управлінського персонала.

Найменування.

Чисельність.

Місячна ставка, тис. р.

Річний фонд.

цехов.

робочих, чел.

по.

тарифу.

з урахуванням поясного коэф.

зар. і щодо оплати 11 міс., тис. р.

Мережа водоотведения.

Очисні сооружения:

механічної очистки;

цех обробки осадка;

цех біологічної очистки;

лаборатория.

Абонентний отдел.

Общеэксплуатацион-ный персонал.

Адміністративно-управлінський аппарат.

РАЗОМ тарифний фонд.

Доплату до тарифного фонду (90%).

РАЗОМ ОЗП.

Додаткова зарплата (10% ОЗП).

ВСЕГО.

4. Амортизація на повне восстановление.

№.

Найменування будинків, сооружений.

Вартість будинків та споруд по зведеному сметному розрахунку, тис. р.

Загальна норма амортизації, %.

Сума амортизації, тис. р.

1.

Каналізаційний коллектор

14.4.

2.

Песколовки.

14.4.

3.

Вторинний отстойник.

14.4.

4.

Споруди доочистки:

— здания;

— сооружения.

14.4.

5.

ГНС: проектоване оборудование.

6.

Нефтеловушка.

14.4.

ИТОГО.

Інші основні фонды.

Существующие:

мережу в/о;

ОС;

ГНС;

МОС.

14.4.

14.4.

14.4.

ИТОГО.

Інші основні фонды.

ВСЕГО.

5.Цеховые і загальноексплуатаційні расходы.

Це стаття витрат — комплексна, воно охоплює в себя:

1) зміст цехового і адміністративно-управлінського аппарата;

2) відрахування на соціальне страхование;

3) витрати на всіх видах ремонтів виробничого устаткування, споруд, будинків, инвентаря;

4) інші цехові і загальноексплуатаційні расходы.

1) Річний фонд зарплати (за 11 місяців) цехового і обще-эксплуатационного персоналу становить — 529 тис. р. Після реконструкції не изменится.

2) Відрахування на соціальні потреби у вигляді 38.5%:

0.385 * (ЗП + п.1) = 0.385 * (1645 + 529) = 837 тис. р.

3) Ремонтний фонд:

0.3 * Апв = 0.3 * 9862 = 2959 тис. р.

4) Інші витрати на розмірі 10%:

0.1 * (п. 1 + п. 2 + п.3) = 0.2 * (529 + 837 + 2959) = 865 тис. р.

Усього цехові і загальноексплуатаційні витрати составят:

Ц = 529 + 837 + 2959 + 865 = 5190 тис. р.

6. Загальногосподарські расходы.

ОХР = 0.2 * (М + Еге + ЗП + Апв + Ц), тис. р.

де М — видатки матеріали, тис. р.;

*Еге — видатки електроенергію, тис. р.;

*ЗП — видатки зарплатню, тис. р.;

*Апв — амортизація на повне відновлення, тис. р.;

*Ц — цехові і загальноексплуатаційні витрати, тис. р.

ОХР = 0.2 * (83 + 2484 + 1645 + 9862 + 5190) = 3853 тыс.р.

7.Расходы за змістом внутрішньобудинкових сетей.

Витрати за змістом внутрішньобудинкових мереж ухвалюватимуть у розмірі 1% від ОХР:

Pсвдс = 0.01 * 3853 = 39 тис. р.

Загальна сума річних експлуатаційних витрат зведена в таблицу.

Статті затрат.

Річні експлуатаційних витрат, тис. р.

Собівартість од. услуг,.

р.

Структура себестоимости,.

%.

Материалы.

0.01.

0.4.

Электроэнергия.

0.18.

10.7.

Зарплата виробничих рабочих.

0.12.

7.1.

Амортизаційні отчисления.

0.72.

42.6.

Цехові і загальноексплуатаційні расходы.

0.38.

22.4.

Загальногосподарські расходы.

0.28.

16.6.

Витрати зміст внутрішньобудинкових сетей.

0.01.

0.2.

ВСЕГО.

Сп = 23 156.

1.7.

100%.

Собівартість одиниці послуг окреслюється приватне від розподілу суми всіх річних експлуатаційних витрат кількості реалізованих послуг за ж период:

Суд = Сп/Q = 23 156/13901 = 1.7 р./м3.

Техніко-економічні показники проекта.

1.Годовая продуктивність системи після реконструкції - 13 901 тис. м3/год;

2.Прирост річний продуктивності - 8872 тис. м3/год;

3.Капитальные вкладення реконструкцію системи — 29 106 тис. р.;

4.Удельные капітальні вкладення — 3.28 руб/м3;

5.Капитальные вкладення реконструкцію ОС — 13 050 тис. р.;

6.Прирост продуктивності ОС — 24 308 м3/сут;

7.Стоимость будівництва одиниці добової потужності - 540 р/м3*сут;

8.Стоимость будівництва каналізаційного колектора — 8389 тыс.р.;

9.Протяженность колектора — 3715 м;

10.Стоимость будівництва 1 лм колектора — 2.26 тыс.р./пм.

11.Годовые експлуатаційних витрат системи — 23 156 тис. р.;

12.Себестоимость 1 м³ відведеної й очищеною стічної води — 1.7 р/м3.

Розрахунок економічну ефективність водоохоронних мероприятий.

Вихідні дані і условия:

1) обсяг стічні води 13.9 млн. м3/год.

2) реалізація планованого комплексу водоохоронних заходів потребует:

* капітальних вкладень — 29 106 тис. р.;

* поточних річних витрат за експлуатацію й обслуговування споруд водоохоронного призначення — 23 156 тис. р.

Розрахунок економічного шкоди до проведення комплексу водоохоронних заходів представлено таблице.

Название.

V = 13.9 млн. м3/год.

ПДКр/xi,.

Ai,.

Наведена маса річного скидання даного.

№.

вещества.

Концентрація в СВ, Si, г/м3.

Маса річного скидання до водойми, mi, т/год.

г/м3.

усл.т/т.

даного забруднюючої речовини.

Mi = Ai * mi.

усл.т/год.

Зважені вещества.

156.2.

2171.2.

20.0.

0.05.

108.6.

БПК.

140.5.

3.0.

0.33.

644.5.

РАЗОМ: M =? Mi = 753.1 усл. т/год.

i=1.

Оцінка економічного ущерба:

Y =? * ?n * M,.

де? — константа, прийнята? = 4 тис. р/усл.т;

?n — константа, прийнята? n = 1.5;

M — наведена маса річного скидання примесей;

M = 753.1 усл. т/год;

Y = 4 * 1.5 * 753.1 = 4519 тыс. р/год.

Розрахунок економічного шкоди після проведення комплексу водоохоронних заходів представлено таблице.

Название.

V = 13.9 млн. м3/год.

ПДКр/xi,.

Ai,.

Наведена маса річного скидання даного.

№.

вещества.

Концентрація в СВ, Si, г/м3.

Маса річного скидання до водойми, mi, т/год.

г/м3.

усл.т/т.

даного забруднюючої речовини.

Mi' = Ai * mi.

усл.т/год.

Зважені вещества.

69.5.

20.0.

0.05.

3.48.

БПК.

69.5.

3.0.

0.33.

22.9.

РАЗОМ: M' =? Mi' = 26.42 усл. т/год.

i=1.

Оцінка економічного ущерба:

Y' =? * ?n * M',.

де M' - наведена маса річного скидання примесей;

M' = 26.42 усл. т/год.

Y' = 4 * 1.5 * 26.42 = 159 тыс. р/год.

Розрахунок економічну ефективність проведення водоохоронних мероприятий.

1.

Відвернений річний ущерб.

П = Y — Y' = 4519 — 159 =.

= 4360 тыс. р/год.

2.

Економічний результат (годовой).

Р = П = 4360 тыс. р/год.

3.

Капиталовложения.

До = 29 106 тыс. р/год.

4.

Експлуатаційні расходы.

З = 23 156 тыс. р/год.

5.

Наведені затраты.

З = З + Єн * До = 23 156 + 0.12 *.

* 29 106 = 26 649 тыс. р/год.

6.

Чистий економічний ефект комплексу заходів (годовой).

R = Р — З = 4360 — 26 649 =.

= -22 289 тыс. р/год.

Зробимо оцінку ефективності проекту з наступним трьом методам:

I. Метод розрахунку чистого наведеного ефекту (NPV):

Pк.

NPV =? ??? — ic.

к (1 + r) к.

Pк — річні доходи (грошові поступления);

ic — инвестиции;

r — коефіцієнт дискантирования (встановлюється інвестором, з % повернення на инвестируемый їм капитал);

Якщо NPV? 0, то проект эффективен.

II. Метод розрахунку індексу рентабельності инвестиций:

Pк.

Pi =? ???: ic.

к (1 + r) к.

Якщо Рi? 1, то проект эффективен.

III. Метод розрахунку коефіцієнта ефективності инвестиций:

PN.

ARR = ???

½ * (ic — PV).

PN — середньорічна прибуток (визначається з урахуванням балансового прибутку з відрахуванням відрахувань до бюджет);

PV — ліквідаційна вартість проекта.

ARR порівнюється зі коефіцієнтом рентабельності авансированного капиталаПср.эф.

Кр = ???

cp + c0.

Якщо ARR? Кр, то проект эффективен.

Коефіцієнт рентабельності цьому підприємстві 23%. Ціна авансированного капіталу r = 19%. Ставка прибуток 35%.

Розрахунки наведені у таблице.

№.

Показатели.

ГОДЫ.

I.

II.

III.

IV.

V.

Виручка від продукции.

Поточні расходы.

Знос (амортизація) на повне відновлення АПВ.

Оподаткований прибыль.

Податок з прибутку, 35%.

Чиста прибыль.

Чисті грошові поступления.

Pк.

I.NPV =? ??? — ic = -29 106 + 5958 * 0.8403 + 7150 * 0.7062 +.

к (1 + r) к.

+ 8580 * 0.593 + 10 296 * 0.487 + 12 355 * 0.4191 = -29 106 + 25 336 = -3770.

Оскільки отримане значення NPV? 0, то проект неэффективен.

Pк25 336.

II. Pi =? ???: ic = ??? = 0.87 < 1 — проект отвергается.>

к (1 + r) к29 106.

PN8868.

III. ARR = ??? = ??? = 0.61 > 0.23.

½ * (ic — PV)0.5 * 29 106.

За таким методу проект то, можливо принят.

Висновок: У двох методам із трьох проведення водоохоронних заходів економічно неефективно, але з екологічної погляду необхідне й обосновано.

ОХОРОНА ТРУДА.

6.1.

Введение

.

Знання і виконання правил техніки безпеки є з найважливіших умов організації праці в сучасних підприємств і головним чинником зниження виробничого травматизма.

Дотримання правил техніки безпеки необхідно для будівництва і експлуатації водопровідно-каналізаційних споруд й забезпечує поліпшення праці працівників міських водопроводів і каналізацій і зменшення травматизма.

Рік у рік на водопровідно-каналізаційних підприємствах питому вагу ручної праці скорочується, впроваджується нова техніка, передбачаються заходи для безпеки з її використанню, проводяться заходи для поліпшення виробничої санітарії. Великого уваги вимагає охорона довкілля. Особливу увагу має приділятися розробці методів і коштів боротьби з виробничим шумом, вібрацією, шкідливими викидами у повітря, впливом шкідливих електричних, магнітних полів і излучений.

У розділі розроблено питання, пов’язані зі створенням безпечних і здорових умов праці, впровадженням досконалої техніки безпеки, усувають виробничий травматизм і виробничі заболевания.

У цьому проекті виробляється реконструкція мережі водовідведення і очисних споруд. Тому поруч із питаннями техніки безпеки при експлуатації водно-канализационного господарства, мають пріоритет, детально розроблений запровадження безпечних умов праці при реконструкції головного колектора. Використано такі джерела: Гуляєв Н.Ф. ‘'Правила безпеки при експлуатації водопровідно-каналізаційних споруд.'', СНиП III — 4 — 80 ‘'Правила виробництва та приймання робіт. Техніка безпеки у будівництві.'', ‘'Інженерні рішення з охорони праці у будівництві. Довідник будівельника.'', Брежнєв В.І. ‘'Техніка безпеки і протипожежна техніка в водопроводно-канализационном хозяйстве.''.

Здоров’я й безпечні умови праці передбачені і під час вимог систем стандартів безпеки праці (ССБТ), будівельних і правил (СНиП), державні стандарти (ГОСТ) та інших нормативних документов.

Під час розробки проекту особливу увагу приділено вибору виробничих процесів з найменшою проявом небезпечних і шкідливих виробничих чинників з огляду на вимоги, викладених ГОСТ 12.3.006−75* ‘'Експлуатація водогінних мереж, і споруд. Загальні вимоги безопасности.''.

Враховані рекомендації СНиП 2.09.04−87 ‘'Адміністративні і побутові будинку.'', СНиП II-4−79* ‘'Природний і штучне висвітлення.'', СНиП 245−71 ‘'Санітарні норми проектування промислових предприятий.''.

6.2. Аналіз умов праці при експлуатації об'єктів водовідведення. Методи і кошти нормализации.

Небезпечні й шкідливі виробничі чинники, що можуть з’явитися при експлуатації об'єктів водовідведення, визначено з урахуванням досвіду будівництва аналогічних споруд, і навіть з урахуванням тих нормативних документів. За природою дії на людей виробничі чинники поділяються ми такі групи: фізичні, хімічні, біологічні, психофізіологічні. При експлуатації споруд й мереж каналізації можливі дії наступних небезпечних факторов:

а) физические:

* отлетающие предмети при роздрібненні в решетках-дробилках;

* освіту вибухонебезпечних сумішей і газов;

* рухомі елементи оборудования;

* підвищення чи зниження температури повітря на виробничих помещениях;

* небезпечний рівень напруги в електричної мережі, замикання якій у змозі пройти через человека;

* підвищення рівня шуму й вибрации;

* недостатнє висвітлення робочої зоны;

б) химические:

* газоподібні речовини общетоксического дії чи іншого шкідливого воздействия;

* горючі домішки, хто у стічні воды;

* гази, котрі виділяються при відпливу з баллонов;

в) биологические:

* патогенні мікроорганізми в стічних водах;

р) психофизиологические:

* фізичні перегрузки;

* нервово-психічні перегрузки.

Розміщення і пристрій каналізаційних споруд й мереж, виробничих та допоміжних будинки і приміщення відповідає будівельними нормами й гарантує безпеку праці працюючих як у звичайних умовах, і при авариях.

Автоматичне і телемеханическое управління основних споруд дублюється ручним управлінням, що забезпечує безпечну дію у разі виходу з експлуатації елементів автоматики.

Аналіз небезпечних і шкідливих виробничих чинників приведено у таблиці 6.1.

Таблиця 6.1.

№ п/п.

Коротка характеристика чинника та її на человека.

Місця й умови прояви на проектованому объекте.

Допустимі уровни.

Методи і кошти контроля.

1.

Рухомі частини оборудования.

грати, насосні агрегаты.

не нормируется.

необхідних габаритів підходи до оборудо-ванию.

2.

Отлетающие предметы.

решетки-др-ки.

не нормируется.

захисні щитки.

3.

Падаючі предмети і инструменты.

робота на высоте.

не нормируется.

предупре-ждающие знаки.

4.

Освіта вибухонебезпечних сумішей і газов.

криниці на мережах, СР, метантенки.

ПДК-1.5 м3/м3 повітря робочої зоны.

газоана-лизатор

5.

Небезпечний рівень напруги в ел. сети.

Электрооборудо-вание.

U = 42 В.

вольтметр

6.

Підвищення температури воздуха.

Электродвига-тель, СР, ОС.

5 — 35? С.

термо-метр

7.

Підвищення вологості воздуха.

СР, ОС.

60 — 75%.

психро-метр

8.

Підвищений рівень шуму й вибрации.

насоси, вентиляторы.

шум — 80 дб,.

вибр. — 92 дб.

шумомер

9.

Недостатня освітленість робочої зоны.

1.НС.

2.ОС.

3.АБК.

КЕО — 0.5%.

В.О. — 150 лк.

КЕО — 0.5−1%.

В.О. — 150 лк.

КЕО — 1−1.5%.

В.О. — 130 лк.

люксметр

10.

Газообразующие речовини общетоксического действия.

4.Колодцы на мережі, СР, ОС.

ПДК-1 мг/м3 повітря робочої зоны.

газоана-лизатор

Санітарно-гігієнічні заходи, створені задля нормалізацію умов труда.

6.3.1.Микроклимат виробничих помещений.

Оптимальні параметри мікроклімату обрані залежно від категорії роботи з тяжкості сезону року, наявності теплоизбытков. Роботи, що їх в виробничих приміщеннях очисних споруд й насосної станції, ставляться до категорії робіт середньої важкості. Тому, відповідно до рекомендаціями [ ] прийнято такі параметри мікроклімату, зведені в таблицю 6.2.

Таблиця 6.2.

Катего;

Холодний і перехідний пе-ріод года.

Теплий період года.

рия работ.

На постійних робочих местах.

Допуст.темп. возду;

На постійних робочих местах.

Допуст. темпер. возду;

темпер повітря t; ?C.

Оптим влажн %.

Скор движен.

воздуха.

пхе поза рабоч. мест.

темпер повітря t; ?C.

оптим влажн %.

швидкий. движ возд.

пхе поза рабоч. мест.

середньої тяжести.

17?19.

30?60.

?0.3.

13?20.

20?23.

30?60.

0.2? ?0.3.

?3 ?C.

вище t? наружн. повітря на 13ч самого жарк дня.

Виробничі і побутові приміщення обладнуються припливно-витяжної вентиляцією. Для природного провітрювання переважають у всіх виробничих приміщеннях передбачено 25% осклованих стулок від загального остекления.

Задля підтримки необхідної температури повітря на холодну пору року у приміщеннях встановлено радіатори отопления.

У головній насосної станції - невеличкий надлишок тепла? 20 ккал/м3. Відповідно до [] прийнято такі параметры:

* температура повітря на машинному відділенні СР — 16? С;

* кратність воздухообмена за годину — 3;

* вогкість повітря — до 50%.

У приймальному резервуарі та приміщення решеток-дробилок передбачено п’ятикратний повітрообмін, в реагентном господарстві - шестикратный.

У приміщенні решеток-дробилок передбачено пристрій обмінній вентиляції з 12-тикратным обміном повітря. Приміщення дозаторной обладнуються постійно діючої витяжною вентиляцією з механічним спонуканням і 6-тикратным обміном воздуха.

6.3.2.Защита від шуму й вибрации.

Джерелами шуму й вібрації на спорудах каналізації є насосні агрегати, компресори, вентиляторы.

Відповідно до [] і [] для боротьби із гамом і вібрацією передбачені такі технічні мероприятия:

* все насосні агрегати і силове обладнання встановлено на фундаментах окремо від будівельних конструкций;

* між насосом і фундаментом передбачені виброизоляторы;

* дверцят і стіни насосного і воздуходувного залів вкриті звукопоглощающим материалом;

* вентилятори встановлено на виброизолирующих пружинах, всасывающие і напірні патрубки вентиляторів відділені від вентиляційних труб м’якими вставками;

* витяжний пристрій обладнано глушителями шума.

6.3.3.Обеспечение освітленості виробничих приміщень та робочих мест.

Відповідно до [] і [] передбачені такі значення освещения:

* при періодичному спостереженні за виробничим процесом — 50 лк;

* для допоміжних помещений:

a) здоровпункт — 200 лк;

b) гардероб — 75 лк;

з) душові - 50 лк;

d) панелі приладів — 300 лк.

У будинку ГНС прийнято загальне висвітлення, в административно-бытовом — поєднане. Проїзди біля очисних споруд оснащені природним освітленням. Штучне висвітлення майданчики передбачено з умови створення мінімальної освітленості вздовж доріг рівної 0.5 лк.

При аварійний режим роботи освітленість робочого приміщення -5% від нормальні умови. Освітленість драбин, статей, основних проходів і сходинок ?0.3 лк.

Мережі аварійного висвітлення приєднано до незалежному джерелу. У приміщенні СР і хлораторной передбачені світильники у взрывобезопасном исполнении.

6.3.4. Санітарно-технічний і побутове забезпечення работающих.

На території ОС з їх постійним обслуговуючого персоналу передбачено окремо що стоїть будинок із необхідною кількістю побутових приміщень. Санвузли передбачені переважають у всіх окремо що стоять будинках, де є обслуга. Санитарно-бытовые приміщення запроектовані з кількості найбільшої зміни і санітарних характеристик виробничих процесів на сооружениях.

Санітарна характеристика виробничих процесів приведено в табл. 6.3.

Таблиця 6.3.

№ п/п.

Найменування виробничих процессов.

Група сан. хар-к произ. процессов.

У працівників 1 д.с.

У робіт. на 1 умивши. кран.

1.

На ОС, СР, мережах, лабораториях.

IIIв.

2.

У хлораторных і складі хлора.

IIIа.

3.

У воздуходувных станціях і ремонтних мастерских.

Iв.

4.

У апараті управления.

Iа.

6.4.Техника безопасности.

6.4.1.Мероприятия, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації систем водоотведения.

Передбачено створення наступних заходів для безпечної роботі людей:

1)на решетках-дробилках необхідно встановити захисні щитки, предохраняющие від викидів осколків дробимых предметів, електродвигуни дробарки би мало бути заземлены;

2)сооружения мали бути зацікавленими обгороджені, неприпустимо захламление проходів між спорудами. Для проведення будівельно-монтажні роботи і ремонту відстань між спорудами має бути ?3 м;

3)для зберігання токсичних і сильнодіючих отруйних речовин необхідний спеціальний склад;

4)хлораторная виконано герметичному виконанні, має 2 виходу, одна з яких безпосередньо на, а інший — через тамбур у робочий помещение;

5)при виробництві ремонтних робіт і профілактичних оглядів криниць мережі водовідведення необхідно виконувати роботи бригадою з 3 — x людина. Працюючий в криниці повинен перевірити загазованість в криниці з допомогою шахтарської лампи. Працюючи необхідно мати монтажний пояс, протигаз, спецодежду;

6)для забезпечення безпеки проведення робіт при експлуатації устаткування передбачені переходи через трубопроводи, скоби в приямках, необхідних габаритів підходи до оборудованию.

6.4.2.Мероприятия, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації оборудования.

Забарвлення виробничого устаткування й будівельних конструкцій зроблена відповідно до [ ]. Жовтий колір попереджає про можливість небезпеки, їм офарблюються будівельні конструкції, виробниче устаткування із підвищеною небезпекою і внутрицеховой транспорт. Рухомі частини устаткування, у разі двигуни насосів, обладнані захисним металевим кожухом.

Устаткування розподілено у робітничій зоні в такий спосіб, щоб було легко і зручно управлять.

Органи аварійного відключення офарблюються в червоний колір. Засоби захисту наводяться на дію на початок включення устаткування й відключення після роботи оборудования.

На СР і ОС ставляться які сигналізують устрою, які попереджають про небезпечні і шкідливих чинниках під час роботи устаткування, аварійне відключення устаткування у разі порушення технологічного процесса.

6.4.3.Организация навчання дітей і перевірка знань обслуговуючого персонала.

Працівники, пов’язані з каналізацією, крім інструктажу відповідно до [ ] проходять курсове навчання й складають екзамен уже на знання галузевих правил навчання техніці безпеки при експлуатації систем ВиК. Навчання проводять у термін пізніше 3-х днів із дня надходження працювати. Тривалість навчання робітників становить 8 годин, мають контакти з водою і машиністів станції - 12 годин. Тривалість навчання хлораторщиков і електромонтерів становить 34 години, ІТП — 34 часа.

Іспит в усіх ІТП приймають аж комісії підприємств. Керівники каналізаційних підприємств складають екзамен уже вищестоящої організації після призначення посада і потім щонайменше 1 десь у 3 року. Результати перевірок оформляються в журнал.

За характером і час проведення інструктаж ділять на вступний, первинний робочому місці, повторний, позаплановий і текущий.

6.5.Обеспечение засобами індивідуальної захисту працівників підприємств водоотведения.

До індивідуальним засобам захисту працюючих ставляться ізолюючі костюми, спец. взуття, засоби захисту органів дихання, слуху, засоби захисту голови, особи, рук. Вони призначені за захистом працюючих від шкідливого впливу середовища, і навіть до роботи на несприятливі погодні умови (температура і санитария).

Спец. одяг призначена переважно захищати від шкідливостей тіло і створити нормальний теплоі воздухообмен.

На підприємствах водовідведення також необхідні кошти індивідуальної захисту. Приміром, оператори на песколовках і ґратах оснащені комбінезоном, гумовим фартухом і чобітьми, рукавичками. Апаратник приготування сірчанокислого глинозему постачається респіратором, гумовими чобітьми, рукавичками, спец. одягом. Машиніст насосної установки оснащується комбінезоном з водовідштовхувальної пропиткой, калошами, діелектричними перчатками.

Для захисту органів дихання від дії токсичних газів (хлор) і пилу застосовують респіратор ШБ-1, ‘'Лепесток-ПО'', ‘'Лепесток-5'' чи протигази, правильно підібрані по размеру.

Для захисту очей використовують захисні очки.

Для захисту від шуму використовуються заглушки, протиповітряні навушники, маски чи тампони з стерилізованою ваты.

6.6.Пожарная безопасность.

Будівлі ГНС і ОС ставляться до категорії ‘'Д'', тобто. до виробництвам, що з обробкою речовин і матеріалів холодному стані. Ступінь вогнестійкості 1 і 2.

У разі пожежі передбачено вимикання споруд. Як первинних коштів огнетушения прийнято вогнегасники ОУ-5, ОХП-10, у СР — ОУ-5. На території майданчики є пожежні посади, гідранти, ящики з піском. У будинках чи дотримані вимоги до эвакуационным проходам. Ширина коридорів прийнята з розрахунку щонайменше 1.4 м; ширина дверних отворів — 0.6 м; ширина маршів — 1.1 м. У виробничому будинку з другого поверху є запасний выход.

6.7.Меры безпеки при роботах, що з реконструкцією головного коллектора.

При реконструкції головного колектора виробляються земляні і підйомно-транспортні роботи, використовуються різні машини та механізми. Задля більшої безпечних умов праці необхідно навчити неухильно дотримуватися правил безпеки які працюють, обов’язковий контролю над виконанням цих правил. Під час розробки даного параграфа використані [ ], [ ], [ ],[ ].

6.7.1. Загальні правила.

На початок проведення робіт виробник робіт чи майстер зобов’язаний отримати дані про наявність дільниці інших підземних споруд, позначити їх у місці, одержати дозвіл виробництва робіт і проінструктувати персонал, провідний роботи. Представники організацій що є дільниці комунікацій повинні прагнути бути викликані на початок робіт і контролюватиме їх проведение.

Забороняється користуватися лопатами і ударними інструментами з наближенням до лініях підземних комунікацій. Розробка грунту поблизу електрокабелів, які перебувають під напругою, можлива тільки лопатами без різких ударів. При виявленні невідомих споруд роботи припиняються до з’ясування їх характера.

Траншеї повинні прагнути бути обгороджені. На ограждениях виставляються попереджувальні знаки і написи, а нічний час забезпечується сигнальне освещение.

У нічний час майданчик і траншеї, де відбуваються роботи, мали бути зацікавленими добре освітлені. Для висвітлення застосовується електричний струм напругою 120−220 в із підбиттям його спеціальним кабелем, якщо висота підвісу электросветильника, укріпленого на стійких і міцних опорах, більш 2 м. У траншеях, криницях і трубах великого діаметра дозволяється користуватися освітленням при напрузі не вище 12 в чи освітленням від переносних акумуляторних установок. Знижувати напруга струму слід переносними знижувальними трансформаторами.

Грунт, викинутий із траншеї, розміщається з відривом щонайменше 0.5 м від бровки.

Забороняється розробляти грунт способом підкопу (підкладки). При освіті козирків грунту або за перебування на схилах валунів, каменів вони мають обрушать згори, попередньо видаливши з небезпечних місць рабочих.

На початок розробки траншей потрібно здійснити заходи щодо відведення поверхневих вод від місця їх расположения.

У зоні на грунт вібруючих установок необхідно ухвалити заходи проти завалення грунта.

Для спуску робітників у траншеї необхідно встановити драбину шириною щонайменше 0.75 м з перилами.

6.7.2. Розробка котловану з откосами.

Розробка траншеї ведеться в суглинке, а глибина виїмки становить понад 5 м, тому крутість укосів відповідно до [ ] має перевищувати 53?. Про зменшення крутизни укосу внаслідок переувлажнения грунту виробник робіт зобов’язаний скласти акт. Виробництво робіт у траншеях, розроблюваних з укосами і подвергнувшихся зволоженню після повної чи часткової уривки грунту, допускається за умови заходів обережності проти завалення грунту, у цьому числе:

a) ретельного огляду виробником робіт чи майстром стану грунту до початку кожної зміни і искуственного завалення грунту на місцях виявлення нависей і тріщин у брівок і откосах;

b) тимчасового припинення робіт у виїмку до осушення грунту в разі явної небезпеки обвалов;

з) місцевого зменшення крутизни укосів у тих ділянках, де виробництво робіт у виїмку є неотложным;

d) заборони руху і немає механізмів поблизу верхніх брівок выемки.

За станом укосів необхідно вести нагляд протягом усього часу перебування вилучень у вигляді. Перед початком кожної зміни систематично оглядати грунт. За появи тріщин в схилах варто вжити заходів проти самовільного завалення грунту та видалити робітників із небезпечних мест.

6.7.3. Механізована розробка грунта.

Механізована розробка грунту для вилучень у проекті здійснюється з укосами без креплений.

У зв’язку з небезпекою завалення забороняється поблизу нераскрепленной виїмки встановлювати і пересувати будівельні машини та автомобілі, прокладати колії, розміщувати лебідки, і навіть встановлювати стовпи для повітряних ліній електропередач або зв’язки й у розміщення прожекторов.

Тимчасово роботи екскаватори на гусеничному ходу необхідно встановлювати на спланованої майданчику з закріпленими гусеницями. Під час перерв у роботі стрілу екскаватора слід відвести від забою, а ківш опустити на грунт. Екскаватор переміщають на відстань щонайменше 2 м від краю виїмки, а під гусениці кладуть подкладки.

Переміщати екскаватор по штучним спорудам допускається лише після відповідної перевірки міцності цих споруд. Вантажити грунт, на автомобіль екскаватором слід з боку заднього борту чи з бічний боку кузова автомобіля, але з через кабіну. Забороняється під час навантаження грунту людям перебувати між землерийної машиною і автомобілем, під ковшем чи стрілою. Інші роботи можна виконувати з відривом 5 м від радіуса дії екскаватора. Забороняється переміщати грунт бульдозером на піднесення чи вниз понад 34?. Також заборонено при скиданні грунту висувати ніж бульдозера за бровку укосу выемки.

6.7.4. Риття шурфів і колодцев.

Риття шурфів і криниць на глибину більш 1.5 м здійснюється з кріпленнями в міру заглиблення. Кріплення виробляється з допомогою рам з закладанням ними суцільних рядів досок.

Підйом грунту здійснюється за допомогою підйомника з прикріпленій щодо нього баддею. Для руху цебра влаштовують спеціальну шахту. З метою захисту що є внизу робочих влаштовують захисні козирки. Бадью завантажують грунтом не вище крайок бортів. На барабані підйомника при опусканні цебра протягом усього глибину повинен залишатися запас каната на 5−6 оборотов.

Під час підйому з шурфи каменів, обв’язаних канатом, робочі з виїмки повинні удаляться.

Шурфи (криниці) під час перерв в риття повинні закриватися щитами чи ограждаться.

Заборонено в криницях і шурфах розводити відкритий вогонь, і навіть курить.

6.7.5. Вантажопідйомні пристрої і вантажно-розвантажувальні работы.

Здійснення нагляду й за справне стан й безпечне дію кранів доручається інженерно-технічного працівника після перевірки знань ‘'Правил пристрої і безпечної експлуатації грузоподъемных кранів і подъемников.''.

Усі вантажопідйомні машини, грузозахватные пристосування, і тара для поставлених вантажів би мало бути оглянуті, випробувані плюс дозволу введення в роботу. Крани піддаються технічному огляду перед введенням в роботу (первинне технічне огляд) і періодично не рідше як за кожні 12 месяцев.

У кузові автомобіля все вантажі би мало бути розміщені рівномірно у всій площі статі та міцно закреплены.

Переміщати вантажі підйомними механізмами необхідно під керівництвом відповідальних осіб технічного персоналу. Під час підйому вантажу, вагою понад сто кг, треба використовувати гнучкі сталеві канати. Граничний вагу вантажу ні перевищувати максимальної вантажопідйомності крана. Талі, диференціальні й інші блоки повинні автоматично утримувати поднимаемый чи опускаемый вантаж про всяк висоті самоторможением. Забороняється піднімати, вантажі, вагу яких невідомий. Перед початком робіт з підйому вантажів відповідальна особа перевіряє відповідність вимогою всього вантажопідйомного устаткування. Корпусу кранів, мають електродвигуни в одній станині з краном би мало бути заземлены.

Майданчики, якими переміщають вантаж, повинен мати нескользящую поверхность.

Під час проведення робіт стороннім особам забороняється перебувати на площадке.

Коли труба, фасонна частина опущене в траншею, потрібно зробити, не знімаючи троса, надійну підкладку з коротких дощок, покладених клетью. Покладені труби надійно підбивають грунтом.

6.7.6. Монтажні работы.

На ділянці, де працюють монтажні роботи, заборонена виконання інших робіт і перебування сторонніх осіб. Способи строповки елементів конструкцій і устаткування мають забезпечувати їх подачу доречно установки вагітною, близький до проектному.

Елементи монтованих конструкцій під час переміщення мають утримуватися від розгойдування гнучкими відтягненнями. Під час перерв у роботі заборонена залишати підняті елементи конструкцій і устаткування весу.

До виконання монтажних робіт необхідно встановити порядок обміну умовними сигналами між обличчям, керівним монтажем і машиністом. Усі сигнали подаються лише одною обличчям, крім сигналу ‘'Стоп'', що може бути подано будь-яким працівником, які помітили явну опасность.

Монтаж ланок трубопроводів поблизу електричних дротів (не більше відстані, рівного найбільшої довжині монтируемого ланки) має здійснюватися при зняте напрузі. При неможливості розв’язання роботи слід по наряду-допуску, затвердженим у установленому порядку. Усі роботи з усунення конструктивних недоліків, і ліквідації недоробок на смонтированном трубопроводі, підданому випробуванню продуктом, слід робити тільки після розробки і затвердження замовником і став генеральним підрядчиком що з відповідними субпідрядними організаціями заходів із безпеки работ.

Установка і зняття перемичок між змонтованим і нині діючим устаткуванням без письмового дозволу генеральному підрядчику і замовника не допускается.

При демонтажі конструкцій слід виконувати вимоги, які пред’являються монтажним работам.

ПРОЕКТ.

ВИРОБНИЦТВА РАБОТ.

Проект провадження цих робіт прокладання каналізаційного коллектора.

* Вихідні данные:

* діаметр колектора — 1200 мм;

* довжина колектора — 3715 м;

* середня глибина закладення — 5.4 м.

Приймаю до розробки траншею з укосами. Ширина траншеї на дні не враховуючи кріплень для залізобетонних труб равна.

d + 1 = 1.2 + 1 = 2.2 м.

Найбільша крутість укосів траншеї при суглинке і глибині виїмки до 6 м 1: m = 1: 0.75.

10.3.

1.0.

2.2.

Обсяги земляних робіт для такого типу траншеї составят:

Параметры.

Значение.

Ширина: по низу.

по верху.

2.2.

10.3.

Площа перерізу, м2.

33.75.

Обсяг грунту, м3.

Площа поперечного перерізу відвалу, F0.

F0 = Fk * Кп.р. =.

= 1.24 * 33.75 = 42.

Висота відвалу, м.

Оскільки висота відвалу мусить бути на 0.5 м менше максимальної висоти вивантаження, що в разі становить 5 м, а при трикутною формі відвалу висота було б h = ?42 = 6.5 м, то форма відвалу буде трапециевидной.

Приймається екскаватор — драглайн марки ОМ — 201 (двигун КДН — 46) з такими параметрами:

* ємність ковша — 0.5 м3;

* найбільша глибина резания:

*при осьової проходці - 10 м,.

*при бічний проходці - 6.6 м;

* найбільший радіус різання — 10 м;

* найбільший радіус вивантаження — 14.3 м;

* найбільша висота вивантаження — 5.5 м.

Роботи виробляються осьової проходкой экскаватора.

Вибір монтажного крана.

Найбільш важкий елемент, поднимаемый краном — залізобетонна труба діаметром 1.4 метрів і вагою 2.13 т.

Розрахунковий виліт стріли може бути не менее:

lстр = X0 + a + lтб + l0 = 0.7 + 0.8 + 7.3 + 1.5 = 10.3 м,.

де l0 — відстань від осі обертання до найближчій до бровки траншеї опори крана, прийнято l0 = 1.5 м;

lтб — відстань, рекомендований правилами техніки безпеки, прийнято lтб = 7.3 м;

X0 — відстань від найближчій до крана межі споруди до осі монтажа.

Для підібраного крана робиться перевірка достатності висоти підйому крюка:

Hкр? h + hт.б. + hк + hс = 8.4 + 1 + 1.4 + 2 = 12.8 м,.

де hт.б. — приймається при укладанні труб — 1 м;

hк — висота монтируемой конструкции;

hс — довжина строповочного приспособления.

У таблиці наведено параметри наміченого для робіт трубоукладочного крана.

Показатель.

Марка крана.

КС — 5363.

Найбільший виліт стрелы.

Найменший виліт стрелы.

6.5.

Висота підйому крюку при найбільшому вылете.

12.5.

І це, при наименьшем.

Вантажопідйомність при найбільшому вильоті стрелы.

2.9.

І це, при наименьшем.

6.9.

Найбільший необхідний виліт стрелы.

10.3.

Висота підйому крюку при найбільшому необхідному вильоті стрелы.

21.3.

Вантажопідйомність при найбільшому необхідному вильоті стрелы.

2.7.

Виліт стріли для найтяжчого элемента.

11.5.

Вантажопідйомність на вильоті найтяжчого элемента.

2.2.

Організація й технологія будівельного процесса.

При укладанні трубопроводу виконуються такі види работ:

* риття траншеи,.

* вилучення труб,.

* поглиблення і підчистка дна траншеи,.

* укладка труб в траншею,.

* монтаж колодцев,.

* часткова засыпка,.

* попереднє испытание,.

* повна засипання з трамбованием,.

* остаточне испытание,.

* промивання з хлорированием.

При поточном віданні будівництва провідним процесом може бути як риття траншеї екскаватором, і укладка труб краном.

Для виявлення ведучого процесу визначу скільки метрів траншеї чи трубопроводу на добу може зробити відповідно екскаватор і кран. Для екскаватора довжину цієї ділянки визначу по формуле:

Пч * tэ — Vк76.1 * 8.2 — 2.

l = ??? = ??? = 36.9 м,.

F33.75.

де Пч — годинна продуктивність обраного экскаватора, м3/ч;

tэ — число годин роботи екскаватора в сутки;

Vк — обсяг уширений траншеї на місці установки колодцев;

F — площа поперечного перерізу траншеї, м2.

І це, для укладального крана.

tк 8.2 * 2.

l =? = ??? = 34.2 м,.

t1м 0.48.

де tк — число годин роботи крана в сутки;

t1м — час на вкладання 1 лм трубопроводу, ч.

Величина t1м отримана, з норми часу на вкладання 1 лм трубопроводу і складу ланки, передбачених ЕНиР:

Норма часу, чел.-ч на 1 лм трубопровода2.4.

t1м = ??? = ?? = 0.48 ч.

Кількість робітників у ланці 5.

Провідним процесом у разі буде укладка труб краном. Довжина ділянки для укладання труб краном прийнято ролі захватки lз й інші роботи комплексу виконуються у тому ритме.

Кількість захваток m окреслюється приватне від розподілу довжини ділянки L на довжину захватки lз:

L 3715.

m =? = ?? = 109 дн.

lз 34.2.

Термін проведення робіт Т дільниці L:

T = (m + n — p — 1) * a + ?t = (109 + 4 — 3 — 1) * 1 + 10 = 119 дн.,.

де m — кількість захваток;

а — ритм потоку (а = 1);

n — кількість циклів работ;

р — кількість технологічних перерывов;

?t — сумарне час всіх технологічних перерывов.

Для проектування циклограммы складена таблица.

Відомість підрахунку витрат праці та машинного времени.

#ЕНиР.

Вигляд работы.

Ед.

К-во.

Наим.

Норма времени.

Маши;

Трудо;

изм.

машин.

м. — ч.

чол. — ч.

ноемк.

емк.

ЕНиР.

#2−1-7.

Риття траншеи.

100 м³.

11.5.

ОМ-201.

2.8.

3.4.

32.2.

39.1.

ЕНиР.

#10−4.

Вилучення труб.

1 пм.

34.2.

КС-5363.

0.26.

8.9.

ЕНиР.

#2−1-46.

Підчистка дна траншеи.

100 м³.

0.75.

8.4.

6.3.

ЕНиР.

#2−1-31.

Риття приямков.

1 м³.

1.25.

1.3.

ЕНиР.

#10−2.

Укладка труб.

1 пм.

34.2.

КС-5363.

2.4.

82.1.

ЕНиР.

#10−27.

Монтаж колодцев.

1 кол.

0.5.

9.5.

4.8.

ЕНиР.

#2−1-44.

Часткова засыпка.

1 м³.

115.4.

0.58.

66.9.

ЕНиР.

#10−6.

Предва-рительное испытание.

1 пм.

34.2.

1.05.

35.9.

ЕНиР.

#2−1-21.

Повна засыпка.

100 м³.

10.4.

Д493.

0.72.

0.72.

7.5.

7.5.

ЕНиР.

#2−1-45.

Трамбование.

100 м².

3.5.

пневматич. трамбовка.

2.4.

8.4.

ЕНиР.

#10−6.

Окончател. гидравлич. испытание.

БЕЗПЕКА ЖИТТЄДІЯЛЬНОСТІ У НАДЗВИЧАЙНИХ СИТУАЦИЯХ.

Тема: ''Розрахунок водопостачання і організація водовідведення на пункті знезараження рухомого состава.''.

Вихідні дані: На залізничної станції, на яку проектується водовідведення роботи з підготовці пункту знезараження рухомого складу (ПОПС).

Пропускна здатність ПОПС та її розміри наведені у таблице:

Показатели.

Загальна пропускну здатність, ваг/сут.

зокрема криті порожние.

те груженые.

полувагоны.

пасажирські ЦМВ.

площа ПОПС, тыс. м2.

довжина залізничних колій, м.

У цьому главі викладено вимоги до пункту знезараження рухомого складу, визначено потреба води задля забезпечення роботи пункту, ухвалено рішення на організацію водовідведення зараженої води та її дезактивацию.

1.Требования до пункту знезараження рухомого состава.

Бо з трьох видів знезараження (дезактивація, дегазація, дезинфекція) найбільше води вимагають роботи з видалення з рухомого складу радіонуклідів, всі розрахунки виконуються стосовно дезактивации.

Повну дезактивацію зараженого рухомого складу виробляють шляхом змивання радіоактивної пилу струменями миючих розчинів, холодної чи гарячої води з допомогою мийних установок і машин. Обмывку виробляють при тиску виході струменя щонайменше 10 кгс/см2, а при обмывке з брандспойтів — щонайменше 2 кгс/см2.

За повної дезактивації у разі потреби виробляють додаткову обробку окремих частин вагонів і локомотивів у вигляді протирання щітками, ганчірочками чи іншими способами.

Дезактивацію порожніх складів чи груп вагонів роблять у такий последовательности:

* перевірка ступеня зараження зовнішніх поверхностей;

* зовнішня обмивка вагонов;

* очищення критих і ізотермічних вагонів, платформ і піввагонів від сміття і залишків раніше перевезених грузов;

* промивання внутрішніх поверхонь критих і ізотермічних вагонів (обробка внутрішніх поверхонь кузова полувагона, статі та бортів платформ здійснюється одночасно з їхнім зовнішньої обмывкой);

* дообработка внутрішніх поверхонь вагонов;

* дозиметричний контроль;

* дообработка окремих частин 17-ї та деталей зовнішніх поверхонь вагонів з наступним дозиметричним контролем.

Дезактивацію завантажених поїздів чи окремих вагонів роблять у такий последовательности:

* перевірка ступеня зараження зовнішніх поверхонь вагонов;

* обмивка зовнішніх поверхонь вагонів й переробку, що є на відкритому рухливому составе;

* дообработка окремих частин 17-ї та деталей зовнішніх поверхонь вагонов;

* дозиметричний контроль обробленого рухомого состава.

При дезактивації пасажирського складу послідовність операцій приймають таку ж, що й за обробці порожнього складу (з попереднім висадкою людей).

Стаціонарні пункти знезараження рухомого складу, організовувані з урахуванням існуючих на залізницях різних підприємств на підготовку вагонів і перевезенням, повинні иметь:

* шляхи до обробки рухомого состава;

* бетоновані і асфальтовані площадки;

* водоснабжение;

* енергопостачання і зовнішнє освітлення территории;

* гаряче водоснабжение;

* санітарні пропускники;

* зовнішню і внутрішню каналізацію з очисними устройствами,.

соціальній та разі необходимости:

* станцію перекачки;

* приміщення для обслуговуючого персонала;

* лабораторию;

* медпункт;

* обладнання приготування обеззараживающих растворов;

* допоміжні приміщення, майданчики та внутрішнього облаштування (комори для інвентарю, матеріалів і т.п.);

* місця знищення чи поховання отходов.

При дезактивації вагонів на пунктах комплексної підготовки використовують такі пристрої і сооружения:

* установки для зовнішньої обмывки вагонов;

* машини для внутрішньої промывки;

* устрою для механізованого видалення сміття при очищенні вагонов;

* насосні станції та настанови для підігріву воды;

* службово-побутові і виробничі помещения.

До технічних засобів, що використовуються до повного знезараження об'єктів залізничного транспорту, ставляться установки з пристроями для нанесення миючих, дегазирующих і дезінфікуючих розчинів, для зовнішньої обмывки і внутрішньої промивання вагонів, машини для поливання шляху й збирання платформ, збиральні і поливальні машини для доріг, будівельні та ремонтні машини та обладнання та ін. З іншого боку, до цієї категорії технічних засобів входять унивесальные рухливі установки, оснащені кількома видами устаткування, придатного в обробці рухомого складу, і навіть устрою очищення і сушіння вагонов.

На залізницях використовують різноманітні види мийних установок для рухомого состава.

Установка для зовнішньої обмывки вагонів конструкції Харгипротранса.

Обмивальний контур працює від насоса, що створює натиск 17 кгс/см2, а й у насадок до 15 кгс/см2. Контур розчину діє від насоса, що створює натиск 6 кгс/см2 і 3−5кгс/см2.

На обмывочном контурі встановлено 34 насадки, але в растворном — 21 насадка.

Витрата води та розчинів виході з насадок залежить від довжини трубопроводів, що пов’язують насоси з установкой.

Дегазирующие розчини, що подаються на растворный контур, у спеціальному приміщенні, обладнаному посудинами і механічними мешалками.

Установка ВНИИЖТ.

Установка для зовнішньої обмывки та спеціальної обробки рухомого складу прийнята розміщувати на стаціонарних пунктах, які можна використані за необхідності щодо знезараження рухомого состава.

Використання високого тиску (30 кгс/см2) при обмывке поверхонь в сочитании зі спеціальними насадками, і навіть певних режимів обробки розчинами дозволяє знизити вартість обробки вагонів, не погіршуючи її ефективності. Для приготування розчинів установка має дві бака-смесителя і двоє відстійника місткістю по 5 м³ каждый.

Для знезараження рухомого складу можна використовувати та інші устрою, існуючі на транспорті, наприклад установка, розроблена ПКБЦВМПС, призначена для обмывки піввагонів для підготовки їх до ремонту. Піввагон захоплюється штовхачами транспортного конвеєра човникового типу, і з настановної швидкістю просувається через установку. Поруч із конвеєром включаються приводи і насоси установок. Усю площу вагона піддається обмывке принаймні проходження через установку. За необхідності у зазначеній установці можна використовувати дезактивирующие та інші растворы.

Для внутрішньої промивання критих вантажних вагонів що на деяких пунктах застосовують полумеханизированные устрою, дозволяють управляти мийною установкою зовні вагона. Ці устрою придатні також і цілей знезараження. Для механізованої обробки внутрішніх поверхонь вантажних вагонів за її дезактивації і дезінфекції використовують вагономоечные машини типу ВММ-3 конструкції Харгипротранса, наявні на багатьох пунктах комплексної підготовки вагонів до перевезень. Основою конструкції машини є дві консолі і, дозволяють подавати через дверної отвір вагона прилади типу ОК-ЦНИИ з розведенням їх всередині незалежності до середини кожної половини вагона. Управління машиною здійснюється із кабіни оператора з допомогою пульта.

Для прискорення спеціальної обробки вагонів застосовується штучна сушіння з температурою подаваного повітря 120−150?С.

Для сушіння вагонів рекомендується використовувати топочно-вентиляционный агрегат ТПЖ-50, і навіть калориферные сушильные агрегаты.

Сушіння вагонів на пунктах, мають своє теплопостачання, рекомендується виконувати сушильним агрегатом Харгипротранса.

Основним вимогою, що ставляться до ПОПС, є стійке постачання його достатню кількість води, і навіть збирання та дезактивація води, зараженої радіоактивними веществами.

2.Расчет потреби води задля забезпечення роботи пункту знезараження рухомого состава.

Добова потреба води окреслюється сума витрати води на дезактивацію заданого кількості вагонів, витрати води на санітарну обробку персоналу ПОПС (при тризмінній роботі 70−90 людина), витрати на технічні потреби й непередбачувані операції (10% від витрати на технологічні нужды).

У окремі добу витрата води збільшується у зв’язку з необхідністю періодичної дезактивації залізничних колій і території ПОПС. Розрахунок потреби води ведеться для цієї сутки.

При визначенні потреби води на дезактивацію враховані такі операции:

* обмивка зовнішніх поверхонь критих вагонов;

* те пасажирських вагонов;

* обмивка зовнішніх й міністром внутрішніх поверхонь полувагонов;

* внутрішня промивання порожніх критих вагонов;

* обмивка гарячою водою ходових частин, замаслених і забруднених місць критих, піввагонів і пасажирських вагонів (витрата води 15 л/м2);

* дообработка (повторна дезактивація) окремих вагонів і окремих місць за про недостатню ефективність дезактивації (25% від загального витрати воды).

Обсяг дезактивації вагона, в м2, визначається виходячи з її лінійних размеров.

Рід вагона.

Розміри, мм.

Площа ходових.

длина.

ширина.

высота.

частин, м2.

4-х осный крытый.

те полувагон.

пасажирський ЦМВ.

Таблиця витрат потреби ПОПС.

Операції на ПОПС.

Обсяги дезактивации.

Витрата воды.

у единиц.

площа вагона, м2.

норма, л/м2.

загальна потреба, м2.

1.Обмывка зовнішніх поверхонь критих вагонов.

130.5.

2. Те ж пасажирських ЦМВ.

215.7.

34.5.

3.Обмывка зовнішніх і розвитку внутрішніх поверхонь полувагонов.

249.4.

39.9.

4.Внутренняя промивання порожніх критих вагонов.

130.5.

62.6.

5.Обмывка гарячою водою ходових частин, замаслених і забруднених місць критих, піввагонів і пасажирських вагонов.

180+40+40.

82+82+145.

357.6.

Всего:

588.6.

6.Дообработка (повторна дезактивація) окремих вагонів і окремих місць за про недостатню ефективність дезактивації (25% від загального витрати воды).

147.2.

Усього 1−6 п.п.:

735.8.

7.Дезактивация залізничної колії ПОПС.

1110 м?30м.

266.4.

8.Дезактивация асфальтованих (бетонних) територій ПОПС.

18 000 м².

9.Сан.обработка персоналу ПОПС (час обробки 15 мин.).

90 чел.

8.4 л/мин на чел.

11.3.

Загалом із 1 по 9 п.п.:

1049.5.

10.Технические потреби на непередбачені операції (10% від витрати на технологічні нужды).

Загальний расход:

1154.5.

Перерахунок на умови мирного времени.

(збільшую загальний витрата у два р.):

Переклад добового витрати в годинниковий: qчас = Qсут/24 = 2309/24 = 96.2 м3/ч.

3.Организация водовідведення зараженої води та її дезактивация.

Радіоактивні речовини, перебувають у воді в підвішеному стані вигляді механічних суспензій і частково колоїдному стані можуть віддалятися відстоюванням і фільтруванням воды.

Відстоювання — вода наливається в бочки, резервуари і зберігається тривалий час (від 10−15 год. за кілька діб). Процес пришвидшується з додаванням коагулянтів. Придатність води визначається дозиметричним контролем проб води, узятих через певні інтервали времени.

Фільтрування — надійніший спосіб, ніж відстоювання. Типи фільтрів різні з допомогою піску, гравію, вугілля й ін. материалов.

Важче видаляються розчинені ізотопи (молекулярна і іонна форми). Їх носіями найчастіше є солі кальцію і магнію. Для їх видалення використовують умягчение води, хоча вона це не дає повної дезактивации.

Повніша очищення досягається опреснением чи обессоливанием.

Ефективне умягчение води виготовляють катионитовых фільтрах, заповнених ионообменными смолами і пластмасами — эспатит, глауконитовые піски, сульфоуголь та інших. У процесі дезактивації самі фільтри забруднюються, поэтомуза ними необхідно встановити дозиметричний контроль.

Є й зараз широко застосовується термічний метод опріснення води, шляхом її випарювання і наступного конденсирования. Такий спосіб найефективніший, а й самий дорогой.

За всіх засобах дезактивації води обов’язковий дозиметричний контроль.

Для визначення радіоактивної зараженості води беруть проби, що спрямовують до лабораторії для исследования.

З відкритих водойм проби беруть під місцях і тієї глибині, де проводять паркан води. Вода, у кількості щонайменше 500 мл, забирають батометрами. З дна водойми відбирають пробу мулу за кількості 10−15 г.

За необхідності, визначення впливу забруднених стоків на заражаемость води, з річки беруть 3 проби: одну — вище, іншу — на місці впадання й третю — нижче джерела загрязнения.

Проби з бочок, бідонів та інших. ємностей беруть трубкою чи сифоном. Перед цим воду перемешивают.

На водогінних станціях проби беруть під місцях водозабору, в відстійниках (після фільтрації) й у резервуарах чистої воды.

Через війну радіометричного аналізу за спеціальними методиками і інструкціям встановлюють питому бета-активність проби у одиницях активности.

Скидання стічні води в каналізацію має їх очищення від заражения.

Для прискорення розгортання пункту знезараження у системі водоочищення застосовуються устрою заводського изготовления:

* залізничні цистерни для збирання й відстоювання стока;

* флотаторы конструкції ЦНИИ-10 і ЦНИИ-20;

* стандартні сталеві фильтры.

Наведене на схемою кількість конструктивних елементів відповідає продуктивності 96.2 м3/ч і дозволяє здійснювати повернення очищеної води для використання в пристроях знезараження, що дуже заощаджує загальні витрати воды.

У вузлі водообработки передбачається наявність пристроїв реагентного господарства, що включає ємності на приготування розчинів реагентів (по БНІП 2.04.02−84) і насосы-дозаторы типу НП з наступній потреби у реагентах:

* перед флотаторами: 200 г/м3 хлорного заліза і 150−200 г/м3 окису кальцію (вапняне молоко);

* перед цистернами-отстойниками: 1−2 кг/м3 глин (каолиновых чи бентонітових), 200−300 г/м3 сірчанокислого алюмінію і 150−200 г/м3 окису кальция.

Як сорбционно-фильтрующих матеріалів, загружаемых в фільтри, рекомендується використовувати активоване вугілля марки АГ-3 илди клиноптилолиты Закарпатья.

Для можливості збирання й видалення осаду, скапливающегося в буферних цистернах і цистернах-отстойниках, їх слід встановлювати з ухилом убік мулових насосів (ГНОМ-10, ГНОМ-50 та інших.). Збір осаду слід періодично у сталеві чи поліетиленові ємності для поховання в спеціально відведеному месте.

ТЕХНОЛОГІЧНА СХЕМА ОБРОБКИ СТОКОВ.

1-Буферные цистерны;

2-Флотаторы;

3-Цистерны-отстойники;

4-Фильтры;

5-Цистерны-сборники;

6-Блок реагентного хозяйства.

Загальні выводы.

З 89 суб'єктів Російської Федерації в 25 є райони, заражені радіоактивними речовинами. Обстеження мережі залізниць, вироблена МШС в 1991/92 роках, виявило наявність цілої низки станцій та перегонів заражених радіоактивними веществами.

У разі війни масштаб радіоактивного зараження то, можливо значно больше.

Зважаючи на це, на залізницях ведеться підготовка ПОПС. Основу роботи пункту становить забезпечення її достатню кількість води та наступним її водовідведенням і обеззараживанием.

Вироблені у цій главі розрахунки дозволяють забезпечити підготовку пункту знезараження на залізної дороге.

НАУКОВО — ДОСЛІДНИЦЬКИЙ РАЗДЕЛ.

База даних бібліографічних відомостей журналу ‘'Водопостачання і санитарно-техническая техника''.

У процесі освоєння пакетів MS Office розроблена електронну версію бібліографічних відомостей журналу ‘'Водопостачання і санітарна техніка'' із 1975 по 1997 рр. Ці дані є найпростішу за своєю структурою базі даних, що включає такі атрибуты:

* назва статей;

* авторы;

* рік і номер издания;

* страницы;

* реферат.

За лічені секунди можна провести сортування чи фільтрацію інформації бібліографічних відомостей. Результати роботи буде використано студентами й аспірантами для підготовки бакалаврських і магистрских работ.

Далі додаються роздруківки, набраних в EXCEL бібліографічних сведений.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

.

1. СНиП 2.04.03−85 ‘'Каналізація. Зовнішні сіті й споруди.''; Москва, 1986 г.;

2. Довідник проектувальника. ‘'Каналізація населених місць та промислових підприємств.''; Москва, Стройиздат, 1981 г.;

3. ‘'Гідравлічний розрахунок каналізаційних мереж.'', Н. Ф. Федоров, Л.Є. Волков; Ленінград, Стройиздат, 1968 г.;

4. ‘'Таблиці для гідравлічного розрахунку водогінних труб. Довідкове посібник.'', Ф. А. Шевельов, А. Ф. Шевельов; Москва, Стройиздат, 1995 г.;

5. ‘'Проектування і розрахунок мереж водовідведення. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', В. С. Дикаревский, М. М. Павлова, Санкт-Петербург, 1994 г.;

6. ‘'Відведення очищення виробничих стічні води залізничної станції. Методичні вказівки до курсовому і дипломному проектування.'', В. Г. Іванов, Н.А. Черніков; Санкт-Петербург, 1994 г.;

7.‘'Расчет споруд очищення стічні води. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', М. М. Павлова, В. Г. Іванов; Ленінград, 1978 г.;

8. ‘'Проектування і розрахунок аэротенков. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', В. С. Дикаревский, В. Г. Іванов, М. М. Павлова; Санкт-Петербург, 1991 год;

9. ‘'Проектування і розрахунок метантенков. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', В. С. Дикаревский, В. Г. Іванов, М. М. Павлова; Санкт-Петербург, 1992 год;

10. ‘'Приклади розрахунку розподільних лотків і трубопроводів на каналізаційних очисних станціях. Методичні вказівки.'' Павлова М. М., Іванов В. Г.; Ленінград, 1988 г.;

11. ‘'Насоси і насосні станції.'', В.І. Турк та інших.; Москва, Стройиздат, 1977 г.;

12. Проектування і розрахунок каналізаційних насосних станцій. Методичні вказівки.'', В. С. Дикаревский, В. Г. Іванов, М. М. Павлова; Ленінград, 1983 г.

13. ‘'Техніко-економічний розрахунок основних параметрів полураздельной системи каналізації. Методичні вказівки.'', В. С. Дикаревский, Н.А. Черніков; Ленінград, 1985 г.;

14. ‘'Техніко-економічне обгрунтування вибору проектних рішень систем ВиК. Методичні вказівки.'', Т. К. Розенгарт, Санкт-Петербург, 1992 г.;

15. CНиП III-4−80 ‘'Правила виробництва та приймання робіт. Техніка безпеки в строительстве.''.

16. ‘'Правила безпеки при експлуатації водопровідно-каналізаційних споруд.'', Н.Ф. Гуляєв; Москва, Стройиздат, 1970 г.;

17. ‘'Інженерні рішення з охорони праці у будівництві. Довідник строителя.''.

18. ‘'Техніка безпеки і протипожежна техніка в водопроводно-канализационном господарстві.'', В.І. Брежнев;

19. СНиП 2.09.04−87 ‘'Адміністративні і побутові здания.'';

20. СНиП II-4−79 ‘'Природний і искуственное освещение.'';

21. СНиП 2.04.01−85 ‘'Внутрішній водогін і каналізацію зданий.'';

22. СНиП 245−71 ‘'Санітарні норми проектування промислових предприятий.'';

23. ГОСТ 12.3.006−75* ‘'Експлуатація водогінних мереж, і споруд. Загальні вимоги безопасности.'';

24. ГОСТ 12.1.003−83 ‘'Шум. Загальні вимоги безопасности.'';

25. ЕНиР сб.4 ‘'Монтаж збірних і пристрій монолітних залізобетонних конструкцій.'' вип. 1; Москва, Стройиздат, 1987 г.;

26. ЕНиР сб.2 ‘'Земляні роботи.'' вип. 1; Москва, Стройиздат, 1987 г.;

27. ‘'Проектування проведення робіт зі зведення об'єктів залізничного водопостачання і водовідведення. Навчальний посібник.''; Верженский Ю. О., Кистанов А.І.; Ленінград, 1988 г.;

28. ‘'Аварійні роботи з комунальних мережах в осередках ядерного поразки.''; Москва, Стройиздат, 1969 г;

29. ГОСТ 12.4.026−76 ‘'Кольори сигнальні і знаки безопасности.''.